水污染课程设计-3

PAGE28TOC\o"1-3"\h\z\u9312引言 2144201.设计内容与任务 3258671.1设计题目 345731.2设计目的 3277651.3设计要求 329941.4原始水样与出水标准 3272312.处理工艺方案选择 5319622.1工艺方案选择原则 5201822.2工艺比较 5158152.2.1氧化沟方案 5324392.2.2.A2/O法 675012.3工艺流程 7156852.4主要构筑物 7190392.4.1格栅 7316142.4.2提升泵 7165242.4.3调节池 77882.4.4初沉池 8301002.4.5生化反应池 8251432.4.6二沉池 9144883.工艺流程设计计算 10262513.1、设计流量： 10306243.2、设备设计计算： 10105023.2.1、格栅 1016873.2.2、提升泵房 12311143.2.3细格栅 1368953.2.4、调节池 14124023.2.5平流沉淀池 1524363.2.6工艺 16239193.2.7二沉池 221214.高程布置 27180255参考文献 2813176设计体会 29引言课程设计是重要的实践性教学环节，《水污染控制工程》课程是环境工程专业一门重要的专业课。本课程设计是综合应用水污染控制工程和有关先修课程所学基础知识，以水处理构筑物和相关设备为主，进行水处理工艺设计的实践环节。通过这一环节，我们可以初步掌握水处理工艺设计的基本程序和方法，并在查阅技术资料、筛选公式和计算方法，用简洁文字、图表表示设计结果及制图等能力方面得到一次全面的实践锻炼。

1.设计内容与任务1.1设计题目A2/O法处理城市污水的初步工艺设计1.2设计目的①巩固及深化对基本理论与基本概念的理解；②培养学生分析问题与解决问题的能力；③培养具有运用理论知识和已有图纸完成污水处理工程设计的初步能力。1.3设计要求①工艺选择要求技术先进，在处理出水达到排放要求的基础上，鼓励采用新技术；②充分考虑污水处理与中水回用相结合；③除磷脱氮是工艺选择中关键之一，方案设计中必须全面考虑；④工程造价是工程经济比较的基础，控制工程总造价是小城镇生活污水处理技术之一；⑤工程运行管理方便，处理成本低。1.4原始水样与出水标准水量Q(m3·d-1)=2.5×105进水水质(mg·L-1):BOD=210COD=330SS=220TN=35TP=12出水水质(mg·L-1):BOD=20COD=60SS=20NH3-N=8TP=11.5设计内容①根据原始资料，计算设计流量和水质污染浓度；②根据水质情况、地形和上述计算结果，确定污水处理方法和污水、污泥处理的流量以及有关的处理构筑物；③对各构筑物进行工艺计算，确定其形式、数目和尺寸；④进行各处理构筑物的总体布置和污水与污泥处理流程的高程设计；⑤完成图纸的绘制（工艺流程图和主要构筑物图）；⑥设计说明书的编制

处理工艺方案选择2.1工艺方案选择原则由于水处理厂的建设和运行不但耗资较大，而且受多种因素的制约和影响，其中处理工艺方案的优化选择对确保处理厂的运行性能和降低费用最为关键，因此有必要根据确定的标准和一般原则，从整体优化的观念出发，结合设计规模、污水水质特性以及当地的实际条件和要求，选择切实可行且经济合理的处理工艺方案，经全面技术经济比较后优选出最佳的总体工艺方案和实施方式。在污水处理厂工艺方案确定中，将遵循以下原则：（1）技术成熟，处理效果稳定，保证出水水质达到国家规定的排放要求。（2）基建投资和运行费用低，以尽可能少的投入取得尽可能多的效益。（3）运行管理方便，运转灵活，并可根据不同的进水水质和出水水质要求调整运行方式和工艺参数，最大限度的发挥处理装置和处埋构筑物的处理能力。（4）选定工艺的技术及设备先进、可靠。（5）便于实现工艺过程的自动控制，提高管理水平，降低劳动强度和人工费用。本工程要求的污水处理程度较高，对污水处理工艺选择应十分慎重。本方案设计的污水处理工艺选择针对该城镇污水量和污水水质以及经济条件考虑适应力强、调节灵活、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟先进工艺。下面将对各种工艺的特点进行论述，以便选择切实可行的方案。2.2工艺比较2.2.1氧化沟方案氧化沟污水处理技术，是20世纪50年代由荷兰人首创。60年代以来，这项技术在欧洲、北美、南非、澳大利亚等国已被广泛采用，工艺及构造有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点（占地面积大）的克服和对其优点（基建投资及运行费用相对较低，运行效果高且稳定，维护管理简单等）的逐步深入认识，目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。目前常用的几种商业性氧化沟有荷兰DHV公司60年代开发的Carrousel氧化沟，美国Envirex公司开发的Orbal氧化沟，丹麦Kruger公司发明的DE氧化沟等。在我国，氧化沟工艺是使用较多的工艺。氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实现硝化和脱硝，成为A/O工艺；氧化沟前增加厌氧池可成为A2/O（A-A-O）工艺，实现除磷。由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。氧化沟污水处理技术已被公认为一种较成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。=1\*GB3①工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气的空气扩散器，不建厌氧消化系统，运行管理要方便。=2\*GB3②处理效果稳定，出水水质好。实际运行效果表明，氧化沟在去除BOD5和SS方面均可取得比传统活性污泥法更高质量的出水，运行也更稳定可靠。同时，在不增加曝气池容积时，能方便地实现硝化和一定的反硝化处理，且只要适当扩大曝气池容积，能更方便地实现完全脱氮的深度处理。=3\*GB3③基建投资省，运行费用低。实际运行证明，由于氧化沟工艺省去初沉池和污泥厌氧消化系统，且比较容易实现硝化和反硝化，当处理要求脱氮时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥法节省很多（当只需去除BOD5时，可能节省不多）。同样，当仅要求去除BOD5时，对于大规模污水厂采用氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，而要求去除BOD5且去除NH3-N时，氧化沟工艺运行费用就比传统活性污泥法节省较多。=4\*GB3④污泥量少，污泥性质稳定。由于氧化沟所采用的污泥龄一般长达20～30d，污泥在沟内得到了好氧稳定，污泥生成量就少，因此使污泥后处理大大简化，节省处理厂运行费用，且便于管理。=5\*GB3⑤具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。水流在氧化沟中流速为0.3～0.4m/s，氧化沟的总长为L，则水流完成一个循环所需时间t=L/S,当L=90～600m时，t=5～20min。由于废水在氧化沟中设计水力停留时间T为10～24h，因此可计算出废水在整个停留时间内要完成的循环次数为30～280次不等。可见原污水一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环量所稀释，因此具有一定承受冲击负荷的能力。=6\*GB3⑥占地面积少。由于氧化沟工艺所采用的污泥负荷较小、水力停留时间较长，使氧化沟容积会大于传统活性污泥法曝气池容积，占地面积可能会大些，但因为省去了初沉池和污泥厌氧消化池，占地面积总的来说会少于传统活性污泥法。2.2.2.A2/O法A2/O工艺自被开发以来,就因为其特有的经济技术优势和环境效益,愈来愈受到人们的广泛重视.通常称为A2/O工艺的实际上可分为两类,一类是厌氧/好氧工艺,另一类是缺氧/好氧工艺.厌氧状态和缺氧状态之间存在着根本的差别:在厌氧状态下既有无分子态氧,也没有化合态氧,而在缺氧状态下则存在微量的分子态氧(DO浓度<0.5mg/L),同时还存在化合态的氧，如硝酸盐。A2/O工艺特点:厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。在同时脱氮除磷的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其他工艺。在厌氧—缺氧—好氧交替运行条件下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般少于100，污泥沉降性好。污泥中磷含量高，一般在2.5%以上。该工艺脱氮效果受混合液回流比大小的影响，除磷效果则受回流污泥中携带DO和硝酸态氧的影响，因而脱氮效果不可能很高。A2/O工艺流程图综上所诉选择A2/O工艺为本厂的污水处理工艺。2.3工艺流程工艺流程图2.4主要构筑物2.4.1格栅格栅是一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或处理厂的端部，用以截留雨水、生活污水和工业废水中较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、木屑、果皮等，起净化水质，保护水泵的作用，同时也减轻后续处理构筑物的处理负荷，使之正常运行。格栅可以根据格栅条的净间隙不同而分为粗格栅、中格栅以及细格栅，分别用于截留不同粒径的杂物而设计，也可以根据栅渣量的大小二选择不同的清渣方式，可采用人工清渣或机械清渣。本设计采用粗格栅和细隔栅进行隔渣，分别设置在污水泵房前后,以去除不同大小的废渣,由于栅渣量较大，采用机械清渣方式。2.4.2提升泵提升泵在污水处理中的作用是将污水提升到一定高度，以满足后续处理单元让水在重力作用下自然溢流的要求。2.4.3调节池调节池从广义上讲指的是调节进、出水流量的构筑物。狭义的第一是为了使管渠和构筑物正常工作，不受废水高峰流量或浓度变化影响，需在废水处理池之前设置调节池。调节池对于有些反应，如厌氧反应对水质、水量和冲击负荷较为敏感，所以对本工艺而言是对水质、水量和厌氧反应稳定运行的保证。调节池的作用是均质和均量，调节污水PH值、水温，有预曝气作用，还可用作事故排水。2.4.4初沉池初沉池是作为二级污水处理厂的预处理构筑物设在生物处理构筑物的前面。处理的对象是悬浮物质（SS约可去除40%～55％以上），同时也可去除部分BOD5（约占总BOD5的25％～40％，主要是非溶解性BOD），以改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD负荷。初沉池按池内水流方向的不同，可分为平流式沉淀池、竖流式沉淀池和辐流式沉淀池。本设计采用了成本较低，运行较好的平流式沉淀池，该池施工简易，对冲击负荷和温度变化的适应能力较强。2.4.5生化反应池A2/O工艺是Anaorobic-Anoxic-Oxic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，A2/O工艺于70年代由美国专家在厌氧－好氧除磷工艺（A/O）的基础上开发出来的，该工艺同时具有脱氮除磷的功能，可以针对现今污水特点（水体富营养化）进行有效处理。该工艺在厌氧－好氧除磷工艺（A/O）中加入缺氧池，将好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以达到硝化脱氮的目的。A2/O工艺流程图如图2.2所示：图2.2A2/O工艺流程图在厌氧池中，原污水及同步进入的从二沉池的混合液回流的含磷污泥的注入，本段主要功能为释放磷，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸收而使污水中BOD浓度下降；另外，NH3-－N，因细胞的合成而被去除一部分，使污水中NH3-－N浓度下降，但NO3-－N含量没有变化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量NO3-－N和NO2-－N还原为N2释放至空气，因此BOD5浓度下降，NO3-－N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。在好氧池中，有机物被微生物生化降解，而继续下降，有机氮被氨化继而被硝化，使NH3-－N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO3-－N浓度增加，P随着聚磷菌的过量摄取，也以较快的速度下降。脱氮过程是各种形态的氮转化为N2从水中脱除的过程。在好氧池中，污泥中的有机氮被细菌分解成氨，硝化作用使氨进一步转化为硝态氨（主要是依靠细菌水解氨化作用和依靠亚硝化菌与硝化菌的硝化作用）；在缺氧池中，硝态氨进行反硝化，硝态氨还原成N2逸出（主要是依靠反硝化菌的反硝化作用）。除磷过程是使水中的磷转移到活性污泥或生物膜上，而后通过排泥或旁路工艺加以去除。在厌氧池中，使含磷化合物成溶解性磷，聚磷细菌释放出积储的磷酸盐；在好氧池中聚磷细菌大量吸收并积储溶解性磷化物中的磷合成ATP与聚磷酸盐，而这一过程是依靠好氧菌——聚磷细菌。整个工艺的关键在于混合液回流，由于回流液中的大量硝酸盐回流到缺氧池后，可以从原污水得到充足的有机物，使反硝化脱氮得以充分进行，有利于降低出水的硝酸氮，同时也可以解决利用微生物的内源代谢物质作为碳源的碳源不足问题，改善出水水质。所以，A2/O工艺由于不同环境条件，不同功能的微生物群落的有机配合，加之厌氧、缺氧条件下，部分不可生物降解的有机物（CODNB）能被开环或断链，使得N、P、有机碳被同时去除，并提高对CODNB的去除效果。它可以同时完成有机物的去除，硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NH3－－N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。2.4.6二沉池二沉池在二级处理中，在生物反应池构筑物的后面，在活性污泥工艺中，用于沉淀分离活性污泥并提供污泥回流。二沉池与初沉池相似，按池内水流方向的不同，同样可分为平流式沉淀池、竖流式沉淀池和辐流式沉淀池。本设计采用辐流式沉淀池。其特点有：运行好，较好管理。

工艺流程设计计算3.1、设计流量：平均流量：Qa=250000m3/d=10416.67m3/h=2.89m3/s3.2、设备设计计算：3.2.1、格栅（一）中格栅格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。图3.3.1中格栅计算草图设计规定：(1)水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：1)人工清除25～40mm2)机械清除16～25mm3)最大间隙40mm(2)在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(每日栅渣量大于),一般应采用机械清渣。(3)格栅倾角一般用～。机械格栅倾角一般为～。(4)通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。(5)过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。设计计算：(1)设格栅前水深h=1.0m，过栅流速v=0.9m/s，栅条间隙宽度b=0.04m，栅条倾角α=60°，格栅数N=1，则栅条间隙数n为设栅条宽度为S=0.01m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.01×(75-1)+0.04×75=3.74m(2)水流通过格栅的水头损失为式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3；β——形状系数，本设计中，栅条采用迎水面为半圆的矩形，β=1.83；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.0309m，取∑h=0.05m(3)格栅总高度H为H=h++∑h式中——栅前渠道超高，取0.3m则栅槽总高度为H=1.0+0.3+0.05=1.35m。(4)栅槽总长度L为式中——进水管渠道渐宽部分长度(m)；，为进水渠宽，计算得2.98m，为进水渠展开角，一般用20°；==1.04m——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)，=0.52m；——栅前槽高(m)，=+=1.0+0.3=1.3m；将各参数代入，计算得L=3.81m。(5)每日栅渣量W： 设每日栅渣量为0.03m3/1000m3，采用机械清渣。3.2.2、提升泵房（一）泵的选择(1)泵站形式：(自灌式)考虑到场地地形、地势及水量采用半地下式方形泵站。(2)选泵原则：根据流量、扬程选择污水泵。（二）设计参数选定设计流量：Q=，泵房工程结构按远期流量设计,考虑选取8台潜水排污泵(6用2备)，则每台流量为：。（三）泵房设计计算采用A2/O工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入曝气沉砂池，然后自流通过A2/O池、接触池，最后由出水管道排出。各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。污水提升前水位H1(既泵站吸水池最底水位),提升后水位H2(即出水井水面标高)。所以，提升净扬程Z=H2-H1水泵水头损失取∑H0从而需水泵扬程H=Z+∑H0再根据设计流量Q==10416.67/h，采用QW系列潜水污水泵8台(6用2备)。该泵提升流量1800/h，扬程12m，转速980r/min，功率84kW,效率η=70%。（四）集水池一、容积 按一台泵最大流量时6min的出流量设计，则集水池的有效容积二、面积 取有效水深，则面积将其设计为矩形同时为减少滞流和涡流可将集水池的四角设置成内圆角。并应设置相应的冲洗或清泥设施。三、泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架占地面积为8×16.6=132.8，高15.54m,泵房为半地下式，地下埋深9.34m。3.2.3细格栅图3.2.3细格栅计算草图(1)设格栅前水深h=1.0m，过栅流速v=0.9m/s，栅条间隙宽度b=0.009m，栅条倾角α=60°，格栅数N=2，则栅条间隙数n为设栅条宽度为S=0.005m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.005×(166-1)+0.009×166=2.32m(2)水流通过格栅的水头损失为式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3；β——形状系数，本设计中，栅条采用迎水面为半圆的矩形，β=1.83；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.09m，取∑h=0.1m(3)格栅总高度H为H=h++∑h式中——栅前渠道超高，取0.3m则栅槽总高度为H=1.0+0.3+0.1=1.4m。(4)栅槽总长度L为式中——进水管渠道渐宽部分长度(m)；，为进水渠宽，计算得2.11m，为进水渠展开角，一般用20°；==0.58m——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)，=0.29m；——栅前槽高(m)，=+=1.0+0.3=1.3m；将各参数代入，计算得L=3.12m。(5)每日栅渣量W： 设每日栅渣量为0.07m3/1000m3，采用机械清渣。3.2.4、调节池本次设计按连续进水进行设计调节池的调节容积按日处理量的30%—50%计算，即相当于8—12倍的平均时水量建调节池六座。(一)调节池平面尺寸设计由于水量大设计六个调节池，调节容积取日处理量的30%，即相当于8倍的平均时水量则每个调节池容积V=250000÷6÷24×8=13888.89()有效水深h=4m则池子的面积F=V／h=13888.89÷4=3472.2()调节池为圆形设计则调节池圆形直径D=66.51≈67(m)设超高h=0.5m则池子总高度H=4+0.5=4.5(m)（二）调节池提升泵选择在调节池的积水坑中安装2台自动搅匀潜污泵，一用一备，水泵的基本参数为：200／h；杨程H=20m：配电机功率N=20KW，选用QW200-250-22-303.2.5平流沉淀池1）池子总面积A，m2式中，q——表面负荷，m3/(m2.h),取q＝2.0m3/(m2.h)则：2）沉淀部分有效水深h2,m,取沉淀时间t＝2hh2=q.t＝2×2＝4.0（m）3）沉淀部分有效容积VV＝Q×t×3600=2.89×2×3600=20833.33(m3)4）池长，取最大设计流量时的水平流速v=5mm/sL=5×2×3.6=36(m)5）池子总宽度B(m)6）池子个数n，取每个池子分格宽度b=7m则（个）取22个。校核长宽比(符合要求)平流式沉淀池的进水渠整流措施：出水口堰口和潜孔示意图如下：平流式沉淀池出口集水槽形式：污泥容积7）污泥部分需要的总容积V`,进水浓度220mg/L，出水浓度110mg/L，污泥含水率96％，污泥容重1000kg/m3，两次清除污泥间隔时间T=2d8）每格池污泥所需容积V＂=V/n＝1375/22＝62.50（m3）污泥斗容积贮泥斗倾角а=55°h4＂=(7-0.5)/2×tan55°=4.64(m)贮泥斗下口直径d=0.50m贮泥斗下口面积S2=0.2m²贮泥斗上口直径D=7m贮泥斗上口面积S1=38.47m²V1=1/3×h4＂(S1+S2+(S1×S2)0.5)=1/3×4.64×(38.47+0.2+(38.47×0.2)0.5)=64.07(m3)10）污泥斗以上梯形部分污泥容积，i=0.01h4`=(36-7)×0.01=0.29(m)(m3)11）污泥斗和梯形部分污泥容积V1+V2=62.5+7.61=70.11(m3)>25(m3)12）池子总高度，设缓冲层高度h3＝0.30m，超高h1=0.3则H＝h1+h2+h3+h4＝0.3+0.3+0.29+4.46+4＝9.53（m）3.2.6工艺1、设计流量 Q=250000m3/d（不考虑变化系数）2、设计进水水质 COD=330mg/L；BOD5(S0)=210mg/L；SS=220mg/L；TN=35mg/L；TP=12mg/L3、设计出水水质 COD=60mg/L；BOD5(Se)=20mg/L；SS=20mg/L；NH3-N=8mg/L；TP=1mg/L4、设计计算(1)BOD5污泥负荷N=0.18kgBOD5/(kgMLSS·d)(2)回流污泥浓度XR=10000mg/L(3)污泥回流比R=0.5(4)混合液悬浮固体浓度(5)反应池容积V(6)反应池总水力停留时间，取8.5h(7)各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间，池容缺氧池水力停留时间，池容好氧池水力停留时间，池容(8)厌氧段总磷负荷(9)反应池主要尺寸反应池总容积V=87500m3设反应池3座，每座设计2组并联。单组池容有效水深单组有效面积采用5廊道式推流式反应池，廊道宽单组反应池长度取72.1m校核：(满足) (满足)取超高为1.0m，则反应计池总高(10)反应池进、出水系统算进水管单组反应池进水管设计流量管道流速v=1.0m/s管道过水断面面积管径取进水管管径DN1100mm校核管道流速回流污泥渠道单组反应池回流污泥渠道设计流量QR渠道流速v=1.0m/s管道过水断面面积管径取回流污泥管管径DN600mm进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量孔口流速孔口过水断面积孔口尺寸取进水竖井平面尺寸出水堰及出水竖井。按矩形堰流量公式：式中 ——堰宽， H——堰上水头高，m出水竖井平面尺寸出水管单组反应池出水管设计流量Q4=Q3/2=3.376/2=1.688m3/s管道流速v=1.0m/s管道过水断面积管径取出水管管径DN1500mm校核管道流速(11)曝气系统设计计算设计需氧量AOR。AOR＝（去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量）+（NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量每日产生的生物污泥量生物合成需氮量为折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为：反硝化量mg/L所需去除氮量碳化需氧量D1硝化需要量D2反硝化脱氮产生的氧量总需要量去除1kgBOD5的需氧量标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。选取HGB型橡胶膜微孔曝气器工作条件充氧能力服务面积f（m2）水深H（m）风量（m3/h）充氧能力qc（kg/h）氧利用率ε（%）理论动力效率E[kg/（kw·h）]0.54.320.14822.97.3830.19820.156.2曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度4.3m，氧转移效率EA＝20％，计算温度T=25℃。好氧反应池平均时供气量所需空气压力p式中 根据供气量和压力选用四台RF-350罗茨鼓风机4)曝气器数量计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需曝气器数量。取工作风量为：（个）核算：曝气器实际风量：曝气机实际服务面积：5)供风管道设计供风干管道采用环状布置。流量流速管径取干管管径DN500mm单侧供气(向单侧廊道供气)支管流速管径取支管管径为DN300mm双侧供气流速管径取支管管径DN=400mm(12)厌氧池及缺氧池设备选择(以单组反应池计算) ，厌氧池和缺氧池设导流墙，将厌氧池和缺氧池分成4格。每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按池容计算。厌氧池有效容积缺氧池有效容积混合全池污水所需功率为选取8台TR221.57-4/12型潜水推流器。型号叶轮直径（mm）电动机功率（kW）转速（r/min）外形尺寸（mm）重量（kg）TR221.57-4/1218004.5381300×1800×1800300(13)污泥回流设备污泥回流比R=0.5污泥回流量设回流污泥泵房1座，内设9台潜污泵(6用3备)单泵流量选取选取300QW-950-20-90型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw出口直径/mm效率/%209509809030080(14)混合液回流设备混合液回流泵混合液回流比混合液回流量QR=20833.33泵房内设9台潜污泵(6用3备)单泵流量水泵扬程根据竖向流程确定。取扬程H=2m选取550QW-3500-7-110型潜污泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw出口直径/mm效率/%7350074511055077.5混合液回流管。混合液回流管设计泵房进水管设计流速采用管道过水断面积管径取泵房进水管管径DN1500mm校核管道流速0.956m/s3)泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6=1.688m/s设计流速采用管道过水面积管径取水房压力出水管观景DN1300mm3.2.7二沉池设计采用辐流式沉淀池，中心进水，周边出水，设四组，N=4，从曝气池流出的混合液进入集配水井，经过集配水井分配流量后流进辐流沉淀池。1.二沉池设计参数:设计流量：表面负荷：QUOTE沉淀时间：t=3h2.二沉池的计算⑴沉淀池的表面积F⑵沉淀池直径D本设计直径取47.1m，则半径为23.55m。⑶沉淀池有效水深h2:⑷径深比

在6～12内，合乎要求⑸污泥部分计算污泥部分所需容积Xr=10000mg/L式中，V1为污泥部分所需容积，m3；Q0为污水平均流量，m3/s，由原始资料可知Q0=2.89m3/s；R为污泥回流比，取0.5；X为曝气池中污泥浓度，mg/L；Xr为二沉池排泥浓度，mg/L。SVI为污泥容积指数，一般为70~150，取100；r为系数，一般常用1.2。⑹沉淀池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5式中，H为沉淀池总高度，m；h1为沉淀池超高，m，一般采用0.3~0.5；h2为沉淀池有效水深；h3为沉淀池缓冲层高度，m，一般采用0.3m；h4为沉淀池底部圆锥体高度，m；h5为沉淀池污泥区高度，m。本设计取沉淀池超高h1=0.3m，沉淀池缓冲层高度h3=0.3m。根据二沉池污泥的特点，采用机械刮吸泥机连续排泥，按构造要求在池底设一深度为0.5的污泥斗。池底坡度取0.05，r1取1.0。QUOTE式中V1为污泥部分所需容积，m3；V2为沉淀池底部圆锥体容积，m3；F为沉淀池表面积，m2H=0.3+0.3+1.86+1.1275+4.5=8.08mH取8.1m⑺进水管计算单池设计流量Q:Q=2.89/4=0.72m3/s进水管设计流量Q1:Q1=Q+RQ0=0.72+=1.09m3/s进水管管径D1:D1=800mm=0.8m流速v=⑻进水竖井计算进水井采用D2=2.0m，采用多孔配水，配水口尺寸QUOTE，共设6个沿井壁均匀分布：流速V:

，符合要求孔距L:QUOTE⑼稳流筒计算筒中流速：v3=0.02m/s稳流筒过流面积：稳流筒直径D3：

⑽出水槽计算每侧流量Q=2.89/2=1.45m3/s每水槽中流速：v=0.6m/s设集水槽宽B=0.8m槽内终点水深h2：h2=起点水深h1：h1= 设出水堰后自由跌落0.1m集水槽高度：0.1+3.04=3.14m设计中取3.2m断面尺寸：⑾出水堰设计采用出水三角堰，开口90º，设堰个数为n，总流量为Q=0.72m3/s，每个堰的流量为QUOTE，水槽距池壁0.5m。集水堰外侧堰长L1:QUOTE集水堰内侧堰长L2:QUOTE集水堰总长度L:QUOTE设单个堰宽b:b=0.1m三角堰数量n：(个)单堰流量q：利用三角堰