弹性力学课件

表3.10单个螺栓承载力设计值普通螺栓受剪取较小值受拉拉剪表3.10单个螺栓承载力设计值摩擦型高强度螺栓受剪受拉拉剪表3.10单个螺栓承载力设计值承压型高强度螺栓受剪取较小值，当剪切面在螺纹处时受拉拉剪螺栓受力的计算轴向力作用下每个螺栓受力相等偏心受剪时，可得到三个力矢量，最后矢量相加得到受力最大螺栓受到的剪力，验算该螺栓的承载力。螺栓受力的计算只受弯矩作用：普通螺栓中性轴在最下（最上）排螺栓，高强度螺栓中性轴在螺栓形心，求出受力最大螺栓受到的拉力，验算其承载力偏心受拉：普通螺栓要区分是小偏心还是大偏心；高强度螺栓中性轴都在螺栓形心，求出受力最大螺栓受到的拉力，验算其承载力拉剪作用：对普通螺栓和承压型高强度螺栓求出最大受力螺栓受到的剪力和拉力，验算其承载力；对摩擦型高强度螺栓验算整个连接的承载力，公式为：

第四章轴心受力构件

4-1轴心受力构件的应用和截面形式4-2轴心受力构件的强度和刚度4-3轴心受压构件的稳定4-4轴心受压柱的设计4-5轴心受压柱的柱头和柱脚4.1.1轴心受力构件的应用§4.1

轴心受力构件的应用及截面形式轴心受力构件是指承受通过截面形心轴线的轴向力作用的构件。包括轴心受拉构件（轴心拉杆）和轴心受压构件（轴心压杆）。a)++++++++++++b)在钢结构中应用广泛，如桁架、网架中的杆件，工业厂房及高层钢结构的支撑，操作平台和其它结构的支柱等。

支承屋盖、楼盖或工作平台的竖向受压构件通常称为柱。柱由柱头、柱身和柱脚三部分组成。传力方式：上部结构－柱头－柱身－柱脚－基础实腹式构件和格构式构件实腹式构件具有整体连通的截面。格构式构件一般由两个或多个分肢用缀件联系组成。采用较多的是两分肢格构式构件。格构式构件实轴和虚轴格构式构件截面中，通过分肢腹板的主轴叫实轴，通过分肢缀件的主轴叫虚轴。缀条和缀板一般设置在分肢翼缘两侧平面内，其作用是将各分肢连成整体，使其共同受力，并承受绕虚轴弯曲时产生的剪力。缀条用斜杆组成或斜杆与横杆共同组成，它们与分肢翼缘组成桁架体系；缀板常用钢板，与分肢翼缘组成刚架体系。4.1.2轴心受力构件的截面形式a）型钢截面；b)实腹式组合截面；c)格构式组合截面图4.1.3轴心受力构件的截面形式实腹式截面格构式截面实腹式构件比格构式构件构造简单，制造方便，整体受力和抗剪性能好，但截面尺寸较大时钢材用量较多；而格构式构件容易实现两主轴方向的等稳定性，刚度较大，抗扭性能较好，用料较省。§4.2轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件以截面上的平均应力达到钢材的屈服强度作为强度计算准则。（4.2.1）

N

——轴心力设计值；

A——构件的毛截面面积；

f

——钢材抗拉或抗压强度设计值。4.2.1轴心受力构件的强度计算1.截面无削弱

构件以全截面平均应力达到屈服强度为强度极限状态。设计时，作用在轴心受力构件中的外力N应满足：2.有孔洞等削弱

◎

弹性阶段－应力分布不均匀；

◎

极限状态－净截面上的应力为均匀屈服应力。

（5.2.2）图4.2.1截面削弱处的应力分布NNNNs0

smax=3s0

fy

(a)弹性状态应力(b)极限状态应力构件以净截面的平均应力达到屈服强度为强度极限状态。设计时应满足（4.2.2）

An——构件的净截面面积轴心受力构件采用螺栓连接时最危险净截面的计算螺栓并列布置按最危险的正交截面（Ⅰ－Ⅰ）计算：螺栓错列布置可能沿正交截面（Ｉ－Ｉ）破坏，也可能沿齿状截面（Ⅱ－Ⅱ）破坏，取截面的较小面积计算：NNbtt1b111NNtt1bc2c3c4c111ⅡⅡ对于高强螺栓的摩擦型连接，可以认为连接传力所依靠的摩擦力均匀分布于螺孔四周，故在孔前接触面已传递一半的力，因此最外列螺栓处危险截面的净截面强度应按下式计算：图4.2.3摩擦型高强螺栓孔前传力0.5为孔前传力系数对于高强度螺栓摩擦型连接的构件，除按上式验算净截面强度外，还应按式(4.2.1)验算毛截面强度。4.2.2轴心受力构件的刚度计算（正常使用极限状态）轴心受力构件的刚度通常用长细比

来衡量，

越大，表示构件刚度越小；长细比过大，构件在使用过程中容易由于自重产生挠曲，在动力荷载作用下容易产生振动，在运输和安装过程中容易产生弯曲。因此设计时应使构件长细比不超过规定的容许长细比

max——构件最不利方向的最大长细比；l0——计算长度，取决于其两端支承情况；i——回转半径；[

]——容许长细比，查表4.1、4.2。（4.2.4）例题[4-1]焊接桁架的下弦杆，轴心拉力设计值N=620kN，承受间接动力荷载。下弦杆在桁架平面内的计算长度

=6.0m，桁架平面外的计算长度=12.0m。采用双角钢组成的T形截面，节点板厚度为12mm，钢材为Q235B。试确定此拉杆的截面尺寸。4.3轴心受压构件的整体稳定一、理想的轴心受压构件的受力性能理想构件：受荷之前，没有初始应力，没有初弯曲、没有初偏心等缺陷。破坏形式（1）强度破坏（2）失稳破坏（屈曲破坏）4.3.1整体稳定的计算4.3.1.1整体稳定的临界应力屈曲形式：弯曲屈曲；扭转屈曲；弯扭屈曲。由截面的形式和尺寸，杆件长度和杆端连接条件决定。研究弯曲屈曲情况：1轴心压杆的弹性弯曲屈曲欧拉临界力：临界应力：公式适用范围2轴心压杆的弹塑性弯屈屈曲若,压杆屈曲发生在弹塑性阶段。采用切线模量理论

Et

——压杆屈曲时材料的切线模量(=)临界应力cr

与长细比的曲线可作为设计轴心受压构件的依据，因此也称为柱子曲线。二、实际轴心受压构件的受力性能实际杆件应考虑残余应力，杆件的初弯曲，作用力初偏心以及杆端的约束条件等。其中前三者为不利因素，后者为有利因素。1残余应力的影响残余应力在结构中自相平衡（实际为截面内的初始应力），其分布和大小与截面形状、尺寸以及截面加工形成工艺有关。由实测数据统计整理确定。残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响。

fy0λ欧拉临界曲线σcrxσcryσE仅考虑残余应力的柱子曲线lp残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响（

<1）2构件初弯曲的影响假定：两端铰支压杆的初弯曲曲线为：式中：υ0—长度中点最大挠度。具有初弯曲的轴心压杆杆长中点总挠度为：根据上式，可得理想无限弹性体的压力挠度曲线如右图所示。实际压杆并非无限弹性体，当N达到某值时，在N和N∙v的共同作用下，截面边缘（A点）开始屈服，进入弹塑性阶段，其压力—挠度曲线如虚线所示。具有初弯曲压杆的压力挠度曲线0.50v0=3mm1.0Ym/

0v0=1mmv0=0ABB’A’微弯状态下建立微分方程：解微分方程，即得：所以，压杆长度中点（x=l/2）最大挠度υ：具有初偏心的轴心压杆3构件初偏心的影响其压力—挠度曲线如图：曲线的特点与初弯曲压杆相同，只不过曲线过圆点，可以认为初偏心与初弯曲的影响类似，但其影响程度不同，初偏心的影响随杆长的增大而减小，初弯曲对中等长细比杆件影响较大。1.00ym/e0e0=3mme0=1mme0=0ABB’A’仅考虑初偏心轴心压杆的压力—挠度曲线实际压杆并非全部铰接，对于任意支承情况的压杆，其临界力为：式中：lo—杆件计算长度；

μ—计算长度系数。4杆端约束的影响三、边缘纤维屈服准则实际压杆并非无限弹性体，当N达到某值时，在N和Mm的共同作用下，构件中点截面的最大压应力会首先达到屈服点。假设钢材为完全弹塑性材料。当挠度发展到一定程度时，构件中点截面最大受压边缘纤维的应力应该满足：(4.5)可解得以截面边缘屈服为准则的临界应力：（4.6）上式称为佩利(Perry)公式0.50v0=3mm1.0Ym/

0v0=1mmv0=0ABB’A’根据佩利(Perry)公式求出的荷载表示截面边缘纤维开始屈服时的荷载，相当于图中的A或A’点。随着N继续增加，截面的一部分进入塑性状态，挠度不再象完全弹性发展，而是增加更快且不再继续承受更多的荷载。到达曲线B或B’点时，截面塑性变形区已经发展的很深，要维持平衡必须随挠度增大而卸载，曲线开始下降。与B或B’对应的极限荷载Nc为有初弯曲构件整体稳定极限承载力，又称为压溃荷载。求解极限荷载比较复杂，一半采用数值法。目前，我国规范GB50018仍采用边缘纤维开始屈服时的荷载验算轴心受压构件的稳定问题。四、最大强度准则4.3.1.2轴心受压构件的柱子曲线4.3.1.3轴心受压构件的整体稳定计算轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，截面应力不大于临界应力，并考虑抗力分项系数

R后，即为：N——轴心压力设计值A——构件毛截面面积

——轴心受压构件整体稳定系数，可根据表4.3和表4.4的截面分类和构件长细比，按附录4附表4.1—4.4查出。ƒ——材料抗压设计强度轴心受压构件整体稳定计算的构件长细比计算1、截面为双轴对称或极对称构件：xxyy对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：xxyybt2、截面为单轴对称构件：xxyy绕对称轴y轴屈曲时，一般为弯扭屈曲，其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比λyz代替λy

，计算公式如下：yytb（a）A、等边单角钢截面，图（a）3、单角钢截面和双角钢组合T形截面可采取以下简化计算B、等边双角钢截面，图（b）yybb（b）C、长肢相并的不等边角钢截面，图（c）yyb2b2b1（c）D、短肢相并的不等边角钢截面，图（d）yyb2b1b1（d）例4.2

某焊接组合工字形截面轴心受压构件的截面尺寸如图所示，承受轴心压力设计值（包括自重）N=2000kN，计算长度l0x=6m，l0y=3m，翼缘钢板为火焰切割边，钢材为Q345，f=315N/mm2，截面无削弱，试计算该轴心受压构件的整体稳定性。-250×8-250×12yyxx惯性矩：回转半径：1、截面及构件几何性质计算长细比：-250×8-250×12yyxx截面面积2、整体稳定性验算查表得：满足整体稳定性要求。其整体稳定承载力为：截面关于x轴和y轴都属于b类，例4.3

某焊接T形截面轴心受压构件的截面尺寸如右图所示，承受轴心压力设计值（包括自重）N=2000kN，计算长度l0x=l0y=3m，翼缘钢板为火焰切割边，钢材为Q345，f=315N/mm2，截面无削弱，试计算该轴心受压构件的整体稳定性。y-250×8-250×24ycyxx1、截面及构件几何性质计算截面重心：截面面积：惯性矩：y-250×8-250×24ycyxxy-250×8-250×24ycyxx回转半径：长细比：2、整体稳定性验算因为绕y轴属于弯扭失稳，必须计算换算长细比

yz

因T形截面的剪力中心在翼缘板和腹板中心线的交点，所以剪力中心距形心的距离e0等于yc。即：对于T形截面I

＝0截面关于x轴和y轴均属于b类，查表得：满足整体稳定性要求，不超过5％。其整体承载力为：从以上两个例题可以看出，例题4.3的截面只是把例题4.2的工字形截面的下翼缘并入上翼缘，因此两种截面绕腹板轴线的惯性矩和长细比是一样的。只因例题4.3的截面是T形截面，在绕对称轴失稳时属于弯扭失稳，使临界应力设计值有所降低。4.3.2局部稳定

轴心受压构件的局部失稳在外压力作用下，截面的某些部分（板件），不能继续维持平面平衡状态而产生凸曲现象，称为局部失稳。局部失稳会降低构件的承载力。1.

不允许出现局部失稳即

≤

cr2.

允许出现局部失稳，并利用板件屈曲后的强度即N≤Nu根据弹性稳定理论，板件的临界应力可按下列近似公式计算：（4.21）

——弹性模量修正系数，规范取为：（4.22）l——构件两方向长细比的较大值钢结构设计原理DesignPrinciplesofSteelStructure不允许构件的局部失稳先于整体失稳发生。即局部失稳的临界应力不低于整体失稳临界应力的设计准则。也称等稳定性准则。

实腹式轴心受压构件的板件应满足

转变成对板件宽厚比的限值，则变为：

（4.23）我国钢结构设计规范用限制板件宽厚比的方法来实现局部稳定的设计准则。

1.确定板件宽（高）厚比限值的准则将各种状况的k、

、

代入（4.23），得到轴心受压实腹构件的板件的宽厚比限值2.轴心受压构件板件宽（高）厚比限值翼缘腹板（1）工字形截面（2）T形截面twh0翼缘腹板（3）箱形截面轴心受压构件设计时应满足强度、刚度、整体稳定和局部稳定的要求。设计时为取得安全、经济的效果应遵循以下原则。

截面设计原则1.等稳定性原则杆件在两个主轴方向上的整体稳定承载力尽量接近。因此尽可能使两个方向的稳定系数或长细比相等，以达到经济效果。2.宽肢薄壁在满足板件宽厚比限值的条件下，使截面面积分布尽量远离形心轴，以增大截面惯性矩和回转半径，提高杆件的整体稳定承载力和刚度。4.4轴心受压柱的设计4.制造省工在现有型钢不能满足要求的情况下，充分利用工厂自动焊接等现代化设备制作，尽量减少工地焊接，以节约成本保证质量。选用能够供应的钢材规格。3.连接方便

一般选择开敞式截面，便于与其他构件进行连接。轴心受压实腹柱宜采用双轴对称截面。不对称截面的轴心压杆会发生弯扭失稳，往往不很经济。轴心受压实腹柱常用的截面形式有工字形、管形、箱形等。1、截面选择设计截面时，首先要根据使用要求和上述原则选择截面形式，确定钢号，然后根据轴力设计值N

和两个主轴方向的计算长度（

l0x和l0y）初步选定截面尺寸。具体步骤如下：

（2）求截面两个主轴方向所需的回转半径

（1）确定所需的截面面积。假定长细比

，一般在50～100范围内，当轴力大而计算长度小时，

取较小值，反之取较大值。如轴力很小

可取容许长细比。根据

及截面分类查得

值，按下式计算所需的截面面积A。4.4.1

实腹柱设计对于型钢截面，根据A、ix、iy查型钢表，可选择型钢的型号（附录7）。对于焊接组合截面，根据截面的回转半径求截面轮廓尺寸，即求高度h和宽度b

。（查P88表4.6）如对组合工字形截面（3）确定截面各板件尺寸对于焊接组合截面，由A

和h、b

，根据构造要求、局部稳定和钢材规格等条件，确定截面所有其余尺寸。h0和b宜取10mm的倍数，t和tw宜取2mm的倍数且应符合钢板规格，tw应比t小，但一般不小于4mm。2、截面验算（1）强度验算

N

——轴心压力设计值；

An——压杆的净截面面积；

f

——钢材抗压强度设计值。（2）刚度验算压杆长细比过大在杆件运输、安装和使用过程中易变形，故需加以限制。N——轴心压力设计值，A——构件毛截面面积，ƒ——材料设计强度

——轴心受压构件整体稳定系数。按不同公式计算。与截面类型、构件长细比、所用钢种有关。

（3）整体稳定验算（4）局部稳定验算对于热轧型钢截面，因板件的宽厚比较大，可不进行局部稳定的验算。翼缘腹板3、构造要求实腹柱的腹板的高厚比h0

/tw>80时，应设置成对的横向加劲肋横向加劲肋的作用是防止腹板在施工和运输过程中发生变形，并可提高柱的抗扭刚度。横向加劲肋的间距不得大于3h0

，外伸宽度bs不小于h0/30+40cm

，厚度tw

应不小于bs/15。

实腹柱中的横向加劲肋除工字形截面外，其余截面的实腹柱应在受有较大水平力处、在运输单元的端部以及其它需要处设置横隔。横隔的中距不得大于柱截面较大宽度的9倍，也不得大于8m。

轴心受压实腹柱的纵向焊缝（如工字形截面柱中翼缘与腹板的连接焊缝）受力很小，不必计算，可按构造要求确定焊脚尺寸。例4.4

如图所示一管道支架，其支柱的设计压力为N＝1600kN（设计值），柱两端铰接，钢材为Q235，截面无孔削弱，试设计此支柱的截面：①用普通轧制工字钢，②用热轧H型钢，③焊接工字形截面，翼缘板为火焰切割边。xxxxyyyyNN解：支柱在两个方向的计算长度不相等故取图中所示的截面朝向，将强轴顺x轴方向，弱轴顺y轴方向，这样柱轴在两个方向的计算长度分别为l0x=600cml0y=300cm1.初选截面

假定

＝90，对于热轧工字钢，当绕轴x失稳时属于a类截面当绕轴y失稳时属于b类截面。一、热轧工字钢查附表4.1得查附表4.2得

需要的截面几何量为

由附表7.1中不可能选出同时满足A、ix、iy的型号，可适当照顾到A、iy进行选择，试选I56a

，

A＝135.38cm2、ix=22.01cm、iy=3.18cm.2、截面验算

因截面无孔削弱，可不验算强度；又因轧制工字钢的翼缘和腹板均较厚，可不验算局部稳定，只需进行刚度和整体稳定验算。满足要求故整体稳定性满足要求。

由于热轧H型钢可以选用宽翼缘的形式，截面宽度较大，因而长细比的假设值可适当减小，假设

=60，对宽翼缘H型钢因b/h>0.8，所以不论对x轴或y轴均属类b截面。1、初选截面二、热轧H型钢查附表4.2得

需要的截面几何量为

由P322附表7.2中试选HW250×250×9×14

A＝92.18cm2、ix=10.8cm、iy=6.29cm2、截面验算

因截面无孔削弱，可不验算强度；又因轧制钢的翼缘和腹板均较厚，可不验算局部稳定，只需进行刚度和整体稳定验算。故刚度满足要求故整体稳定性满足要求

假设

＝60，组合截面一般b/h>0.8不论对x轴或y轴均属b类截面。1、初选截面三、焊接工字钢查得

需要的截面几何量为对工字形截面根据h=23cm，b=21cm，和计算的A=92.2cm2，设计截面如下图。这一步，不同设计者的差别较大。估计的尺寸h、b只是一个参考，给出一个量的概念。设计者可根据钢材的规格与经验确定截面尺寸。

A=90cm2

因截面无孔削弱，可不验算强度。故刚度满足要求（1）刚度和整体稳定验算2、截面验算故整体稳定性满足要求（2）局部整体稳定验算故局部稳定性满足要求

由上述计算结果可知，采用热轧普通工字钢截面比热轧H型钢截面面积约大46％。尽管弱轴方向的计算长度仅为强轴方向计算长度的1/2，但普通工字钢绕弱轴的回转半径太小，因而支柱的承载能力是由绕弱轴所控制的，对强轴则有较大富裕，经济性较差。对于热轧H型钢，由于其两个方向的长细比比较接近，用料较经济，在设计轴心实腹柱时，宜优先选用H型钢。焊接工字钢用钢量最少，但制作工艺复杂。比较上面三种截面面积热轧工字型钢：A＝135.38cm2

热轧H型钢：A=92cm2

组合工字钢：A=90cm24.4.2

格构式柱设计

格构式轴心受压构件组成格构式轴心受压构件肢件——槽钢、工字钢、角钢、钢管缀材——缀条、缀板缀条

肢件缀板肢件l1

肢件：受力件。由2肢（工字钢或槽钢）、4肢（角钢）、3肢（圆管）组成。

格构式柱的截面型式缀件：把肢件连成整体，并能承担剪力。缀板：用钢板组成。缀条：由角钢组成横、斜杆。截面的虚实轴：垂直于分肢腹板平面的主轴－实轴；垂直于分肢缀件平面的主轴－虚轴。xyxyxyxy(a)(b)xy4.4.2.1格构柱截面形式4.4.2.2格构柱绕虚轴的换算长细比

当构件绕实轴丧失整体稳定时，格构式双肢轴心受压构件相当于两个并列的实腹构件，其整体稳定承载力的计算方法与实腹式轴心受压构件相同。

实腹式轴心受压构件弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，一般可忽略不计。格构式轴心受压构件绕虚轴（x-x）弯曲屈曲时，两分肢非实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件腹板弱，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。经理论分析，可以用换算长细比

0x代替对x轴的长细比

x来考虑剪切变形对临界荷载的影响。对于双肢格构式构件，换算长细比为：1.缀条布置体系两端铰接等截面格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：(6.7.1)(4.29)

x—— 构件对虚轴的长细比；A——构件的毛截面面积A1x——构件横截面所截两侧斜缀条毛截面面积之和q——缀条与构件轴线间的夹角

由于

＝40º～70º之间，在此范围内 的值变化不大（25.6～32.7），我国设计规范取常数27。则公式简化为(4.30)

对于缀板式压杆，用同样原理也可得缀板式压杆的换算长细比为：（4.31）2.缀板布置体系

1——相应分肢长细比

1＝l1/i1k——缀板与分肢线刚度比值k＝(Ib/c)/(I1/l1)

1——相应分肢长细比

1＝l1/i1k——缀板与分肢线刚度比值k＝(Ib/c)/(I1/l1)l1为相邻两缀板间的中心距；c为两分肢的轴线间距；I1，i1为每个分肢绕其平行于虚轴方向形心轴的惯性矩和回转半径；Ib为构件截面中垂直于虚轴的各缀板的惯性矩之和。通常k值较大，当k＝6~20时，

2（1+2/k）/12=1.097~0.905，即k≥6~20的常用范围，接近于1，为简化起见《规范》规定换算长细比为：(4.32)

1——分肢对最小刚度轴的长细比

1＝l01/i1

1.格构式轴心受压构件的剪力

考虑初始缺陷的影响，《规范》用以下实用公式计算格构式轴心受压构件可能产生的最大剪力设计值轴心压杆在受力挠曲后任意截面上的剪力V

为:图4.26格构式轴心受压构件的弯矩和剪力（4.35）4.4.2.3缀材设计2.缀条的设计（稳定验算）

缀条柱的每个缀件面如同一平行弦桁架，缀条的内力可与桁架的腹杆一样计算。一个斜缀条的内力Nd1为：

V1

——分配到一个缀条面上的剪力；

θ——斜缀条与构件轴线的夹角。（4.36）

缀条的最小尺寸不宜小于L45×4和L50×36×4。横缀条不受剪力，主要用来减小分肢的计算长度，截面尺寸与斜缀条相同。图4.27缀条的内力

缀条按轴心受压构件设计。缀条采用单角钢时，应考虑受力偏心的不利影响，引入折减系数

0，并按下式计算整体稳定。缀板与构件两个分肢组成单跨多层平面刚架体系。当它弯曲时，反弯点分布在各段分肢和缀板中点，从柱中取出隔离体如图b，则可得缀板所受的剪力Vb1

和端部弯矩Mb1

为：

3.缀板的设计

l1——缀板中心线间 的距离；c——肢件轴线间的 距离

缀板格构构件的剪力及受力分析Vb1Vb1Mb1Vb1l1/2Vb1Vb1Mb1Vb1l1/2l1l1/2缀板的尺寸由刚度条件确定，为了保证缀板的刚度，规范规定在同一截面处缀板的线刚度之和不小于构件较大单肢线刚度的6倍。

一般取：即可满足上述线刚度比、受力和连接等要求。VMlw1.截面选择4.4.2.4格构式柱设计步骤(1)按实轴（设为y轴）整体稳定条件选择截面尺寸

设计截面时，当轴力设计值N

、计算长度（

l0x和l0y）、钢材强度设计值f和截面类型都已知时，截面选择分为两个步骤：首先按实轴稳定要求选择截面两分肢的尺寸，其次按绕虚轴与实轴等稳定条件确定分肢间距。假定长细比

，一般在60～100范围内，当轴力大而计算长度l0y小时，

取较小值，反之取较大值。根据

y及钢号和截面分类查得

值，按下式计算所需的截面面积A。求截面绕实轴方向所需的回转半径对于型钢截面，根据A、iy查型钢表，可选择分肢型钢的规格。

由

x

求出对虚轴所需的回转半径ix

，查表4.6可求得两分肢间的距离h，一般取为10mm的倍数。（查表时应注意虚实轴的位置）。两分肢翼缘间的净空应大于100mm。可得缀条柱缀板柱

缀条柱

缀板柱为了获得等稳定性，应使

0x=

y

用换算长细比的计算公式，即可解得格构柱的

x，对于双肢格构柱则有