钢便桥设计计算

PAGE.z..--.可修编.*大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一设计计算书二〇一六年三月六日目录83561、工程概况490801.1**大桥4267081.2钢便桥531792、编制依据5307393、参照规*5239384、分析软件5254605、便桥计算5247155.1主要结构参数6264785.1.1跨度660195.1.2便桥标高6152265.1.3桥长6275525.1.4结构体系674175.1.5设计荷载6168325.1.6材料8282615.2桥面计算818525.2.1桥面板8208185.2.2轮压强度计算988185.2.3桥面板检算964885.3桥面纵梁检算10195895.3.1计算简图10100665.3.2截面特性10179495.3.3荷载11306205.3.4荷载组合13100315.3.5弯矩图14172045.3.6内力表14189735.3.7应力检算15212235.3.8跨中挠度1652875.3.9支座反力17238015.4横梁检算17136975.4.1计算简图17186555.4.2装配式公路钢桥弹性支承刚度17254895.4.3横梁模型18210025.4.4作用荷载18215335.4.5计算结果1925225.4.6截面检算2019095.4.7挠度检算20312645.5主桁计算21183955.5.1分配系数计算21299285.5.2计算模型22216855.5.3截面特性22172495.5.4作用荷载24174905.5.5荷载组合25135875.5.6主要杆件内力及检算26145315.5.7支座反力33229885.6桩顶横梁计算33103945.6.1上部恒载计算33173815.6.2作用效应计算34170405.6.3荷载分配系数计算34240225.6.4荷载分配效应37274865.6.5横梁计算模型37299955.6.6横梁作用荷载3739125.6.7横梁荷载组合38282455.6.8横梁弯矩图3833785.6.9横梁应力图38286655.6.10横梁挠度39284765.7钢管桩计算3924625.7.1钢管桩顶反力3913195.7.2钢管桩材料承载力检算40145745.7.3钢管桩侧土承载力检算40223046、钻孔平台计算4125385.8.1桥面板计算41234535.8.2纵向分配梁计算42127295.8.3墩顶横梁45290465.8.4平台钢管桩检算49166397、剪力支承设计50264577.1水平支承系50127647.1.12.3m水平支承检算50256747.1.22.5m水平支承检算50304767.1.35m水平支承检算(双根对肢)51247927.2斜支承系51-.z.**大桥工程专项施工方案装配式公路钢便桥设计计算书工程概况**大桥**大桥工程位于**省**。**位于东溪中游，新建**大桥距离**大坝约5km。桥梁建成后，将代替既有**成为跨越**的主要通道，往西方向可通往**和**，往东途经县道**可通往**和**市区。**大桥桥梁中心桩号为K0+102.5，桥跨布置为(5*35)m，起始桩号：K0+009，终止桩号:K0+196，桥梁全长187m。本桥平面位于直线上，纵断面纵坡1.4%。上部横断面采用4片预应力混凝土后*T梁布置，先简支后连续结构，梁墩正交，梁高2.3m。桥梁单幅布置，宽度为8m，双向二车道，横断面布置1m(人行道)+7m(行车道)+1m(人行道）。桥面铺装采用12cmC50防水混凝土。该桥桥墩采用双柱式桥墩，柱径1.6m，中间设置柱间系梁，墩上接1.6m高的盖梁，桥墩基础采用钻孔桩，直径为1.8m；两侧桥台均采用U型台，扩大基础，两侧桥台各设一道D160型伸缩缝。桥梁于人行道处设置单侧路灯，以方便居民和车辆的夜间通行。桥梁设计洪水频率按百年一遇进行设计，并考虑以后水库扩容后库水位提升对桥梁的影响。根据《***大桥防洪影响评价报告》，**大坝百年一遇水位为98.66m，按水面坡降换算到桥址处为98.78m，水库扩容后库水位提升1.02m，因此百年一遇设计水位为99.80m，本设计梁底最低高程104.39m。桥梁详细情况参见1:**大桥桥型布置图。钢便桥为克服河流障碍，完成和安大桥基础和墩身工程施工作业，必须修建施工临时便桥，根据桥梁工程建设管理规定，编制该专项报告。编制依据《**大桥工程一阶段施工图设计文件》，**交通勘测**。2015年9月。《**大桥工程施工招标文件》《**大桥工程施工投标文件》《HNJ5253G(9m)的砼搅拌运输车技术资料》，海诺集团。《321装配式公路钢桥使用手册》；参照规*《公路桥涵施工技术规*》，JTG/TF50-2011；《公路桥涵设计通用规*》JTGD60-2015；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规*》JTG62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规*》（JTGD63-2007）；《钢结构设计规*》GB50017-2003；《公路圬工桥涵设计规*》JTGD61-2005；分析软件CsiBridge17.2版便桥计算主要结构参数跨度受插打钢管桩基础履带吊车吊臂限制，便桥跨度采用9m。便桥标高根据**管理处提供库区水位调洪资料，确定桥面标高为常水位高程，采用91.5m。桥下净空设定为3m，则梁底高程确定为94.5m。桥长根据桥跨布置，桥长为180m。结构体系便桥采用9m连续梁结构，由装配式公路钢桥拼装，基础采用φ630*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b作为横梁，梁部采用6榀贝雷架，间距0.9+0.9+1.2+0.9+0.9m，贝雷梁上横向安装I20b横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+705mm，横梁上铺设由[25槽钢和钢板焊接空心方钢，槽向向上，间距300mm，在桥面槽钢上焊制φ12mm带肋短钢筋作为防滑设施。设计荷载根据施工阶段可能出现的荷载，设计采用以下荷载条件计算：混凝土运输车车辆荷载(以下简称"车辆荷载")根据《HNJ5253G(9m³)的砼搅拌运输车技术资料》，其荷载布置如图5.1.4。1跨内仅布置1台。图5.1.4-1混凝土运输车车辆荷载履带吊荷载(以下简称"履带荷载")架梁时采用55t履带吊，吊重按15t考虑，1跨内仅布置1台。参考SCC550C55t履带吊技术资料，其荷载布置如图如下：255t履带吊荷载材料桁架桁架采用16Mnq，fs=310Mpa;fv=180Mpa;fce=400Mpa。销子材料为30CrMnTi，直径为49.5mm，重3kg。弦杆螺栓规格为M36×110，材料为16Mn，重８kg，容许抗剪力为150kN，容许拉力为80kN。外购材料钢板和型钢采用Q345B钢。钢弹性模量Es＝2.06×105MPa；桥面计算桥面板纵梁采用C25a加焊10mm钢板形成箱型结构，其计算简图为4跨连续梁。C25a主要参数如下:轮压强度计算轮压强度计算序号车辆类型项目变量单位计算公式参数值1混凝土运输车分布宽度Bm0.62跨度Lm0.23后轮轴重PKn1254面积分布压力oakPa[5]/[4]/[3]1041.6675履带吊车履带宽度BLm0.7006履带集度QLkn/m72.0007履带面积集度qa1kPa[6]/[5]102.8578吊载不均匀系数k1考虑1/3着地3.0009分布集度qakPa[7]*[8]308.57110最不利轮压qa1042.000桥面板检算桥面板宽度250mm，厚度6mm，承受轮压1042Kpa，按2边支撑无限长(分析采用3m)单向板计算。计算结果如下：主应力其最大主应力s11=245Mpa，满足要求。挠度最大挠度：f=1.4mm，L/f=250/1.4=178>150。桥面纵梁检算纵梁计算时，因不利荷载工况明确，可采用CsiBridge静力计算。计算简图计算简图采用4跨等间距连续梁图5.3.1桥面纵梁,模型图截面特性图5.3.2截面几何参数荷载恒载程序根据材料密度自动计算。车辆荷载车辆轮压分布宽度为0.6m，纵肋间距为0.30m，考虑2片梁共同承受，则P=125/2=62.5kN。车轮间距为1.35m，另1轮作用在邻跨。程序通过移动荷载加载。图5.3.3.2车辆移动荷载参数履带荷载履带分布宽度0.7m，长度4.5m，分配梁数n=0.7/0.3=2.333,则所分配履带压力QL=34.286kN/m。图5.3.3.3履带移动荷载参数荷载组合车辆荷载组合履带荷载组合弯矩图车辆荷载组合履带荷载组合内力表纵梁内力表序号FrameOutputCaseStepTypeV2M3Te*tTe*tTe*tKNKN-m11B_TRUSSMa*5.642021B_TRUSSMin-46.53031B_TRACKMa*1.32041B_TRACKMin-5.423052B_TRUSSMa*5.7398.192462B_TRUSSMin-46.433-1.002972B_TRACKMa*1.4170.947282B_TRACKMin-5.326-0.241393B_TRUSSMa*42.3510.1975103B_TRUSSMin-12.011-2.0228113B_TRACKMa*4.11.4123B_TRACKMin-1.047-0.4996134B_TRUSSMa*42.4476.3767144B_TRUSSMin-11.915-3.0599154B_TRACKMa*4.1971.1201164B_TRACKMin-0.95-0.7751175B_TRUSSMa*8.4321.0341185B_TRUSSMin-73.114-5.1831195B_TRACKMa*1.6030.1942205B_TRACKMin-18.904-2.3474216B_TRUSSMa*15.0345.9292226B_TRUSSMin-35.343-3.944236B_TRACKMa*2.8431.0942246B_TRACKMin-6.415-0.6926257B_TRUSSMa*15.1318.3444267B_TRUSSMin-35.246-3.919277B_TRACKMa*2.941.7536287B_TRACKMin-6.318-0.7396298B_TRUSSMa*54.255.2935308B_TRUSSMin-8.843-3.9219318B_TRACKMa*12.2220.9645328B_TRACKMin-1.869-0.8038339B_TRUSSMa*8.7471.1197349B_TRUSSMin-54.352-5.0474359B_TRACKMa*2.3110.4431369B_TRACKMin-12.32-2.12433710B_TRUSSMa*8.8445.29433810B_TRUSSMin-54.255-3.92193910B_TRACKMa*2.4080.90314010B_TRACKMin-12.223-0.83744111B_TRUSSMa*35.2428.34324211B_TRUSSMin-15.135-3.9194311B_TRACKMa*6.8561.71884411B_TRACKMin-2.941-0.89484512B_TRUSSMa*35.3395.93084612B_TRUSSMin-15.038-3.94434712B_TRACKMa*6.9531.08644812B_TRACKMin-2.844-0.96954913B_TRUSSMa*1.2731.03415013B_TRUSSMin-76.503-5.1835最大正弯矩:Mm*=10.1975kNm最大正弯矩:Mmn=-5.1831kNm应力检算截面特性表桥面纵梁几何特性序号部件宽度厚度面积型心高度面积矩自身惯矩心心差面积惯矩合计惯矩截面模量BTAycAycI0HcIAI*W1顶板250102500832075002083336.423331655433373881877692腹板247818723973008949104-7.57710747810565823底板250717502.6546387146-43.92733767953383941612246.5828514697708368008287777911166990截面检算纵梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1最大弯矩Mn*KN/M10.19752下缘截面模量W2mm31669903上缘截面模量W1MM31877694下缘应力S2MpaMm*/W2615上缘应力S1Mpa546材料容许应力[S]Mpa310满足跨中挠度纵梁跨中挠度序号JointOutputCaseStepTypeU3Te*tTe*tTe*tm13DEAD-6.53E-0723TRUSSMa*5.90E-0533TRUSSMin-2.69E-0443TRACKMa*1.50E-0553TRACKMin-4.00E-0567DEAD-3.07E-0777TRUSSMa*1.13E-0487TRUSSMin-2.16E-0497TRACKMa*2.10E-05107TRACKMin-4.90E-051111DEAD-3.07E-071211TRUSSMa*1.13E-041311TRUSSMin-2.16E-041411TRACKMa*2.60E-051511TRACKMin-4.80E-051615DEAD-6.53E-071715TRUSSMa*5.90E-051815TRUSSMin-2.69E-041915TRACKMa*1.50E-052015TRACKMin-6.00E-05活载作用下挠度z=0.3mm，L/F=2480,满足要求。支座反力纵梁支座反力表序号JointB_TRUSSB_TRACKTe*tMa*MinMa*Min1146.53-5.6425.423-1.322584.359-9.70535.964-1.6843987.866-10.52338.175-4.08441384.361-9.70539.749-1.68451787.652-5.64115.685-1.294横梁检算计算简图横梁采用I20b,担设在装配式公路钢桥的上弦节点位置,装配式公路钢桥横向布置6片,其间距为0.9*2+1.2+0.9*2。按支撑于装配式公路钢桥的弹性支塍连续梁计算。装配式公路钢桥弹性支承刚度建立主桁计算模型，模型见图5.4.2。图5.4.2主桁计算模型在第1跨跨中作用1kN作用力时，其挠度为4.422E-5m，则刚度K=1/0。0442=22614kN/m。横梁模型根据前述分析，建立横梁模型如图5.4.3。图5.4.3横梁模型图作用荷载恒载程序根据材料密度自动计算。车辆荷载纵梁作用在横梁上的最大压力为87.866kN，车辆轮压分布宽度为0.6m，则q=87.866/0.6=146kN/m，程序通过移动荷载加载。荷载组合由于在纵梁计算反力时已包括荷载分项系数，在横梁分析中不在考虑。组合如下：计算结果横梁弯矩包络图内力表横梁单元内力FrameV2_KNM3_KN-mTe*tMa*MinMa*Min1-0.164-87.764-0.0493-26.3293226.75-6.5112.0159-22.9529313.385-44.9866.7269-19.6319419.803-29.52713.7999-12.1687515.994-54.60612.196-5.176636.068-11.72613.2325-3.9231735.999-11.79420.9264-3.2372831.201-31.20120.9264-3.2372936.095-11.69811.3626-4.2391015.994-54.60612.196-5.1761119.803-29.52713.7999-12.16871213.385-44.9866.7269-19.63191326.709-6.55116.0253-21.83971426.75-6.5112.0159-22.952915-0.164-87.764-0.0493-26.3293截面检算横梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1作用弯矩MkNm20.92642截面模量Wcm31883截面应力σMpaM/W1114材料容许应力[σ]MPa310满足5截面惯性矩I*cm318806剪切模量Smm31000767剪力QKn368剪应力τMPaQS/IB359容许剪应力[τ]MPa180满足挠度检算各跨跨中挠度序号节点号DEAD工况TRUSS工况B工况13-1.200E-05-2.632E-03-2.644E-0325-1.200E-05-2.396E-03-2.408E-0338-1.300E-05-2.661E-03-2.674E-03411-1.200E-05-2.396E-03-2.408E-03514-1.200E-05-2.632E-03-2.644E-03跨挠比L/f=451>200满足要求。主桁计算分配系数计算由于我们关心主桁跨中截面的内力情况，故本计算书仅计算跨中主梁的分配系数。1号梁分配系数1号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Te*tm12-3.800E-050.8580.42924-9.711E-060.2190.110361.311E-06-0.0304101.844E-06-0.0425125.080E-07-0.011615-2.358E-070.005合计-4.428E-050.5392号梁分配系数2号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Te*tm12-9.711E-060.21824-2.300E-050.5160.25836-1.200E-050.269410-1.049E-060.0240.0425127.012E-07-0.0166155.080E-07-0.011合计-4.455E-050.3013号梁分配系数3号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Te*tm121.311E-06-0.02924-1.200E-050.26936-2.500E-050.5610.281410-9.658E-060.217512-1.049E-060.0240.0446151.844E-06-0.041合计-4.455E-050.325因此，最大分配梁号为1号梁。计算模型贝雷架按4*9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，桁架片之间采用梁端释放自由度模拟铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，程序采用车辆荷载折减方式考虑分配系数。截面特性弦杆腹杆桥面纵梁连接特性连接特性主要应用于纵梁和上弦节点的连接。作用荷载恒载主桁和纵梁自重程序根据材料密度自动计算。横梁荷载横梁换算节点力序号项目变量单位计算公式参数值1横梁面积Acm227.572比重ρKn/m378.53长度Lm64单根重g1Kn1.2995分配节点力FkN0.216车道荷载本桥控制活载为前述的车辆荷载(TRUSS),且每跨仅作用但辆荷载,该移动荷载采用布局线+车道+车辆荷载进行分析,车辆特性如图5.5.4.3。图5.5.4.3车辆荷载荷载组合主要杆件内力及检算上弦杆轴力图轴力表上弦杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTe*tma*minTe*tma*min12410.00.049259-1.1-95.522410.00.050259-1.1-95.5324238.8-1.351260-2.2-82.3424238.8-1.352260-2.2-82.3524238.8-1.353260-2.2-82.3624312.4-24.5542612.9-48.7724312.4-24.5552612.9-48.7824312.4-24.5562612.9-48.7924462.1-3.35726256.5-13.71024462.1-3.35826256.5-13.71124462.1-3.35926256.5-13.71224532.2-26.46026323.5-35.81324532.2-26.46126323.5-35.81424532.2-26.46226323.5-35.81524694.80.36326492.8-0.61624694.80.36426492.8-0.61724794.80.36526592.8-0.61824794.80.36626592.8-0.61924884.8-7.56726691.2-7.02024884.8-7.56826691.2-7.02124884.8-7.56926691.2-7.02224981.03.27026775.5-2.22324981.03.27126775.5-2.22424981.03.27226775.5-2.22525075.0-2.07326874.9-1.92625075.0-2.07426874.9-1.92725075.0-2.07526874.9-1.928251101.53.57626989.2-7.629251101.53.57726989.2-7.630251101.53.57826989.2-7.63125293.7-0.479270114.6-1.93225293.7-0.480270114.6-1.93325393.7-0.481271114.6-1.93425393.7-0.482271114.6-1.93525417.4-43.38327221.7-35.93625417.4-43.38427221.7-35.93725417.4-43.38527221.7-35.93825557.4-12.28627355.9-12.33925557.4-12.28727355.9-12.34025557.4-12.28827355.9-12.3412561.9-54.6892743.6-48.6422561.9-54.6902743.6-48.6432561.9-54.6912743.6-48.6442574.0-74.9922754.5-74.9452574.0-74.9932754.5-74.9462574.0-74.9942754.5-74.947258-1.1-95.5952760.1-88.048258-1.1-95.5962760.1-88.0Nma*=115kNNmin=-96kN弦杆检算横梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注11C10面积A1CM212.7421C10面积A2CM225.483材料容许应力[σ]MPa3104杆件容许拉力[Nt]KN7905计算拉力NtKN115满足6C10*轴截面惯性矩I*1CM4198.30072C10*轴截面惯性矩I*2cm4396.6008绕*轴回转半径R*CMSQRT（I*/A）3.9459绕*轴自由长度L*cm70.50010长细比λ*17.87011C10绕y轴自身惯性矩Iy025.612C10y轴型心距yccm1.5213C10y轴轴心距yacm5.5214C10绕y轴面积惯性矩IACM4776.38615C10绕y轴惯性矩IyIy0+IA801.98616绕y轴回转半径RyCMSQRT（Iy/A）5.61017绕y轴自由长度L*28218长细比λy50.26519计算长细比λyc60.90320稳定系数φ0.80221杆件容许拉力[Np]KNφ*[σ]*AA263322计算拉力NtKN96满足经检算，弦杆承载力满足下弦杆轴力图轴力表下弦杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTe*tma*minTe*tma*min110.00.01919-8.3-119.9220.7-1.72020-8.2-119.433175.1-11.5212171.8-99.444175.4-11.5222272.1-99.455175.4-11.5232372.1-99.466335.4-27.22424252.0-78.377335.4-27.22525252.0-78.388334.0-27.22626250.8-78.199264.6-45.62727206.2-52.71010264.4-45.62828206.2-52.61111264.4-45.62929206.2-52.61212285.5-71.23030252.5-74.11313285.5-71.23131252.5-74.11414283.5-71.33232250.6-74.1151585.8-93.0333372.1-94.4161685.4-93.1343471.8-94.4171785.4-93.1353571.8-94.41818-8.3-119.93636-7.7-114.8弦杆检算Nma*=335kNNmin=-119kN根据前述检算，满足要求。竖杆轴力图轴力表竖杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTe*tma*minTe*tma*min17313.0-214.9191570.2-35.42762.8-2.720160-1.7-20.7379183.7-6.62116316.5-44.8480152.3-26.42216460.3-12.85831.2-7.923167-0.9-28.8686139.5-39.12417090.41.4787200.91.725171-1.5-66.68904.00.12617411.7-11.9993-3.2-214.1271771.8-60.210943.6-196.028178-5.0-66.511974.20.32918112.8-12.212100193.2-6.03018410.0-53.313101145.4-31.93118577.3-11.7141041.4-6.432188-0.7-27.415107145.4-31.93319176.8-12.516108193.2-6.53419210.8-53.4171114.00.13519511.6-12.1181145.3-195.6361982.1-60.2弦杆检算竖杆截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1I8面积ACM29.583材料容许应力[σ]MPa3104杆件容许拉力[Nt]KN2975计算拉力NtKN201满足6I8*轴截面惯性矩I*CM499.0008绕*轴回转半径R*CMSQRT（I*/A）3.2159绕*轴自由长度L*cm75.00010绕*轴长细比λ*23.33119绕*轴计算长细比λ*c28.26811I8绕y轴自身惯性矩I8y12.816绕y轴回转半径RyCMSQRT（Iy/A）1.15617绕y轴自由长度Lycm7518长细比λy64.88419计算长细比λyc78.61720稳定系数φ0.6943稳定容许应力[σw]MPaφ*[σ]21521杆件容许拉力[Np]KN[σw]*A20622计算拉力NtKN215超4.32%斜杆轴力图轴力表斜杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTe*tma*minTe*tma*min174122.8-14.42515815.2-119.72758.9-131.726159122.4-9.9377107.6-11.12716110.7-124.947811.7-124.728162122.9-11.358145.3-70.42916570.1-43.868257.5-37.93016645.7-52.678433.0-61.93116871.0-27.888569.7-45.93216946.4-67.3988-3.5-155.333172152.53.41089134.82.934173-5.9-157.31191-6.6-160.035175147.35.21292137.9-7.3361767.8-134.11395125.2-8.2371798.6-121.814967.8-145.438180132.8-9.51598120.5-10.5391829.4-141.9169910.8-140.940183138.5-10.51710256.7-56.54118656.7-54.81810342.5-50.34218755.9-40.21910542.9-50.14318955.6-40.52010656.5-57.04419057.1-54.72110911.8-141.245193138.7-11.422110120.7-11.44619410.3-142.0231128.6-145.447196133.0-10.424113125.2-8.4481978.8-121.8斜杆检算竖杆截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1I8面积ACM29.582材料容许应力[σ]MPa3103杆件容许拉力[Nt]KN2974计算拉力NtKN153满足5I8*轴截面惯性矩I*CM499.0006绕*轴回转半径R*CMSQRT（I*/A）3.2157绕*轴自由长度L*cm103.0008绕*轴长细比λ*32.0419绕*轴计算长细比λ*c38.82210I8绕y轴自身惯性矩I8y12.811绕y轴回转半径RyCMSQRT（Iy/A）1.15612绕y轴自由长度Lycm10313长细比λy89.10814计算长细比λyc107.96715稳定系数φ0.51116稳定容许应力[σw]MPaφ*[σ]15817杆件容许拉力[Np]KN[σw]*A15218计算拉力NtKN1605.43%支座反力主桁支座反力表序号JointDEADP_HBEAMTRUSS_MOVB_BASETe*tKNMKNMMa*MinMa*Min128.6551.349258.616-16.724374.068-11.40822412.0051.865184.099-2.475274.38213.17832610.6641.659172.866-15.360256.799-6.71744810.3271.607172.996-16.130256.515-8.261桩顶横梁计算横梁采用36b工字钢双抱结构，支撑在3钢管桩上，钢管桩间距2.5m。履带吊在作业时重量为80KN，搅拌车后轮重为500KN，因此不利工况为履带吊吊打工况。当履带吊停在横梁正上方作业时，单边履带吊重量由主桁直接传递给横梁。纵向最不利工况为插打第2孔时，为最不利工况。上部恒载计算墩上横梁上部恒载计算序号项目变量单位计算公式参数值1计算跨度LM结构参数92桥面梁面积A1MM264543单根桥面梁线荷载GL11KN/MA1*78.50.5074桥面梁根数N16/0.3205总线荷载GL12KN/MGL11*N110.1336分配给单片梁上线荷载GL1KN/MGL12/61.6897分配梁线重量GL21查表0.3118分配梁长度L2m结构参数6.0009单根分配梁重量G22GL21*L21.86610分配梁数量N2结构参数1211合计重量G23G22*N222.39212总线荷载G24KN/MG23/92.48813分配给单片梁上线荷载G25KN/MG24/60.41514合计上部结构恒载G32.10315主桁线重量G41.92016合计恒载线荷载G54.023作用效应计算各荷载反力计算序号项目变量单位计算公式参数值1计算跨度LM92桥面梁+桥面横梁线荷载G1KN/M12.6213桥面梁+桥面横梁反力RG1KNG1*L/256.7944主桁线荷载(单片)G2KN/M1.9205主桁反力(单片)RG2KNG1*L/28.6406活载线荷载Q1KN/M1607活载反力RQ1KN540荷载分配系数计算上述荷载在墩顶横梁上通过主桁传递的荷载是不均匀的，为此，应考虑上下横梁、主桁和墩顶相互作用荷载分配系数。计算模型桥面恒载分配系数恒载作用反力分配不均匀系数梁号FrameP分配系数Te*tKN111-1.1780.196212-0.7480.125313-1.0750.179414-1.0750.179515-0.7480.125616-1.1780.196-6.0021.000活载分配系数履带作用反力分配不均匀系数梁号FrameP分配系数Te*tKN111-0.0390.028212-0.3860.276313-0.2750.196414-0.2750.196515-0.3860.276616-0.0390.028-1.41.000荷载分配效应荷载分配效应序号作用名称总效应项目主梁编号1231桥面恒载56.794系数0.1960.1250.1792分配值11.1477.07810.1723主桁8.64系数1.0001.0001.0004分配值8.6408.6408.6405恒载合计19.78715.71818.8126履带活载540系数0.0280.2760.1967分配值15.043148.886106.071横梁计算模型横梁作用荷载恒载程序根据材料密度自动计算。上部结构传递荷载履带活载横梁荷载组合横梁弯矩图横梁应力图应力满足横梁挠度衡量挠度序号JointOutputCaseU3Te*tTe*tm112DEAD-3.132E-06212TRACK-6.750E-04312SDEAD-8.000E-054活载挠跨比L/F3407刚度足够钢管桩计算钢管桩采用φ630mm、壁厚8mm钢管，间距2.3m，其不利工况为第2孔完成时，包括第1、2孔恒载和履带荷载。钢管桩顶反力钢管桩顶反力表序号JointOutputCaseF3_KNTe*tDEADSDEADTRACKB_BASE第2孔完成131.05630.948102.742182.243220.648261.94646.739334.517526.745585.167391.05630.948102.742182.243220.648钢管桩材料承载力检算表5.7.2钢管桩检算序号项目变量单位计算公式参数值1钢管桩外径D1mm6302壁厚Tmm83钢管桩内径D2MMD1-2T6144钢管桩面积Amm20.7805*(d1^2-d2^2)156335钢管桩惯性矩Imm40.0491*(d1^4-d2^4)7561237226惯性半径RMMSQRT(I/A)219.9287自由长度LMM15000.0008长细比λL/R68.2049稳定系数φ0.84910稳定应力σMPA178.29011稳定压力[N]KNAσ2787.13712计算压力NKN提取585.000满足钢管桩侧土承载力检算钢管桩侧土抗力检算序号项目变量单位计算公式参数值1钢管桩周长SMPI*D1.9792钢管桩面积AM20.7805*(d1^2-d2^2)0.0163冲填土厚度L1M提取6.3004冲填土极限侧阻力qs1kPa查地质报告25.0005冲填土摩阻力F1KNL1*S*QS1311.7256碎块状强风化土层侧摩系数qs2kPa查地质报告110.0007碎块状强风化土层厚度L2m提取2.0008冲填土摩阻力F2KNL2*S*QS2435.4259合计侧摩阻力FQKNF1+F2747.14910桩尖面积Apm2提取0.01611中风化层承载力qpkPa查地质报告25000.00012桩尖阻力FQKNAp*qp390.81513承载力标准值PKKN0.5*FQ+FP764.39014计算承载力NKN提取585.000满足钻孔平台计算钻孔平台采用630钢管桩作为基础,沿水流方向设置2I40b纵梁,其上布置I32b间距60cm作为横向分配梁。其上铺设[25a(槽口向下)槽钢。计算中应考虑车辆荷载纵横向布置时各构件的强度和刚度。桥面板计算桥面板按60cm简支梁计算。计算荷载采用车辆荷载，独轮作用。内力计算-1竖杆截面检算序号项目变量单位计算公式参数值1结构参数计算跨度LM0.62车辆荷载轮压强度QaKPa10423纵向行驶车辆荷载分布宽度Bm0.34车辆荷载线集度QLKN/M3135作用长度L1M0.2006支座反力R1KN0.5*QL*L131.2607无载边距A1M0.5*(L-L1)0.2008跨中弯矩MLKNMLA*R1+0.5*R1*L1/26.2529横向行驶车辆荷载分布宽度Bm0.210车辆荷载线集度QLKN/M20811作用长度L1M0.60012支座反力R1KN0.5*QL*L162.52013无载边距A1M0.5*(L-L1)0.00014跨中弯矩MLKNMLA*R1+0.5*R1*L1/29.37815最大弯矩Mm*9.37816最大剪力Qm*62.52017桥面板自重GKN/M2.74718自重弯矩MGKNM0.12419自重剪力qgKn0.82420荷载组合弯矩MCKNM13.27821剪力QCKN88.517桥面板检算桥面梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值1截面面积ACM20.62截面惯性矩Iycm4175.5293型心边距Z0CM2.0654上缘截面模量W1cm385.0025下缘边距Z2CMB-Z05.7356下缘截面模量W2CM330.6077截面弯矩MCKNM2.3609下缘应力σ2Mpa77.10810面积矩SCM339.46811截面剪力QCKN88.51711剪应力τMPAQS/(IT)82.930纵向分配梁计算分配梁采用I25b,搁置在纵梁上，跨度5M，间距0.6m，按1/2车辆荷载计算。计算模型截面特性作用荷载恒载程序根据材料密度自动计算。桥面梁线荷载桥面梁线荷载计算序号项目变量单位计算公式参数值1桥面梁线重量GLKN/M0.31392分配梁分布宽度D1m0.6003单根桥面梁重G1KN0.1884分配梁跨度L2m5.0005桥面梁分布宽度D2m0.3006桥面梁线数量N1L2/D1+118.0007桥面梁作用总重F1KNN1*G13.3908桥面梁线荷载QLKN/MF1/L20.678移动荷载荷载组合截面弯矩截面应力因此,截面应力足够。挠度跨中挠度序号JointOutputCaseStepTypeU3Te*tTe*tTe*tm15DEAD-3.0900E-0425DECK-5.0800E-0435TRUSSMa*0.0000E+0045TRUSSMin-5.3434E-02挠跨比：L/f=94，挠跨比不足墩顶横梁墩顶横梁按支