惠安医院设计

PAGE91目录摘要 3ABSTRACT 41.建筑设计 51.1工程概况 51.2设计依据和原则 51.2.1设计依据 5披H岛Y押P叼E贞R荡L敌I昼N固K邀暮\打l稀斤"阻_平T钞o所c歉2眉8记7毁7茅4姓5始9逝0牙1旗"肃酬1缓.顺2街.爬2呼剑设业计扑原享则传 他P拦A评G宗E电R顶E寇F垒鼓_决T砌o项c胆2蹦8厘7据7辜4底5则9洋0氧1睁跳\涂h饱躁5冠H退Y添P蕉E轿R傻L他I做N姐K衫奖\及l右规"须_芒T杏o可c茅2横8数7低7危4桨5奖9肢0青2像"暂算1往.木3绑办建讯筑厕方驼案壶选拘择龄 剑P睡A框G谋E匪R表E戏F土莲_之T投o觉c攻2沿8叮7浩7解4冰5首9酷0婚2党翅\久h危只6仇H李Y云P伶E意R岂L喷I她N掩K改中\惯l唯帮"峰_雨T齿o洲c兽2礼8溉7桂7抚4每5脆9策0慎3演"璃劣1主.歇4做息建腹筑素体辈型限设晶计厉 保P黎A脉G说E瞧R紫E愉F忍奇_岗T浑o怒c默2拐8恶7腐7蛛4筝5据9菌0扭3证价\讲h缓井7写H涛Y低P皱E豪R浪L伶I准N介K根犹\捡l灯高"御_沫T占o祸c艘2附8逗7掏7瓦4如5露9踪0电4资"须蜂1觉.篮5杏牧平酷面寄设光计累 歪P跑A寒G熟E摘R南E稿F某东_但T若o兔c圾2箩8松7猪7仿4艺5炊9浅0雨4变南\主h哨蝴8脚H桐Y烧P长E腊R号L斥I惯N纳K卫泼\驶l润愉"秤_脾T悠o阀c亏2却8舒7彩7何4堡5向9独0共5扑"查协1疯.曾5秆.峰1锐使赏用耽房斧间漂的钓设木计孤要彼求雷 湿P震A睁G涌E闯R忘E敲F望狼_啦T温o洽c迫2芬8录7续7某4丝5庆9著0签5旷肺\咐h俩最8掏H敢Y液P尼E自R嘉L凡I浮N瘦K嫂宰\叙l钞师"刑_辨T符o舍c育2疗8弹7单7廉4货5沿9敏0灾6因"润泪1夜.旅5研.驱2便蠢使榨用陈房她间像的逐面霸积娘、杀形扬状据和爪尺餐寸野 艇P侵A询G熔E鞋R懂E充F祸请_学T贩o遗c啊2涂8缺7已7确4设5洁9对0猾6喝均\蜓h松严8膛H厚Y斧P帝E曲R怒L夺I刑N燃K搅君\该l血倦"趴_纽T剃o寒c茂2跪8短7阁7奔4隶5桶9治0宴7都"聚芽1延.威5给.筒3健昌门讨窗悲在乐房敏间成平胳面词中险的斧布死置干 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、严格掌握国家规定的建筑标准和经济指标。建筑外型设计的任务，应该在合理满足使用要求的前提下用较少的投资建造起简洁、明朗、朴素、大方以及和周围环境协调的建筑物来。4、适应基地环境和建筑规划的群体布局单体建筑是规划群体中的一个局部，拟建房屋的体型、立面、内外空间组合以至建筑风格等方面，要认真考虑和规划中建筑群体的配合。同时，建筑物所在地区的气候、地形、道路、原有建筑物以及绿化等基地环境，也是影响建筑体型和立面设计的重要因素。5、符合建筑造型和立面构图的一些规律必须符合建筑造型和立面构图的一些规律，例如比例尺度、完整均衡、变化统一，以及韵律和对比等等。1.5平面设计1.5.1使用房间的设计要求1、房间的面积、形状和尺寸要满足室内实用活动和家具、设备合理布置的要求。2、门窗的大小和位置，考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好。3、房间的构成应使结构构造布置合理，施工简便，也要有利于房间之间的组合，所用材料要符合相应的建筑标准。4、室内空间以及地面、墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。1.5.2使用房间的面积、形状和尺寸使用房间面积的大小主要是考虑房间内部活动的特点、使用人数的多少等。另外还要满足人们对室内空间的观感，这也是确定房间平面形状的和尺寸的重要因素。1.5.3门窗在房间平面中的布置门窗的大小和数量是否恰当，它们的位置和开启方式是否合适，对房间的平面使用效果也有很大影响。1、门的宽度、数量和开启方式房间平面中门的最小宽度，是由通过人流多少和搬进房间家具、设备的大小决定的。该设计中房间内门的宽度取900mm，阳台和宿舍之间采用门连窗式的门窗，门宽750mm，门的数量根据防火要求如果室内人数多于50人或房间面积大于60平方米时至少需要两个门。门厅对外出入口的总宽度，应不小于通向该门厅的过道、楼梯宽度的总和。2、房间平面中门的位置房间平面中门的位置应考虑室内交通路线简洁和安全疏散的要求，门的位置还对室内使用面积能否充分利用、以及组织室内穿堂风等关系很大。门一般设置在紧贴墙，不设置垛。房间平面中门的位置，写字楼房间门至安全出口的最大距离应为40m3、窗的大小和位置房间中窗的大小和位置，主要根据室内采光、通风要求来设置。采光方面，窗的大小直接影响到室内照明是否足够，窗的位置关系到室内照度是否均匀。1.6立面设计建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计是由许多构部件所组成的。恰当的确定立面中组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。1.6.1尺度和比例尺度正确和比例协调，是使立面完整统一的重要方面。比例协调首先要求结构和构造的合理性，同时也要符合立面构图的美观要求。1.6.2节奏感立面采用设置分层线和贴面砖以及窗户的组合，进行横竖向的划分，使整个结构既整体统一又富有节奏变化。1.6.3材料质感和色彩配置材料采用灰色墙面砖贴面，平整而光滑的瓷砖，感觉比较轻巧。以灰色为主的立面色调，常使人感觉稳重，大方。1.6.4重点及细部处理建筑物的主要出入口和楼梯间等部分，是人们经常经过和接触的地方，在使用上要求这些部位的地位明显，易于找到，在建筑立面设计中也对楼梯间及出入口的立面适当进行重点处理。立面中一些构件的构造做法应给于一定的注意。1.7细部构造做法屋面及楼面构造做法屋面做法：20mm厚1：2水泥砂浆找平；100～140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做饭：25mm厚水泥砂浆面层；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板15mm纸筋石灰抹灰1.7.2地面做法地面做法；10厚地面砖背面水泥砂浆粘贴，稀水泥浆擦缝20厚1:3干硬性水泥砂浆结合层素水泥浆一道60厚C15混凝土垫层素土夯实，压实系数大于散水做法混凝土散水：20厚1:2.5水泥砂浆60厚C15素混凝土80厚碎砖素土夯实1.7.5踢脚做法踢脚做法：稀水泥浆擦缝8厚瓷砖20厚1：2水泥砂浆粘结刷界面处理剂一道2.结构设计2.1框架结构设计计算2.1.1工程概况本项目为5层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为1318m2，总建筑面积约为6588m2；层高3.9m平面尺寸为18.24m×72.24m。采用钢筋混凝土条形基础，室内地坪为±0.000m，室外内高差0.45m。框架梁柱现浇，屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。2.1.2设计资料气象条件:基本风荷载W。=0.35kN/m2;基本雪荷载为0.20KN/m2。楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/m2；消防楼梯2.5kN/m2；病房2.0kN/m2，为安全考虑，均按2.5kN/m2计算。工程地质条件建筑场地为Ⅱ类，地基承载能力标准值为130KN/m2;常年地下水位在地表下6m;土壤最大冻结深度0.45m,室内地面标高为±0.000,相对于绝对标高316.20m,地震设防烈度为8度。西安地区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，场地类别为二类场地，地震分组为第一组设计，设计特征周期为Tg=0.35s，阻尼比0.0.4气象条件西安地区：最热月气温27.3,（绝对最高气温41.7），最冷月平均气温-1.7（绝对最低气温-20.6）；主导风向:该地区主导风向为东北风，冬季平均风风速1.9m/秒;基本风压：0.35KN/m2,基本雪压;0.20KN/m22.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定初估截面尺寸柱：b×h=600mm×600mm梁：梁编号见结构平面图：KL-01,KL-02,KL-03:h=(1/12～1/8)×7200=600～900取h=750mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233～350取b=300mmKL-04,KL-05:h=(1/12～1/8)×6000=500～750取h=600mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×600=200～300取b=250mmLL-01:h=(1/12～1/8)×3000=250～375取h=350mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×350=117～175取b=150mmL-01:h=(1/12～1/8)×7200=600～900取h=650mmb=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×650=217～325取b=250mm梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下图1梁的计算跨度图1梁的计算跨度柱高度底层柱h=3.9+0.45+0.65=5m其他层h=3.9m2.1.4荷载计算恒载计算屋面框架梁线荷载标准值：屋面均布恒载二毡三油防水层0.35kN/m2冷底子有热玛蹄脂0.05kN/m220mm厚1：2水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2100～140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩(0.1+0.14)×7/2=0.84kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2共计4.38kN/m2框架梁自重0.3×0.75×25＝5.625KN/m梁侧粉刷2×（0.75-0.1）×0.02×17＝0.442KN/m中跨（BC）框架梁自重0.3×0.75×25＝5.625KN/m梁侧粉刷2×（0.75-0.1）×0.02×17＝0.442KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载为：g5AB1=g5CD1=g5BC1=5.625+0.442=6.607KN/mg5AB2=g5CD2=g5BC2=4.38×3.0=13.14KN/m楼面框架梁线荷载标准值：楼面均布恒载按楼面做法逐项计算25厚水泥砂浆找平0.025×20=0.05kN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m215厚纸筋石灰抹灰0.015×16=0.24kN/m2共计3.24kN/m2边跨填充墙自重：0.24×（3.6-0.75）×19＝12.996KN/m墙面粉刷：（3.6-0.75）×0.02×2×17＝0.969KN/m作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=5.625+12.996＋0.969＝19.59KN/mgBC1=19.59KN/mgAB2=gCD2=3.24×3.0=9.72KN/mgBC2=3.24×3.0=9.72KN/m屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重：0.25×0.6×3.0×25＝11.25KN粉刷：2×0.02×（0.6-0.1）×3.0×17＝1.02KN0.6m高现浇混凝土自重：0.6×3.0×0.24×25＝10.08KN粉刷：2×0.02×0.6×3.0×17＝1.224KN连系梁传来屋面自重：A、D点相同：1/2×3.0×0.5×3.0×4.38=9.855KN顶层边节点集中荷载：G5A=G5D=33.43KN 中柱连系梁自重：0.25×0.6×3.0×25＝11.25KN粉刷：2×0.02×（0.6-0.1）×3.0×17＝1.02KN连系梁传来屋面自重：B、C点相同：2×0.5×3.0×1.5×4.38=19.71KN顶层中间节点集中荷载：G5B=G5C=31.98KN楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重：0.25×0.60×3.0×25＝11.25KN粉刷：2×0.02×（0.60-0.1）×3.9×17＝1.02KN窗自重：2.1×2.1×0.45＝1.98KN窗下墙体自重：0.24×0.9×2.7×19＝11.08KN粉刷：2×0.02×0.9×2.7×17＝1.65KN窗边墙体自重：2.1×（2.7－2.1）×0.24×19＝5.75KN粉刷：2×0.02×2.1×（2.7－2.1）×17＝0.86KN框架柱自重：0.60×0.60×3.9×25＝35.1KN粉刷：1.92×0.02×3.9×17＝2.55KN连系梁传来楼面自重：A、D点相同：0.5×3.0×1.5×3.24=7.29KN中间层边节点集中荷载：GA=GD=78.53KN中柱连系梁自重：11.25KN粉刷：1.02KN内纵墙自重：（3.0－0.3）×（3.9－0.6）×0.24×19＝40.63KN粉刷：（3.0－0.3）×（3.9－0.6）×2×0.02×17＝6.06KN扣除门洞重加上门重：－2.4×0.9×（19×0.24+17×2×0.02－0.2）＝-10.88KN框架柱自重：35.1KN粉刷：2.55KN连系梁传来楼面自重：B、C点相同：2×0.5×3.0×1.5×3.24=14.58KN中间层中节点集中荷载：GB=GC=100.31KN其中：G5A=G5D=33.43KNG5B=G5C=31.98KNGA=GD=78.53KNGB=GC=100.31KNg5AB1=g5CD1=6.61KN/mg5AB2=g5CD2=13.14KN/mg5BC2=13.14KN/mg5BC1=6.61KN/mgAB1=gCD1=19.59KN/mgBC1=19.59KN/mgAB2=gCD2=9.72KN/mgBC2=9.72KN/m屋、楼面活荷载计算屋、楼面活荷载作用下的荷载值计算如下：P5AB=P5CD=P5BC=0.5×3=1.5KN/mP5A=P5D=0.5×3.0×1.5×0.5=1.125KNP5C=P5B=2×0.5×3.0×1.5×0.5=2.25KNPAB=PCD=PBC=2.5×3.0=7.5KN/mPA=PD=0.5×3.0×1.5×2.5=5.625KNPC=PB=2×0.5×3.0×1.5×2.5=11.25KN将梯形荷载和三角形荷载化为等效均布荷载则有：g5AB=g5CD=6.61+（1-2×0.20832+0.20833）×13.14=18.73KN/mg5BC=6.61+（1-2×0.41672+0.41673）×13.14=16.14KN/mgAB=gCD=19.59+（1-2×0.20832+0.20833）×9.72=28.85KN/mgBC=19.59+（1-2×0.41672+0.41673）×9.72=26.64KN/mP5AB=P5CD=（1-2×0.20832+0.20833）×1.5=1.38KN/mP5BC=（1-2×0.41672+0.41673）×1.5=1.09KN/mPAB=PCD=（1-2×0.20832+0.20833）×7.5=6.92KN/mPBC=（1-2×0.41672+0.41673）×7.5=5.44KN/m恒、活载标准值屋面恒载标准值为：（72+0.24）×（7.2+3.6+7.2+0.24）×4.38=5771.34KN楼面横载标准值为：（72+0.24）×（7.2+3.6+7.2+0.24）×3.24=4269.21KN屋面活载标准值为：（72+0.24+0.6）×（7.2+3.6+7.2+0.24+0.6）×0.5=686.15KN楼面活载标准值：（72+0.24）×（7.2+3.6+7.2+0.24）×2.5=3294.14KN梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）KL-01,KL-02,KL-03：b×h=0.3m×0.75m长度18.24m每根重量0.75×18.24×25×（0.02×2+0.3）=116.28kN根数25×5=125根KL-04,KL-05：b×h=0.25m×0.60m长度72.24m每根重量0.60×72.24×25×（0.02×2+0.25）=314.24kN根数4×5=20根L-01：b×h=0.25m×0.60m长度7.44m每根重量0.60×7.44×25×（0.02×2+0.25）=32.36kN根数2×5=10根LL-01：b×h=0.15m×0.35m长度6.24m每根重量0.35×6.24×25×（0.02×2+0.15）=10.37kN根数2×4=8根一层框架梁跳出：0.75×2.28×25×（0.02×2+0.3）×2+0.6×1.98×25×（0.02×2+0.25）×4=63.52KNZ1：截面0.6×0.6m2长度5m每根重量（0.6+0.02×2）²×5×25=51.2kN根数97根Z2：截面0.6×0.6m2长度3.9m每根重量（0.6+0.02×2）²×3.9×25=39.94kN根数97×4=388根表2-1梁柱自重梁（柱）编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）KL-01KL-02KL-030.3×0.7518.24125116.28KL-04KL-050.25×0.672.2420314.24L-010.25×0.607.441032.36LL-010.15×0.356.24810.37一层框架挑出总重63.52Z10.6×0.659751.2Z20.6×0.63.938839.9墙体自重外墙墙厚240mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚240mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：19×0.24=4.56kN/m2单位面积外墙贴面重量为：0.5kN/m2单位面积内墙体重量为：19×0.24=4.56kN/m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.36×2=0.72kN/m2墙体自重表墙体每片面积片数重量长高底层纵墙外墙2.44.446墙体2215.072578.18墙面242.885.44.41墙体108.35墙面11.88内墙2.44.44墙体1637.221895.73墙面258.51底层横墙外墙6.64.254墙体511.63696.76墙面56.134.252墙体116.28墙面12.75内墙6.64.252墙体2813.983258.29墙面444.31其它层纵墙外墙2.43.346墙体1661.31953.63墙面1墙体81.26墙面28.91内墙2.43.336墙体1300.151599.53墙面205.295.43.31墙体81.26墙面12.83其它层横墙外墙6.63.154墙体379.21516.42墙面41.5833.152墙体86.18墙面9.45内墙6.63.152墙体2085.652414.96墙面329.3荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载：5771.34kN顶层活载：686.15kN顶层梁自重：+++++=116.28×25+314.24×4+32.36×2=4228.68kN顶层柱自重：39.94×97=3874.18kN顶层墙自重：1953.63+1599.53+516.42+2414.96=6484.54kN=+1/2++1/2+1/2=15522.46kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。=4269.21+1/2×3294.14+4249.42+3874.18+6484.54=20524.42kN20524.42kN=4269.21+1/2×3294.14+4249.42+1/2×39.94×97+1/2×51.2×97+0.5×（8428.96+6484.54）=22042.74kN门窗荷载计算M-1、M-2、M-3采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/m2M-4采用木门，单位面积木门重量为0.2kN/m2C-1、C-2、GC-1均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45kN/㎡门窗重量计算表层号门窗号单位面积数量门窗单位重量墙体单位重量门窗与墙体重量差底层M-10.92.4180.419723.175427.65M-22.42.420.419214.27M-31.82.420.419160.70M-40.92.440.219162.43C-12.12.4440.45194113.65C-22.12.400.45190.00GC-51953.42二至五层M-10.92.4200.419803.525506.99M-22.42.400.4190.00M-31.82.400.4190.00M-40.92.440.219162.43C-12.12.4460.45194300.63C-22.12.420.4519186.98GC-51953.42（1）底层墙体实际重量：=16575.42kN（2）二至九层实际重量：kNkN建筑物总重力荷载代表值kN2.1.5刚度计算横向线刚度混凝土C30kN/m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩）。对中框架取=2.0。若为装配楼板，现浇层的楼图2-5质点重力荷载值面，则边框架梁取=1.2，对中框架取=1.5。横向线刚度计算见表梁线刚度表柱线刚度表梁号L截面b×h跨度（m）惯性矩（m4）×10-3边框架梁中框架梁I=1.5I0×104I=2I0×104I=1.5I0×104I=2I0×104KL-03(AB,CD)0.3×0.757.210.5515.896.5922.18.79KL-03(BC)0.3×0.753.610.5515.8913.2422.117.58KL-04KL-050.25×0.63.04.56.756.7599柱号截面（m2）柱高度（m）惯性矩线刚度（m4）（kN·m）0.6×0.6510.8×10-36.48×1040.6×0.63.910.8×10-38.31×10横向框架柱的侧移刚度D值表2-6横向框架柱侧移刚度D值计算项目柱类型层根数底层边框架边柱0.503156454边框架中柱0.704218974中框架边柱0.5531720149中框架中柱0.75323421482117225二至九层边框架边柱0.278182264边框架中柱0.529346824续表项目柱类型层根数二至九层中框架边柱0.5143369949中框架中柱0.6134019048379200横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：式中——基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移512768.9712768.9737920030.00340.0724415017.4327786.437920030.00730.0690315017.4342803.8337920030.01130.0617215017.4357821.2637920030.01520.0504116575.4374396.6921172250.03510.0351=1.7×.4横向地震作用计算西安地区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，场地类别为二类场地，地震分组为第一组设计，设计特征周期为Tg=0.35s，阻尼比0.05.=0.16由于=0.274<=1.4×0.35=0.49（s），可以不考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。结构横向总水平地震作用标准值：=×0.85=0.16×0.85×74396.69=10117.95kN各层横向地震剪力计算见表横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图表各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）53.920.612768.97263040.80.2851122884.752884.7543.916.715017.43250791.10.2718352750.415635.1633.912.815017.43192223.10.2083522108.107743.2623.98.915017.43133655.10.144871465.799209.0415516575.4282877.10.089831908.9110117.95横向框架抗震变形验算表横向框架抗震变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性转角52884.7537920030.0007613.91/512745635.1637920030.0014863.91/262437743.2637920030.0020423.91/191029209.0437920030.0024293.91/1606110117.9521172250.00477951/1046注：层间弹性相对转角均满足要求。＜[]=1/450。（若考虑填充墙抗力作用为1/550）2.1.6水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表A轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)53.92884.75379200333699262.1160.4158.9940.9943.95635.16379200333699502.1160.45107.4287.8933.97743.26379200333699692.1160.5134.19134.1923.99209.04379200333699822.1160.5159.59159.5915.010117.95211722517201821.3560.61160.29250.71注：表中：表B轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度y(m)53.92884.75379200340190313.1720.4565.5853.6643.95635.16379200340190603.1720.46125.78107.1533.97743.26379200340190823.1720.5160.03160.0323.99209.04379200340190983.1720.5190.33190.3315.010117.952117225234211124.0690.55251.83307.8该框架为对称结构,A轴柱与D轴柱相同，B轴柱与C轴柱相同。框架梁端弯矩,剪力及轴力计算表如下：框架梁端弯矩,剪力及轴力计算表跨层AB跨BC跨柱轴力1M左M右VB1M左M右VBNANB57.258.9921.6411.203.643.9443.9424.41-11.20-13.2147.2148.4159.2228.843.6120.22120.2266.79-40.04-51.1737.2222.0888.1743.093.6179.01179.0199.45-83.13-107.5327.2293.78115.6256.863.6234.74234.74130.41-139.99-181.0817.2319.88145.9164.693.6296.25296.25164.58-204.68-280.972.1.7竖向荷载作用下横向框架的内力分析用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算1.恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表固端弯矩计算表层数简图边跨框架梁顶层q=18.73KN/m1/12(ql2)=1/12×18.73×7.22=80.91KN.m底层q=28.85KN/m1/12(ql2)=1/12×28.85×7.22=124.63KN.m中间跨框架梁顶层q=16.14KN/m1/12(ql2)=1/12×16.14×3.62=17.43KN.m底层q=26.64KN/m1/12(ql2)=1/12×26.64×7.22=28.77KN.m2.活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层q=1.38KN/m1/12(ql2)=1/12×1.38×7.22=5.96KN.m底层q=6.92KN/m1/12(ql2)=1/12×6.92×7.22=29.89KN.m中间跨框架梁顶层q=1.09KN/m1/12(ql2)=1/12×1.09×3.62=1.18KN.m底层q=5.44KN/m1/12(ql2)=1/12×5.44×3.62=5.88KN.mb.分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图各杆端分配系数见表各杆端分配系表层号节点A各杆端分配系数节点B各杆端分配系数顶层A5A40.46B5B40.30A5B40.54B5A50.35B5C50.35标准层A4A50.31A4A30.31B4B50.23B4B30.23A4B40.38B4A40.27B4C40.27底层A1A20.33A1A00.28B1B20.24B1B00.20A1B10.39B1A10.28B1C10.28c.传递系数远端固定，传递系数为1/2；d.弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图，框架的弯矩图见图；活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图，框架的弯矩图见图。竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图，图中括号内数值。上柱下柱右梁5层左梁上柱下柱右梁00.460.540.3500.30.35-80.9180.91-17.4337.2243.69-22.22-19.04-22.2219.32-11.1121.85-11.02-3.78-4.43-3.79-3.25-3.79-3.87-1.9-2.22-0.362.670.951.54-51.5475.43-32.9-42.540.310.310.384层0.27-124.63124.63-28.7738.6438.6447.36-25.88-22.05-22.05-25.8818.6119.32-12.9423.68-9.52-11.02-7.75-7.75-9.5-0.85-0.72-0.72-0.85-1.89-3.98-0.42-4.75-1.62-0.191.951.952.391.771.511.511.7749.5648.18-97.74118.6-32.4-32.47-53.730.310.310.383层0.27-124.63124.63-28.7738.6438.6447.36-25.88-22.05-22.05-25.8819.3219.32-12.9423.68-11.02-11.02-7.97-7.97-9.77-0.44-0.38-0.38-0.44-3.87-4.18-0.22-4.88-0.36-0.132.562.563.141.4548.6848.37-97.06118.56-32.57-32.34-53.640.310.310.382层0.27-124.63124.63-28.7738.6438.6447.36-25.88-22.05-22.05-25.8819.3220.56-12.9423.68-11.02-11.5-8.35-8.35-10.24-0.31-0.27-0.27-0.31-3.981.58-0.97-0.16-5.12-0.19-1.591.581.941.861.591.591.8647.2151.46-98.67118.86-31.94-33.82-53.10.330.280.390.28-124.63124.63-28.7741.1334.948.61-26.84-23.01-19.17-26.8419.32-13.411层24.3-11.02-1.95-1.65-2.3-3.12-3.19-2.66-3.72-4.18-1.86-1.15-0.131.991.692.360.360.310.260.3656.3134.94-91.23118.18-37.04-21.57-58.97AABB图恒载弯矩分配表上柱下柱右梁5层左梁上柱下柱右梁00.460.540.3500.30.35-5.965.96-1.182.743.22-1.67-1.43-1.674.63-0.841.61-2.76-1.74-2.050.40.350.4-0.450.2-1.02-40.440.380.445.3-5.295.72-3.71-2.010.310.310.384层0.27-29.8929.89-5.889.279.2711.36-6.48-5.52-5.52-6.481.374.63-3.245.68-0.72-2.76-0.86-0.86-1.05-0.59-0.51-0.51-0.59-0.87-0.93-0.3-0.520.17-0.020.650.6612.76-22.3228.17-6.42-8.65-12.760.310.310.383层0.27-29.8929.89-5.889.279.2711.36-6.48-5.52-5.52-6.484.634.63-3.245.68-2.76-2.76-1.87-1.87-2.29-0.04-0.04-0.04-0.04-0.43-0.98-0.02-1.14-0.25-0.010.440.440.540.380.320.320.3812.0411.4923.5428.29-8.25-8.01-12.020.310.310.382层0.27-29.8929.89-5.889.279.2711.36-6.48-5.52-5.52-6.484.634.93-3.245.68-2.76-2.88-1.96-1.96-2.4-0.01-0.01-0.01-0.01-0.930.36-0.21-0.01-1.2-0.02-0.370.360.440.430.370.370.4311.3712.39-23.7428.31-7.94-8.41-11.940.330.280.390.28-29.8929.89-5.889.868.3711.66-6.72-5.76-4.8-6.724.63-3.361层5.83-2.76-0.42-0.36-0.5-0.86-0.74-0.61-0.86-0.98-0.43-0.25-0.010.470.390.550.070.060.050.0713.568.4-21.9727.96-9.21-5.36-13.39AABB图活载弯矩分配表梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力：式中：——梁上均布荷载引起的剪力，；——梁端弯矩引起的剪力，。柱轴力：式中：——梁端剪力；——节点集中力及柱自重。AB跨：四五层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图查得梁上均布荷载为：第四层：=28.85kN/m集中荷载78.53kN柱自重37.65kN第五层：=18.73kN/m四层梁端弯矩：=97.74kN·m（78.19kN·m）=118.6kN·m（94.88kN·m）五层梁端弯矩：=51.54kN·m（41.23kN·m）=75.43kN·m（60.34kN·m）括号内为调幅的数值。五层梁端剪力：VqA=VqB==1/2×18.73×7.2=67.43kN调幅前：VmA=VmB=(51.54-75.43)/7.2=-3.32KNVA=VqA+VmA=67.43-3.32=64.11kNVB=VqB-VmB=67.43+3.32=70.75kN调幅后：VmA=VmB=-2.65KNVA=VqA+VmA=67.43-2.65=64.78kNVB=VqB-VmB=67.43+2.65=70.08kN同理可得四层梁端剪力：VqA=VqB==1/2×28.85×7.2=103.86kN调幅前：VmA=VmB=(97.74-118.6)/7.2=-2.90KNVA=VqA+VmA=103.86-2.90=100.96kNVB=VqB-VmB=103.86+2.90=106.76kN调幅后：VmA=VmB=-2.32KNVA=VqA+Vm