南京工业大学课程设计全预应力混凝土梁设计

南京工业大学课程设计用纸南京工业大学课程设计用纸#全预应力混凝土梁设计一．设计题目预应力混凝土简支T梁设计二．设计资料.桥梁跨径与桥宽标准跨径：40m(墩中心距离)主梁全长：39.96m计算跨径：39.0m桥面净空：净14+2X1.75m=17.5m.设计荷载：城一A级车辆荷载，人群荷载3.0kN/m,结构重要性指数Y0=1.1。.材料性能参数(1)混凝土强度等级为C50,主要强度指标为：强度标准值f=32.4Mpa,f=2.65Mpack tk强度设计值f=22.4Mpa,f=1.83Mpacd td强度模量 E=3.45x104MPac(2)预应力钢筋采用1X7标准型一15.2—1860—II-GB/T5224—1995钢绞线，其强度指标为：抗拉强度标准值f=1860MPapk抗拉强度设计值f=1260Mpapd弹性模量 E=1.95x105MPac相对界限受压区高度自=0.4,g=0.2563b pu(3)预应力锚具采用OVM锚具(4)普通钢筋1)纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值f抗拉强度标准值f=400MPask抗拉强度设计值f抗拉强度设计值f=330MPasd弹性模量E弹性模量E=2.0x105MPas相对界限受压区高度自=0.53,g=0.1985b pu2)箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值f=335MPask抗拉强度设计值f=280MPasd弹性模量 E=2.0x105MPas.主要结构构造尺寸主梁高度h=2300mm,主梁间距S=2500mm,其中主梁上翼缘预制部分宽为1600mm，现浇段宽为900mm，全桥由7片梁组成，设7道横隔梁。.内力计算结果摘录预制主梁（包括横隔梁）的自重g=24.46kN/m1p主梁现浇部分的自重 g=4.14kN/m1m二期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆）g=8.16kN/m2p（1）恒载内力：恒载内力计算结果 表1截面位置距支点截面的距离x（mm）预置梁自重现浇段自重二期恒载弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力MG1PK(kN•m)VG1PK(kN)MG1MK(kN•m)VG1MK(kN)MG2K(kN•m)VG2K(kN)支点00.00476.970.0080.730.00159.12变截面2000905.02428.05153.1872.45301.92142.80L/497503487.84238.49590.3440.371163.5779.56跨中195004650.460787.1201551.420（2）活载内力：活载内力计算结果 表2截面位置距支点截面的距离x（mm）A级车道荷载人群荷载最大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力MQ1K(kN•m)对应V(kN)VQ1K(kN)对应M(kN•m)MQ2K(kN•m)对应V(kN)VQ2K(kN)对应M(kN•m)支点00251.93251.930032.6932.690变截面2000472.44235.79215.711335.6559.8632.5637.13135.65L/497501762.50173.23175.321675.25230.6732.4617.74183.68跨中195002427.6621.6890.431724.75307.5714.267.89155.26(3)内力计算组合：1)基本组合M=1.2(M+M+M)+1.4M+1.12Md GK1P GK1m GK2 Q1K Q2K

V=1.2(V+V+V)+1.4V+1.12Vd GK1P GK1m GK2 Q1K Q2K2)短期组合MM=(M+M+M )+0.7—Q1K+Ms GK1P GK1m GK2 1+R Q2K3)长期组合MM=(M+M+M )+0.4(—Q1K+M )LGK1P GK1m GK2 1+R Q2K截面位置项目基本组合Sd短期组合Ss长期组合sLMdVdMsVsMLVL(kN^m)(kN)(kN^m)(kN)(kN^m)(kN)支点最大弯矩0.001249.500.00907.140.00819.97最大剪力0.001249.500.00907.140.00819.97变截面最大弯矩2360.601138.531715.57823.391552.97740.63最大剪力3653.981115.542331.45815.391891.91735.27L/4最大弯矩9015.95708.986572.16499.265964.16433.34最大剪力8841.17695.426473.58485.855914.17428.20跨中最大弯矩12130.0046.328815.4827.827979.9813.46最大剪力10975.34135.448223.3864.477667.7535.49荷载内力计算结果表3设计内容：（一）预应力钢筋数量的确定及布置首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为N, MWpe 1e0.85(+-p)

AWM为短期效应弯矩组合设计值，由表3查得M=8815.48kN-m；估算钢筋数量时，可y-689y-689.29mm，csA-0.968750x106mm2，y-1610.71mm，c cxJ=0.2649x1012mm4，W=0.1645x109mm3e为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，e=y-ap pcxp

假设a=150mm则e=1610.71-150=1460.71mmpp由此得到N>

pe8815.48x106164468286.8N>

pe8815.48x106164468286.80.85x(1460.71 + 968750164468286.8-=6360782.9N)拟采用*依2钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积量二139mm2，抗拉强度标准值f=1860MPa，张拉控制应力取o=0.75f=0.75x1860=1395MPa，预应力损失pk con pk按张拉控制力的20%估算。N

N

pe

(o -o)Aconsp6360782.9(1-0.2)x1395x139=41.0045,取48根。采用4束120y15.2预应力钢筋束,OVM-12型锚具，供给的预应力筋截面面积Ap=48x139=6672mm2，采用*80金属波纹管成孔，预留管道直径为85mm。预应力筋束曲线要素表 表4钢束编号起弯点距跨中（mm）曲线水平长度（mm）曲线方程1019980y=250+4.80961x10-6x22400015980y=150+6.46146x10-6x23、4120007980y=150+7.06654x10-6x2各计算截面预应力钢筋束的位置和倾角计算截面截面距离跨中（mm）锚固截面19980支点截面19500变截面点17500L/4截面9750跨彼面0钢束到梁底的距离（mm）1号束21702078.91722.9638.82502号束18001652.41277.6313.61003、4号束600497.5331.9100100合力点1292.51181.6916.8288.1137.5钢束与水平线夹角1号束12.087911.804210.61715.953302号束12.964512.585310.99584.72180

（度）3、4号束7.14976.72294.938600平均值9.83809.45887.87252.66880累计角度（度）1号束00.28371.47086.134612.08792号束00.37921.96878.242712.96453、4号束00.42682.21117.14977.1497（二）截面几何性质计算部分预应力各阶段截面几何性质 表6阶段截面A106mmys(mm)yx(mm)ep(mm)I102mm4W(X109mm3)W=IyssW=I：yx-xW=I/ep 'p阶段1：钢束灌浆、锚固刖支点1.432301010.741289.26107.660.730560.566650.722800.67858变截面0.991831083.951216.05299.250.642660.528480.592890.21476L/40.81105926.681373.321084.970.543920.396060.586960.51386跨中0.81105926.931373.071235.570.534520.389290.576810.43261阶段2：现浇600mm连接段支点1.478121021.281278.7297.120.760220.594520.744380.78276变截面1.037511096.841203.16286.360.675120.561120.615510.23576L/40.85674992.831307.171019.090.612650.468680.617070.60119跨中0.85674992.751307.251169.750.613240.469120.617720.52452阶段3：二期荷载、活载支点1.61313937.581362.42180.820.874520.641890.868750.48364变截面1.17251979.791320.21403.410.801920.607420.818461.98785L/40.99174874.831425.171137.070.721430.506210.824650.63446跨中0.99174867.851432.151294.650.726300.507130.836900.56100（三）承载能力极限状态计算.跨中截面正截面承载力计算150x3+250a= =175mmp4h=h—a=2300-175=2125mmppb=200mm,上翼板厚度为150mm，考虑承托影响，其平均厚度为hf=150+[2x0.5x500x100/(2500-200)]=171.74mm上翼缘有效宽度取下列数值较小者b'<s=2500f

bf<L/3=3900%=13000mm(3)bf<"12hf,因承托坡度2二100^00二0.2<「3,故不计承托影响，hf按上翼缘平均厚度计算b'<200+12x171.74=2260mmf综上，h,取2260mmf首先按公式fA<fb'h'判断截面类型，代入数据计算得pdpcdfffA=1260x6672=8406720Npdpfb'h'=22.4x2260x171.7=8692140.8Ncdff因为8406720<8692140.8,满足上式要求，属于第一类T型，应按宽度为b1的矩形截面计算f其承载力。由Ex=0的条件，计算混凝土受压区高度丫fA

x=—p-Pfb'cdf1260x667222.4x2260=166.1mm<171.7mm<qh=0.4x2125=850mmb0将x=166.1mm代入下式计算截面承载能力M=fbx(h—X)=17170>yM=12130kNducdf0 2 0d计算结果表明，跨中截面的抗弯承载力满足要求。2.斜截面抗剪承载力计算(1)距支点h.；2截面斜截面抗剪承载力计算首先进行截面抗剪强度上下限复核0.5x10-3afbh<yV<0.51x10-3:厂bh2td0 0d %cu,k0V为验算截面处剪力组合设计值，按内插法得距支点h2=1150mm处，V为1192.4d 2 d预应力a2取1.25；验算截面距支点1150处的截面腹板宽度b=550mm，取h=2125mm0求得：1336.8<YV=1311.64kN<4214.8kN0d斜截面抗剪承载力计算YV<V+V0dcspdV=1192.4kN,a=1.0,a=1.25,a=1.1,b=550mmd 12 3p=100(A+A pb p

bh)=0.5709Ap=—=0.001829svbSvV=aaa义0.45义10-3bh:(2+0.6p):厂pf=2106.24kNcs123 0 cu,ksvsd,v0=10.01。,0 =10.51。,0 =5.13。TOC\o"1-5"\h\zp1 p2 p3,4V=0.75x10-3xfZAsin0=843.39kNpb pd pd pV=V+V=2949.60kN>yV=1311.64kNducspd 0d说明截面抗剪承载力是足够的。（2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算首先进行抗剪强度上、下限复核：0.5x10-3afbh<yV<0.51x10-3x:厂bh2td0 0d cucu,k0其中V=1065.28kN,b=200mm,h仍取2125求得：486.09kN<yV=1171.81kN<1502.60kN0d计算表明，承载尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋.斜截面抗剪承载力按下式计算YV<V+V0dcspdV=aaax0.45x10-3bhJ(2+0.6ppfcs123 0 cu,ksvsd,vp=100(Ap=100(—pb p)=1.57bh0A

p=——sv-

svbSv=0.00503V=aaax0.45x10-3bhcs123-'(2+0.6p)•'厂pf=1423.41kN

cu,ksvsd,v0=10.6171。,0=10.9958。,0 =4.9386。p1 p2 p34V=0.75x10-3xfZAsin0=862.46kNpb pd pd pV=V+V=2285.87kN>YV=1171.81kN0d0d说明截面抗剪承载力满足要求。（四）预应力损失计算.摩阻损失o=o [1-e-（叫kx）]con摩擦损失计算表 表7截面钢束号1234总计支点x(mm)0.480.480.480.480（弧度）0.004250.004750.005710.00571o2.482.652.992.9911.11变截面11x(mm)2.482.482.482.486（弧度）0.21960.02450.029490.02949o 11 12.7913.6715.3915.3914.31L/4截面x(mm)10.2310.2310.2310.236（弧度）0.090610.10120.12160.1216o 11 52.0155.5662.3862.3858.08跨中x(mm)19.9819.9819.9819.986（弧度）0.17700.19760.23760.2376o99.79106.44119.26119.26111.192.锚具变形损失012反摩擦的影响长度计算表 表8钢束号1234o=o0 con1395139513951395o=o-o1 0 111295.211288.561275.741275.74Ao=(o-o)/Ld 0 10.0049940.0053270.0059690.0059691(mm)f1249.7512100.611431.311431.3锚具变形损失计算表 表9截面1234总计

钢束号支点x(mm)480480480480Ao（MPa）124.83128.92136.47136.47o （MPa）120.04123.81130.07130.07505.32变截面 n x（mm）2480248024802480Ao（MPa）124.83128.92136.47136.47o （MPa）100.06102.50106.86106.86416.28L/4 r-2 x（mm）10230102301023010230Ao（MPa）124.83128.92136.47136.47o （MPa）22.6519.9314.3414.3471.28跨中 T2 x（mm）19980199801998019980Ao（MPa）124.83128.92136.47136.47o （MPa） 0.000.000.000.000.003.分批张拉损失o=a乙Ao a=E..E=5.6514 Ep pc Epp■c预应力钢筋束的张拉顺序为：4T3T2T1.N为张拉控制力减去摩擦损失和锚具变形损pe失后的张拉力。预应力分批张拉损失的计算见表。分批张拉损失计算表 表10截面张拉束号有效张拉力Npe（x103N）张拉钢束偏心距e(mm)y计算钢束偏心距e(mm)y个各钢束应力损失o14(MPa)支占八、、32130.800.00.0791.760.00.0791.760.00.018.4422115.920.0-363.14-363.140.0791.76791.760.03.643.6412122.50-789.6-789.64-789.64-363791.76791.7613.08-1.89-1.89总计13.081.7520.49变截面32122.950.00.0884.150.00.0884.150.00.026.6822133.090.0-61.55-61.550.0884.15884.150.011.1311.1312138.63-506.8-506.85-506.85-61884.15884.1512.773.763.76总计12.7714.9941.6732198.890.00.01273.320.00.01273.30.00.052.35

L/4222200.940.01059.721059.720.01273.31273.30.041.0141.0112202.33734.52734.52734.5210591273.31273.333.1536.7436.74总计33.1577.75130.1跨中32127.930.00.01273.070.00.01273.070.00.051.2822149.320.01273.071273.070.01273.01273.00.051.7951.7912160.411123.11123.071123.0711231273.01273.043.8543.8543.85总计43.8595.64146.924.钢筋应力松弛损失oo=v七＜0.52—pe一0.26)-opel5 fpepk钢筋应力松弛损失计算表 表11钢束o(MPa)peo(MPa)15截面12341234支点1272.51255.51223.51204.8136.5534.2830.1227.77变截面1282.21266.11221.81195.137.8835.6927.1726.57L/41320.31286.41240.51152.243.2238.4532.3121.47跨中1259.21208.71180.11048.834.7728.2524.7510.455.混凝土收缩、徐变损失ol60.9[E£(t,tJ+a.o0(t,t)]O= pcs、 0，Eppc、、 0，l6 1+15pppsNNMo=_p+」e——GKepeAJpJpnne2Pps=1+=f,i2=JAi2 n'n混凝土收缩、徐变损失计算表 表12

截面ePs(mm)PPPsNpe(kN)M自重(kN•m)a预（MPa）a自重（MPa）aPC(MPa)a16(MPa)支点106.70.004141.0218568.20.005.990.005.9967.1变截面299.90.005691.1328505.51260.128.58-0.827.7674.9L/41085.20.006732.6199473.45241.7510.46-8.22.2637.4跨中1198.10.006732.9203290.66989.0010.32-3.72-2.4916.876.预应力损失组合应力损失组合 表13截面a〃二a11+a12+a14(*)a1II=a15+a16(MPa)1234平均1234平均支点122.52140.26135.48154.22138.12105.44103.1799.01196.66101.07变截面112.85128.94137.24163.92135.74160.47158.28149.73149.16154.41L/474.66108.64154.47206.82136.15161.84157.07150.93140.09152.48跨中136.15150.29214.90266.18191.88152.19145.67142.17127.87141.98（五）正常使用极限状态计算.全预应力混凝土构件抗裂性验算正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应满足：a—0.85o<0st pca为在荷载短期荷载效应组合作用下，截面受拉边的应力：stast由表M G1PKJast由表M G1PKJn16查得My+ G2Kn1x+0.7M(1+m+M Q1K Q2Ky0xJ/yn1'n1x=0.38929x109mm3Jyyn2Jyyn2sn2x=0.46911x109mm3J/y=0.50712x109mm30' 0x弯矩设计值由表1和2查得：=1551.42kN-mM =4650kN-m,M =787.12kN-m=1551.42kN-mG2KGG2KM =2427.66kN・m,M =307.57kN•m,1+^=1.1188Q1K Q2K将上述数值代入公式得：a=(st4650.47+28711+卫+^x242766巫+军0.389290.469110.27630)=25.25MPa°pc为截面下边缘的有效预应压力：N Ne° =—p+—P—nxypcAJ nxnnN=°A=(° 一°一°)ApstpconsIsIIp二(1395-191.88一141.98)义6672,1000=7080.13kN,1000,7080.137080.13x1.23557,ZB°=( + ),1000得pc0.81105 0.38929=31.20MPa°一0.85°=—1MPa<0st pc计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。（2）斜截面抗裂性验算斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴和下肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足°<0.6f的要求。tp tk°,为荷载短期效应组合作用下的主拉应力°tp°——cx2°=±°cxpcM士—g1pkyJ n1n°tp°——cx2°=±°cxpcM士—g1pkyJ n1n1M G1mKJn2My±—n2+0.7M(1+旦)+M Q1K Q2Ky0vT=G1PKSJbn1+-G1mKSG2K+0.7v (1+m+v Q1K Q2K°Asin0n1Jbn2n2JbOpepeJbn1p-Sn1上述公式中车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力对应的弯矩值，其数值由表3差得。恒载内力值：M=905.02kN-mM=905.02kN-mG1PKM =153.18kN-mG1mKM=301.92kN-mG2K活载内力值：M =472.44kN•mQ1KV =215.71kN•mQ1KV =72.45kN-mGImKM =59.86kN•mQ2KV=37.13kN•mQ2KV =428.05kN-m，G1PKV=142.8kN-mG2K1+目=1.1188截面点处的主要截面几何性质由表6差得：yy=1083.95mmn1sA=0.99183x106mm2n1

J=0.64266x1012mm4n1A=1.03751x106mm2n2J=0.67512x1012mm4n2y=1096.84mmn2sA=1.17251x106mm20J=0.80192x1012mm40y=979.79mm0s计算点几何性质 表14计算点受力阶段A(x106mm2)1y(mm)x1d(mm)S(x109mm3)1上梗肋处阶段10.4450001008.95933.950.31277阶段20.3100001021.84946.840.31677阶段30.310000904.79829.790.40263形心位置阶段10.49679920.841000.45746阶段20.49937804.79850.40189阶段30.61096846.8400.51739下梗肋处阶段10.193751016.05816.050.19686阶段20.25011003.16803.160.25089阶段30.25011120.2920.210.28016变截面处的有效预应力G=0—0—0=1395—135.74—154.41=1104.85MPape conlIlIIN=0A=1104.85x6672/1000=7371.6kNPpep 'e=y=299.25mmpnpn预应力筋弯起角度分别为：e=10.6171。0=10.9958。0 =4.9386。p1p2p1p2将上述数值代入，分别计算上梗肋、形心轴和下梗肋处的主拉应力。a）上梗肋0=(

pc7371.67371.60=(

pc7371.67371.6x0.299250.991830.64266x0.93395),10000.801920.80192x1000=4.23+1.32+0.21+0.32=6.08MPa=4.23MPa905.02 153.180=4.23+ x0.93395+ x0.94684- 0.64266x1000 0.67512x1000301.92+0.7x472.441.1188+59.86+ x0.82979428.05x428.05x0.3127772.45x0.31677T= + +0.64266x0.2x10000.67512x0.2x1000

142.82+0.7x215.711.1188+37.13)x0.402630.80192x0.2x10001104.85义6672义sin7.8725。*0.312770.64266义0.2义106=1.04+0.17+0.37-2.21=-0.63MPa6.08 •6.08o= ,( )2+(-0.63)2=-0.06MPatp2 \ 25形心轴处o=(

pcUo=(

pcU+7371.6x0.299250.991830.64266x0.1),1000=7.78MPa905.02 153.18o=7.78- x0.1- x0.085- 0.64266x1000 0.67512x1000=7.74428.05x428.05x0.45746 72.45x0.40189 + +0.64266x0.2x10000.67512x0.2x1000(142.8+0.7x215.711.1188+37.13)x0.402630.80192x0.2x10001104.85x6672xsin7.8725。 x0.517390.64266x0.2x1000=-1.55MPa7.47 :7.47 __o=——一，(——)2+(-1.55)2=-0.31MPatp2 2 2C)下梗肋处opc7371.6=opc7371.6=( +0.991837371.6x0.299250.64266x0.81605),1000=10.23MPaocx=10.23- 90502 x0.81605-—15318 xocx0.64266x1000 0.67512x1000=8.9MPa_428.05x0.19686 72.45x0.25089 (142.8+0.7x215.71/1.1188+37.13)x0.28016T=0.64266x0.2x1000+0.67512x0.2x1000+ 0.80192x0.2x10001104.85x6672xsin7.8723x0.196860.64266x0.2x106=-0.4MPao=-0.02MPatp变截面处不同计算点主应力汇总表 表15计算点位置正应力o(MPa)cx剪应力T(MPa)主压应力o (MPa)cp上梗肋处6.08-0.63-0.06形心位置7.47-1.55-0.31下梗肋处8.9-0.4-0.02计算结果表明，形心处主拉应力最大，其数值为o =-0.31MPa,小于限制值tp,max0.7f=2.65*0.7=1.855MPatk.变形计算(1)使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数％，对C50混凝土，n=1.425，刚度B=0.95EJ=0.95x3.45x104x0.72630x10i2e 0 c0=2.38x10i6N•mm2荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算：5L2xMf=—x s48B05 39.962x8815.48=-x =61.6mm480.95x3.45x0.72630x104自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：5L2xMf=——x GKG48B0539.962x(4650.46+787.12+1551.42)=—x 48 0.95x3.45x0.72630x104=48.8mm消除自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，使用阶段挠度值为f=n(f—f)=1.425x(61.6—48.8)=18.24mmlesG<L.1600=66.6mm计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。(2)预加力引起的反拱计算及预拱度的设置预加力引起的反拱近似地按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，即取B=0.95EJ=0.95x3.45x104x0.53452x1012=1.75x1012N•mm20 Cn反拱长期系数采用n=2.0e预加力引起的跨中挠度为23M•Mf=-ne 1"~PPeB03 为跨中截面作用单位力P=1时，所产生的M图在半跨范围内的面积：M12 1L23 =——M1216Mp为半跨范围M1图重心(距支点L3处)所对应的预加应力引起的弯矩图纵坐标M=NeP PpN=(o-a—°,〃)A=(1395—136.15—152.48)义6672,1000=7381.7NP con L1 LII P -e为距支点L：3处的预应力束偏心距pe=y-apxopM=7381,7x103义（1424.17-294.6）=8338.15义106N-mP由预加力产生的跨中反拱为/c2x39960216x8838.15x106f=2x =201.61>nf=1.425x616.6p 1.75x1016 es=89.32mm由于预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，所以可以不设预拱度。（六）持久状况应力验算（1）跨中截面混凝土法向正应力验算NNeMMM+M+Mo二一p-—ppn1+——G1PK+——G1PK+G1mK Q1K Q2K<05fhAW W W W ckn1 snl sn1 sn2 OSo=o—o—o=1395—191.88—141.98=1061.14MPapeconsIN=oA=1061.14x6672.1000=7079.9kNp pep由表六查得：e=y=1235.57mmpn1 pn17079.97079.9x1.235574650.46 787.12o=[ - + + +kc0.81105 0.38929 0.389290.469121551.42+2427.66+307.57 ]1000=8.33<0.5f=0.5x32.4=16.2MPa0.507132）跨中截面预应力钢筋拉应力验算o=（o+ao）<0.65fppeepkt pkM+M+M+Mo= G1mK G2K Q1K Q2Kkt w0P

787.12+1551.42+2427.66+307.570.56100x1000=9.4MPao=o+

p peao=1061.14+5.65x9.04=1112.21<0.65f=1209MPaepkt,k pk3）斜截面主应力验算一般取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴和下梗肋处在标准值效应组合下的主压应力，应力满足o787.12