单层厂房计算书(完整版)

实用标准文案实用标准文案文档大全文档大全第2章、单层工业厂房设计计算书2.1设计条件.金加工车间跨度21m，总长60m，柱距6m。.车间内设有2台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶设计标高9m。.建筑地点：信阳市郊区。.车间所在场地：低坪下0.8m内为填土，填土下4m内为均匀亚黏土，地基承载力设计值f二200kN/m2，地下水位-4.05m，无腐蚀。基本风压aW=0.45KN/m2,基本雪压S=0.40KN/m2o.厂房中标准构件选用情况：.屋面板采用G410(一)标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重(包括灌浆在内)标准值1,4KN/m,屋面板上做二毡三油,标准值为0.35kN/m2。(2).天沟板采用G410(三)标准图集中的TGB77—1,板重标准值为2.02kN/m。(3).屋架采用G410(三)标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA—21，屋架辎重标准值91KN每棉。(4).吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL6—8，吊车梁高1200mm，翼缘宽500mm,梁腹板宽200mm,自重标准值45KN/根，轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造要求200mm。（5）材料：A.柱：混凝土C30B.基础.混凝土C30C钢筋.口级。2.2结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15〜36m之间,且柱顶标高大于8m,所以采用钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表：表2.1主要承重构件选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋面板G410（一）1.5mx6m预应力混凝土屋^板YWB—2口1.4kN/m2（包括灌浆在内）天沟板G410（三）1.5mx6m预应力混凝土屋面板（卷材防水沟板）TGB68—12.02kN/m

屋架G415（三）预应力混凝土折线形屋架（跨度21m）YWJA—21—1Aa91kN/每品。吊车梁G323（二）钢筋混凝土吊车梁（吊车工作等级中级）DL—9Z（中间跨）DL—9B（边跨）45kN/根轨道连接G325（二）吊车轨道联结详图1kN/m基础梁G320钢筋混凝土基础梁儿一316.7kN/根由设计资料可知屋顶标高16m,轨顶标高为9m，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m，则计算简图和吊车梁的高度求总高度H、下柱高度h和上柱高度lH分别为：uH=12.4m+0.5m=12.9m，H=12.9m—3.8m=9.1mlH=12.9m—9.1m=3.8mu根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可查表确定柱截面尺寸：

AB上柱矩01.6010521.301084.0下柱工400090001501.8750105195.3801084.69结构平面布置图如下2.1 i- /l±£=l音/TK，UOU£oooZ2.3荷载计算2.3.1恒载（1）屋面恒载两毡三油防水层： 0.35kN/m220mm厚水泥砂浆找平层： 20kN/m3x0.02m=0.40kN/m2100mm厚水泥砾石保温层： 5kN/m3x0.1m=0.50kN/m2一毡两油隔气层： 0.05kN/m220mm厚水泥砂浆找平层： 20kN/m3x0.02m=0.40kN/m2预应力混凝土屋面板： 1.4kN/m2合计：0.35kN/m2+0.40kN/m2+0.50kN/m2+0.05kN/m2合计：+0.40kN/m2+1.4kN/m2=3.1kN/m2屋架重力荷载为85.2kN/每棍，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G=1.2x(3.1kN/m2x6mx21m+2+91kN+2)+1.2x2.02x6m=303.5kN1(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G=1.2x(45kN+1kNx6m)=61.2kN3(3)柱自重重力荷载设计值：A、B柱：上柱：G=G=1,2x4kN/mx3.8m=18.24kN4A 4B下柱：G=G=1.2x4.69kN/mx9.1m=51.21kN5A 5B2.3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.05kN/m2，雪荷载标准值为0.45kN/m2，后者小于前者，所以仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q=1.4x0.5kN/m2x6mx21m+2=44.1kN1Q的作用位置与G作用位置相同。112.3.3风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算公式2.1：3=0从从3

kzsz0式中3—基本风压，是以当地比较空旷平坦地面上离地10m高统计所得的050年一遇10min平均最大风速为标准确定的风压值；0—高度z处的风振系数，对高度小于30m的单层厂房，取0二1.0；zz从一风荷载体型系数，是风吹到厂房表面引起的压力或吸力与理论风压s比值，与厂房的外表体型和尺度有关，可根据建筑体型查得；从一风压高度变化系数，根据所在地区的地面粗糙程度类别和所求风压z处离地面的高度查得。3=0.45kN/m00=1.0

z根据厂房各部分标高及B类地面粗糙查表得：柱顶（标高12.4m）从=1.067z檐口（标高14.60m）从=1.129z屋顶（标高16.00m）从二1.17z可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：3二0从从3=1.0x0.8x1.067x0.45kN/m2=0.384kN/m21k zs1z03二0从从3=1.0x0.5x1.067x0.45kN/m2=0.24kN/m22kzs2z0图2.2风荷载体型系数则用于排架计算简图上的风荷载设计值为：q=1.4x0.384kN/m2x6m=3.23kN/m1q=1.4x0.24kN/m2x6m=2.02kN/m2F=y[⑴+旦)nh+⑴+n)nh]03Bwq s1 s2z1 s3 s4z2z0=1.4x[(0.8+0.5)x1.129x2.2m+(-0.6+0.5)x1.17x1.4]x1.0x0.45x6=11.59kN2.3.4吊车荷载200/50kN吊车的参数为：B=5.55m,K=4.40m,g=75kN,Q=200kN,F=215kN,F =45kN。根据B及K,可算得吊车梁支座反力影响线中各pmax pmin轮压对应点的竖向坐标值，如图2.3所示。0.丁二二^^0.8081.000图2.3吊车荷载作用下支坐反力影响线(1)吊车竖向荷载D=丫F Zj=1.4x215x(1+0.808+0.267+0.075)x0.9maxQpmax i=582.44kND=丫FZj=1.4x45x(1+0.808+0.267+0.075)x0.9minQpmin i=121.91kN(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车荷载水平制动力计算公式2.2：T=1a(Q+g)4式中T—每一个轮子作用在轨道上的横向水平制动力；a—横向水平制动系数；Q—吊车的额定起重量的重力荷载；g—小车的重力荷载。T=1a(Q+g)=1x0.1x(200kN+75kN)=6.875kN44作用于拍架上的吊车横向的水平荷载设计值计算公式2.3:T=ZTymax ii式中 T—第/个大车轮子的横向水平制动力；iT—吊车梁传给柱的最大横向反力的标准值；maxy—影响线数值。iT=ZTy=1.4x6.875kNx(1+0.808+0.267+0.075)=20.69kNmax ii2.4排架内力计算该厂房为一跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。其柱的剪力分配系数月见表2.3：i表2.3柱剪力分配系数柱号n=u大二HC0=3/[1+九3(1/n-1)]8=H3/CEI0l1/8A、B柱n=0.109九二0.295c0=2.4808=8=0.210x10-10HAB E叩=叩=0.5A B恒荷载作用下排架内力分析恒荷载作用下排架的计算简图如图所示，图中的重力荷载G及力矩M是根据下图确定：G=G=303.5kN11G=G=51.21kN3 5A实用标准文案实用标准文案文档大全文档大全实用标准文案实用标准文案图2.4图2.4荷载作用位置图文档大全M=Ge=303.5kNx0.05m=15.175kN•m11M=G+G)e—Ge1 4A0 3A3A=(303.5kN+18.24kN)x0.25m—51.21kNx0.3m=65.07kN•m由图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算式内力。柱顶不动支座反力R可根据表所列的相应公式计i算。对于A柱，n=0.109，九=0.295，则1-X2(1-1)C=一 =2.122121+X3(1-1)n_3—21-_3—2 二1.1321+X3(1-1)nnM「M「 15.175kN•mx2.122+65.07kN•mx1.132R=一C+一C= =8.21kN(faH1H3 12.9mR=8.21kN(一)B柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图2.4和轴力图分别见图2.5。：_=3C3,5I;\

图2.5恒载作用下排架内力图2.4.2屋面活荷载作用下排架内力分析AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2.6所示。其中q=44.1kN，它在柱顶及变阶引起的力矩1为：M=44.1kN义0.05m=2.205kN-m；1AM=44.1kNx0.25m=11.025kN・m；2A对于A柱，C=2.122，C=1.032，贝13

图2.6AB跨作用屋面活荷载时排架内力图MM=——1AC+——2ACHiHMM=——1AC+——2ACHiH312.9m=1.33kN（fR=—1.33kN=1.33kN（fBR=R+R=0kNAB将R反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用与AB跨时的柱顶剪力：V=RV=RA A,BB弯矩见弯矩图2.7，剪力图2.8■图2.7AB跨作用屋面活荷载时的弯矩图■图2.7AB跨作用屋面活荷载时的弯矩图44.1图2.8AB跨作用屋面活荷载时的剪力图44.1图2.8AB跨作用屋面活荷载时的剪力图44：2.4.3风荷载作用下排架内力分析（1）左吹风时计算简图如图2.9所示。对于A柱，n=0.109,九=0.295，由表得:图2.9图2.9排架内力图如图3[1+九4（1-1）]C二 n——=0.329118[1+九3（1-1）]nR=-qHC=-3.23kN/m义12.9m义0.329=-13.71kN（一）A 1 11R=-qHC=-2.02kN/m义12.9m义0.329=-8.57kN（一）B 2 11R=R+R+F=-13.71kN-8.57kN-11.59kN=-33.87kN（一）ABW各柱顶剪力分别为：V=R-nR=-13.71kN+0.5义33.87kN=3.225kN（一）AAAV=R-nR=-8.57kN+0.5x33.87kN=8.365kN（f）BBB排架内力图如图2.10所示。图2.10左吹风时排架内力图如图（2）右吹风时计算简图如图所示。将图所示A柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图2.11所示。

图2.11图2.11右吹风时的排架内力图2.4.4吊车荷载作用下排架内力分析（1）D作用在A柱max计算简图如图2.12所示。其中吊车竖向荷载d ,d在牛腿顶面处引起的力maxmin矩为：矩为：图2.12D作用在A柱时排架内力图

maxM=De=582.44kN义0.3m=174.73kN-mA max3M=De=121.91kN义0.3m=36.57kN-mB min3对于A、B柱，。=1,090，则3M厂174.73kN•m.aC=- x1.132=-15.33kN（一）H3 12.9mM- 36.57kN•mAR=bC= x1.132=3.210kN（fbH3 12.9mR=R+R=-12.12kN（一）AB排架各柱顶剪力分别为：V=R-nR=—15.33kN+0.5义12.12kN=—9.27kN（一）AAAV=R-nR=3.21kN+0.5义12.12kN=9.27kN（一）BBB排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2.13和2.14所示。图2.13D作用在A柱时的排架内力图

max

图2.14D作用在A柱时的排架内力图

max（2）D作用在B柱max计算简图如图2.15所示。2.15d作用在B柱时的计算简图max其中吊车竖向荷载D,D在牛腿顶面处引起的力矩为：max minM=De=121.91kN义0.3m=36.57kN-mAmin3

M=De=582.44kNx0.3m=174.73kN-mBmax3对于A、B柱，C=1.090,则3R=Mac=AR=Mac=AH336.57kN•m12.9mx1.132=3.210kN（f174.73kN•m12.9mx1.132=-15.33kN（一）R=R+R=-R=R+R=-12.12kN（一）AB排架各柱顶剪力分别为：V=R-nR=9.27kN（一）AAAV=R-nR=-9.27kN（一）BBB排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2.16，2.17所示。图图2.16D作用在B柱时的排架内力图max图2.17Dmax作用在B柱时的排架内力图（3）T作用于人8£夸柱max当AB跨作用于吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2.18所示。图2.18T作用于AB跨时计算简图

max对于人、B柱，n=0.109,九=0.295，由表得a=(3.8m-1.2m)/3.8m=0.684，贝U2-3a入+入3[(2+a)(1-a)2-(2-3a)]C= n =0.605 2[1+入3(--1)]nR=-TC=-20.69kN义0.6=-12.414kN(一)A max5R=-TC=-20.69kN义0.6=-12.414kN(f)B max5排架柱顶总反力R为：R=R+R=-12.414kN-12.414kN=24.828kNAB

各柱顶剪力为：V=R-nR=—12.414kN+0.9*0.5义24.828kN=—1.24kN(f)BBBV与的方向相反。AB排架各柱的弯矩图柱底剪力值如图2.19所示。当t方向相反时，弯矩图max和剪力只改变符号，方向不变。图2.19T作用于AB跨时排架内力图

max2.5内力组合以A柱为例。表2.4A柱内力设计值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载Dmax作用在A柱D作max用在B柱左风右风

序号£2③④⑤⑥⑦I-ULLIIM16.0232.846-35.230-21.810±21.8150.16-46.37N312.744.100000nnM-49.0478.179139.5001.340±21.8150.16-46.37d彳'N382.944.1582.440121.910000田田M25.663.955.150-83.010±181.06309.9-276N434.1144.1582.440121.91000V8.211.33-9.270-9.270±17.541.667-26.06注：M（单位为kN•m）,N（单位为kN）,V（单位为kN）。表2.5A柱内力组合表+M及相应max-M及相应minN及相应M、maxN及相应M、Nmin

截面的N,V的N,VN工—IM①②④⑤+⑥43.47①③⑤⑦]-77.05①②18.58①16.023N352312352312口—nM①②③⑤+⑥67.22①④⑤⑦]-67.47①②③⑤+⑥167.22①④⑤⑦]-64.47N946.8492.6946.8492.6印—田M①②③⑤+⑥520.7①④⑤⑦]-460.4①②③⑤+⑥520.7①④⑤⑦]-460.4N998543.83998543.8V54.31-39.354.31-39.3MK①〈②③⑤〉⑥344.27①〈④⑤〉⑦-289.74①〈②③⑤〉⑥①〈④⑤〉⑦NK828.83VK36.73注：M（单位为kN•m）,N（单位为kN）,V（单位为kN）。2.6柱的设计2.6.1设计资料截面尺寸：上柱400x400mm正方形截面下柱I字形截面b'=b=400mm;h'=h=150mmff ff材料等级：混凝土：C30,f=14.3N/mm2c钢筋：纵向受力钢筋为HRB335级钢筋f=f'=300N/mm2yy箍筋预埋件和吊钩为 级钢筋f=210N/mm2y2.6.2柱截面配筋计算（1）由于截面3-3的弯矩和轴向力设计值均比截面2-2的大，故下柱配筋由截面3-3的最不利组合确定,而上柱配筋由1-的1最不利组合内力组合确定.经比较,用与上下柱截面配筋计算的最不利组列入级.内6.确定柱在排架方向的初始偏心距 计算长l及偏心距增大系数n见表所列i. 0（3柱）在排架平面内的配筋计算表见表所列.（4柱）在排架平面外承载力计算上柱N=352KN,当不考虑吊车荷载时有：maxl=1.2H=1.2x12900=1548加加0l/b=15480/400=38.7,查表知(b=0.330考虑到施工方便=下柱A'=152而①，上根'=603mm2ss sN=0.并(fA+fA'+fA)=0.9x0.33x(14.3x400x900+300x603+300x1520)u cccscs=1718.次N>Nmax=352KN-满足要求下柱 =998KN,当考虑吊车荷载时有:maxl=1.0H=9100mmI=I=195.38x10801 1A=400x900—2x(550+600)x190+2=141500mm2i=1-==372mm\'Al/i=9100/372=24,查表。=1.00A=A'=1520mm2ss故N=03(fA+2fA')u ccys=1.0x(14.3x141500+2x300x1520)=2935.5KN>N=998KNmax满足要求表2.6柱在排架方向的el及刈i0截面内力组(KN)(KN.m)e(mm)0e(mmae(mmih(mm)0自il(mm)0h(mm)之2T]11M43.47123201433651.076004000.961.537N352M-77.05247202673651.076004000.961.28N312

8M18.585320733650.7476004000.961.77N3523-M520.7522305528651.091009001.01.09N998M-460.4847308778651.091009001.01.06N543.8M520.7522305528651.091009001.01.09N998M-460.4847308778651.091009001.01.06N543.8e表中:e=M/N;e=e+e;e取20mm^^h/30的较大值m=0.2+2.7一,白>1.00寸,m=1.0;0 i0aa 1 h1 10己=1.15-0.011l0<15时,取自=1.0,考虑吊车荷载=2.0H(上柱)，不考虑吊车荷载=1.0H1+ K—(L)2箕14001+ K—(L)2箕1400e/hh2i0,排架结构属于有侧移结构c=1.0,K=0.85.

m表2.7柱在排架内的截面配筋计算

截面内力组(KN.m)(KN)(mm)nmmx(mm)qhb0(mm)偏心情况A=A1(mm2)ss^算值实配值1-1M43.471431.5338461201大1844中14(A=603mm2)N352M-77.052671.2850855201大530N312M18.58731.7729461201大-135N3523-3M520.75521.09102174476大11124022(A=1520mm2)N998M-460.48771.0613492476大1371N543.8M520.75521.09102174476大1112N998M-460.413492476大13711cba1cbaf 400义1x14.357201cf时，x=

cN—I'—b源'afff1cbaf1c：上柱X<。h，A=A'ss一，/Ne—bxh(一N—bxh—上；下柱，当2a'<x<h'时，一百一/+bxhssa1fc；上柱或下柱，当Ne0。2.6.3、柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对e0>0,55的柱应进行裂缝宽度验算h0上柱:e—0-二h0247365=0,676>0.55，需进行裂缝宽度验算下柱:e—0-二h0847865=0.98>0.55，需进行裂缝宽度验算表2.8柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值M/kN・mk43.47520.7N/kNk352998。M0e=—k/mm0Nk123522p二 ^ te05bh+(b—b)hf f0.00663<0.0取0.010.0076<0.01取0.01n=1+，(二］2、1400JIhJh01.5371.097h ,h /e="e+--a/mmS0 2s3841020Y'=h'(b'-b)/bhfff 000.5N=0.87-0.12(1-Y')(hT_ fle人h/mm0278715.2N(e-z)//入7/ 、o=—k /(N/mm2)sk Azs253310.3 fV=1.1-0.65JtkPotesk0.580.67o d3 =aV-^k~(1.9c+0.08 )/mmmax crE ps te0.11<0.3满足要求0.13<0.3满足要求2.6.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用人8@200箍筋

2.6.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度b=400mm,牛腿截面高度h=700mm,h=665mm02.20A柱牛腿尺寸简图牛腿截面高度验算a=-150+20=-130mm<0取a=0FvkD G 582.4460.24=——max+——3FvkD G 582.4460.24=——max+——3= + y y1.4 1.2QG=466.2kNJP1-0.5IFvk=0.65x2.01x400x6650.5=695kN>Fvk=466.2kN故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a=-150+20=-130mm<0,所以牛腿按构造配筋A=pbh=0.002x400x900=720mm2smin选用4B16(a=804mm2),水平箍筋选用B8@100s2.6.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度h=0.9h=0.9义900=810mm，取850mm1则柱吊装时总长度为3.8+9.1+0.85=13.75m,计算简图如图2.21A柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则q=用q=1.5*1.35*4.0=8.1kN/m1G1kq=四q=1.5x1.35x(0.4x1.0x25)=20.25kN/m2G2kq=四q=1.5x1.35x4.69=9.5kN/m3G3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为M=-qH2=-x8.1x3.82=58.8kN•m21u2M=1x8.1x(3.8+0.7)2+1x(20.25—8.1)x0.72=85kN•m2由ZM=Rl—1q12+M=0得Ba3 233 2TOC\o"1-5"\h\zR-1ql—M2-1*9.5*9.25--85--34.75kNa233 1 2 9.253M-Rx--qx2

3A23令3-r—qx-0得x-r/q-34.75/9.5-3.66m，贝UdxA3 A3M-34.75x3.66-1x9.5x3.662=63.6kN•m3 2柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋A-1005mm2s表2.9柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱M(M)/kN・mk71.44(52.92)90.98(67.39)M-fA(h-a')/(kN•m)u ys0 s57.88<96.4890.18<151.29M，/… 、o k——/(N/mm2)sk0.87hA0s168.1161.3 fV—1.1—0.65—tk—p0tesk0.4780.290 d3 -aV-^k-(1.9c+0.08eqj).)/mmmax crE ps te0.126<0.20.07<0.2满足要求2.7、抗风柱设计2.7.1、尺寸确定H-H+H+h=3.1+12.9+0.85=16.85mul1

截面尺寸上柱bxh=300mmx300mm，下柱bxh=300mmx600mm2・7・2、荷载计算(1)柱自重及截面参数表2.10柱别截面尺寸/mm自重/kN面积/(105mm2)惯性矩/(109mm4)上柱300x3005.880.90.675下柱300x60054.91.85.4(2)风荷载H=H+H=3.1+12.9=16m,从=1.17ul z迎风面、背风面风荷载标准值为3=0日从3=1.0x0.8x1.17x0.45=0.421kN/m21k zs1z03=Pn从3=1.0x0.7x1.17x0.45=0.369kN/m22k zs2z0则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为q=1.4x0.421x7=4.13kN/m1q=1.4x0.369x7=3.62kN/m2In=uIl0.675x109In=uIl0.675x1095.4x109=0.125,X=幺=&62=0.215

H16.85C11\-1)-11+0.2154x(1+0.2153x(0.125

10.125=0.355R=qHC=4.13x16x0.355=23.46kN1 1 11R=qHC=3.62x16x0.355=20.56kN2211风荷载作用下弯矩图如下

2.22抗风柱内力图2.22抗风柱内力图2.7.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱：M=53.19kN・m,N=5.88kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算A'=sMA'=sM-afbx(h-

1c0f'(h-a')y0afbx—^-c——

fyq=0.55,X=hq=145.75b 0b_1.0x14.3x300x145.75 24.39x106-14.3x300x145.75x(265-72.875)300x(265-35)3002A.300x(265-35)300=-690.9mm2<0故按最小配筋率配筋p-ph-0.45x143x300-0.24%minh 3002650A=pbh=0.24%x300x565=407mm2,取4814,A=615mm2下柱：M=191kN•m,N=60.78kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算M-afbx(h-

1c0f'(h-a')y0afbx—^-c fyq=0.55,X=hq=310.75b 0b2a=1.0皿x300x310.75+2x610.73x106-14.3x300x310.75x(湖一m375)300300义(565-35)5256mm2A-2628mm2s选用4825+2822,A-2724mm2sA2724 h1.43300验算：p——s-- -1.50%>p——0.45xx=0.24%，bh 300x600 minh 3002650符合要求。(2)斜截面承载力计算上柱h-h-265mm,土-受<4属厚腹构件w0 b3000.25Pfbh-0.25x1x14.3x300x265-284.2kN>V-18.55kNcc00.7fbh-0.7x1.43x300x265-79.58kN>V-18.55kNt0故按构造配置箍筋p -0.24f-0.24143=0.16%，取箍筋为A8@150sv,min f 210yvpsvnA2x50.3 sv1- bs 300x150-0.22%>0.16%，可以下柱h-h-565mm,幺-<4属厚腹构件w0 b3000.25Pfbh-0.25x1x14.3x300x565-605.9kN>V-28.64kNcc00.7fbh-0.7x1.43x300x565-169.6kN>V-28.64kNt0故按构造配置箍筋p =0.24f=0.24143=0.16%，取箍筋为A10@250sv,min f 210yvpsvnApsvnA sv1

bs蓝竦二0.21%＞。」6%，可以2.8基础设计荷载计算：由柱传至基顶的荷载由内力组合表可得荷载设计值如下：第一组：M=520.7KN•m,N=998KN,V=54.31KNmax第二组：M=-460.4KN•m,N=543.8KN,V=-39.3KNmin第三组： =998KN•m,M=520.7KN,V=54.31KNmax第四组： =543.8KN•m,M=-460.4KN,V=-39.3KN由基础梁传至基础顶的荷载墙重：19KNm3x0.24mxkmx14.65m-(4.8m+1.8m)x3.6m〕=292.485KN窗重：0.45KNm2x(4.8m+1.8m)x3.6m=10.69KN基础梁：16.70KNN=319.87KNwkN距基础形心的偏心距ew为：ew=(240+900)..'2=570mmwk ,N=1.2N=1.2x319.87=383.84KNw wkNe=383.84x0.57=218.79KN-mw5基础尺寸及埋置深度

（1）假定基础高度为850+50+250=1150mm则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：第一组：M=520.7+1.15*54.31.218.79=364.36KN.mbotN=998+383.8=1381.8KN第二组：M=-460.4_1.15*39.3—218.79=927.67KN.mbotN=543.8+383.8=927.6KN第三组：M=520.7+1.15*54.31_218.79=364.36KN.mbotN=998+383.8=1381.8KN第四组：M=460.6+1.15*39.3-218.79=287KN.mbotN=543.8+383.84=927.6KN(2)基底尺寸的确定998由第二组荷载确定l和b，即：998=5.98=5.98A> 二f-rd(200-20x1.65)aa取l=3,b=4,A=bl=4x3=12m2计算基底压力及验算地基承载力：Grd=20x1.65x12=396KNkmAw=Lb2=-x3x42=8m3，符合要求。66验算其它两组荷载设计值作用下的基底压力：NMNMP= bot-+ bot-= +rd+ botmaxAwAaw1381.812+20x1.651381.812+20x1.65+364.368~=115.15+33+45.55二193.7KNm2,符合要求。P=115.15+33-45.55=102.6KN/>0,min /m2P=115.15+33=148.15KN/<f=200，符合要求。m /m2 a第三组：PmaxNMNM

= bot-+ bot= +rd+第三组：PmaxAwAaw1381.812+20x1381.812+20x1.65+364.36r-=115.15+33+45.55=193.7KN/，符合要求。/m2927.6712=927.6712=77.3+33+35.88=146KNm2,符合要求。P=115.15+33-45.55=102.6KN/>0,min m2P=115.15+33=148.15KN/<f=200，符合要求。m mm2 a第四组：NMNM第四组：P=—bot-+—bot-=—+rd+—bot

maxAwAaw287+20x1.65+ 8P=77.3+33—35.88=74.42KN/>0,min m2P=77.3+33=110.3<f=200KN/，符合要求。m a mm2确定基底的高度前面已初步假定基础的高度为1150mm，如果采用杯形基础，按构造要求，（1）在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组：P =115.15+45.55=160.7KN/，TOC\o"1-5"\h\zs,max /m2第二组：P =77.3+35.88=113.2KN/ ，s,max ./m2第三组：p =115.15+45.55=160.7KN/ ，s,max ，/m2第四组：P =77.3+35.88=113.2KN/。s,max ，:m2

抗冲切计算按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。(2)验算基础高度L>b+2HH表示基础的有效高度2 0 0(Lb----H1 s1 s,maxs,max=160.7x[(2-0.45-1.1)x3-(1.5-0.2-1.1=160.7x=210.5KN[b+(b+2H)] HV-0.7f 0-^x 0—xcos450ut