冷热源设计说明书之欧阳地创编

欧阳地创编欧阳地创编欧阳地创编欧阳地创编目录时间：2021.03.04创作：欧阳地第一章热源课程设计任务书1、课程设计题目……………………22、课程设计目的……………………23、课程设计原始资料………………24、课程设计要求……………………35、课程设计内容……………………36、参考文献…………3第二章热源课程设计计算书1、热负荷计算及锅炉选型…………42、锅炉补水量及水处理设备选择…………………63、换热站选型计算…………………84、供油系统…………105、送引凤系统………………………116、烟囱设计…………127、锅炉房主要管道设计……………13第三章宾馆制冷工程设计说明1、 工程概况…………162、负荷计算…………163、方案选择…………174、冷却塔设计计算…………………195、水泵选型…………206、分水器与集水器设计计算………217、膨胀水箱设计计算………………238、配管、保温与防腐………………24* 心得体会…………25第一章热源课程设计任务书1、课程设计题目北京市义义厂义义锅炉房工艺设计2、课程设计目的课程设计是“冷热源工程”课程的主要教学环节之一。通过课程设计，了解主要冷热源系统设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识解决冷热源工程设计中的实际问题。3、课程设计原始资料1、热负荷数据：全厂生产热负荷为8360KW,采暖面积90000m2,采暖和生产用热方式为直接取自锅炉房的高温水，参数为130℃/70℃。2、燃料资料：AIII/0＃轻柴油查资料的该轻柴油的热值为0.27X1。目KJ/kg(10200kcaI/kg),密度0.867kg/m心十六烷值5，水分无，灰分1％，硫份1.8％，凝点8℃，闪点，56℃，50度运动粘度4-6。3、水质资料：总硬度：48mmol/L永久硬度：14mmol/L暂时硬度：34mmol/L总碱度：34mmol/LPH值：PH=7.5溶解氧：58mg/L悬浮物：0mg/L溶解固形物：390mg/L4、气象资料：本次课程设计选择北京为设计城市1)海拔高度：31.2m2)大气压力：冬季10204hPa夏季998.6hPa3)冬季采暖室外计算温度：-9℃4）冬季通风室外计算温度：-5℃5）冬季最低日平均温度：-15.9℃5、工作班次两班制4、课程设计要求1、深入领会任务书的内容和意图后，独立完成设计、计算和绘图工作，认真提出完整的设计文件。2、每一阶段设计完成后，必须经指导教师审批后才能进行下一阶段的设计。3、每一阶段设计都必须严格按计划进行，定期完成。4、设计文件、说明书和计算书要求扼要、简明、清晰，设计图纸要求准确，主次分明，采用国家统一的制图标准，图面要求清洁、美观。5、设计文件经审查、考查及格后，才能作课程设计答辩。5、课程设计内容1、冷热源主机设备的选择计算及辅助系统和辅助设备的设计计算2、冷热源机房工艺流程设计及平面布置6、参考文献《冷热源工程》第二版《工业锅炉及锅炉设备》《工业锅炉房设计手册》《工业锅炉房设计规范》《锅炉水处理热力工程》图集《供热通风设计手册》《暖通空调常用数据速查手册》《中央空调设备选型手册》第二章热源课程设计计算书1、热负荷计算及锅炉选型1.热负荷计算采暖季节热负荷计算式中 I——考虑热网热损失以及锅炉房泵、吹灰、自用热等因素的系数，取1.05；_——生产用热的同时使用系数，取0.8;」——采暖用热的同时使用系数，取1.0；_——全厂生产热负荷，8360KW；_——全厂采暖热负荷，本次采用北京地区采暖估算指标120W/m计算，为：_=12OX90000=108OOKW。故：厂=1.05X(0.8X8360+1.0X10800)=18362.4KW1.2非采暖季节热负荷计算式中|、_、 ।——同上式。厂=1.05X0.8X8360=7022.4KW2.锅炉型号及台数的选择2.1锅炉选型分析由于本次设计要求的是130℃/70℃的高温供回水，而总负荷为18362.4KW,符合这样要求的热水锅炉很少，故本次设计考虑采用蒸汽锅炉，利用蒸汽换热制备130℃度的高温热水。本次先采用热负荷及需用燃油量来估算值来选择锅炉的型号。估算所需燃油的量：L——燃油需求量；I 热负荷；——锅炉的热效率，暂估算为85%.可得采暖时期：L= | =1821.3kg/h非采暖时期：L= | =696.5kg/h根据燃油的估算量，和参考各种燃油蒸汽锅炉的型号和参数，暂选择方案：方案一：选择WNS10-1.25-Y[Q锅炉三台，此锅炉额定蒸发量10t/h,允许热水工作压力为1.25Mpa,额定蒸汽温度194℃,给水温度105℃，燃油消耗量678kg/h，排烟温度度270℃，锅炉热效率为86.2％。采暖时期三台同时运行，非采暖时期运行一台。方案二：选择[K]SZS10-1.25-Y锅炉三台，此锅炉额定蒸发量10t/h,允许热水工作压力为1.25Mpa,额定蒸汽温度194℃,给水温度105℃，燃油消耗量635kg/h，排烟温度度170℃，锅炉热效率为91.04％。采暖时期三台同时运行，非采暖时期只运行一台。2.2锅炉选型方案分析根据锅炉房确定的原则：1）锅炉台数应按照所有运行锅炉在额定蒸发量工作时，能满足锅炉房最大热负荷。2）锅炉的出力、台数应能有效适应热负荷变化的需要，且在任何工况下，应保证锅炉有较高的热效率。3）应考虑热负荷发展的需要。4）锅炉台数应根据热负荷的调度、锅炉检修和扩建的可能性确定。一般新建锅炉房以不少于2台、不超过5台为宜。5）以生产负荷为主或常年供热的锅炉房，应设置一台备用锅炉。以采暖、通风空调为主的锅炉房，一般不设备用锅炉。方案一：采暖时期：L= | =1795.9kg/h与满负荷时的效率：=__|=88.3%非采暖时期：L=| =686.8kg/h与满负荷时的效率：=__|=101.3%方案二：采暖时期：L=| =1700.5kg/h与满负荷时的效率：=__|=89.3%非采暖时期：L=| =650.3kg/h与满负荷时的效率：二__|=102.4%综合分析方案一和方案二基本多符合上述原则，也都在锅炉的高效率范围内。但考虑到运行经济性和效率等因素，方案二更适合，故本次采用方案二。2、锅炉补水量及水处理设备选择2.1锅炉设备的补给需水量 |t/h式中：——给水管网泄露系数，取1.03D 锅炉房额定蒸发量，t/h;Gn——合格的凝结水回收量（t/h），此处采用蒸汽换热器，凝结水回水率接近100％；8——设备和管道漏损，％,可取0.5%;Ppw——锅炉排污率，取10%。对于采暖季节，补水量为：=34.64t/h对于非采暖季节，补水量为：=11.55t/h2.2给水泵选择给水泵台数的选择，应能适应锅炉放全年负荷变化的要求。本锅炉房拟选用四台电动给水泵，其中一台备用。采暖季三台启动，其总流量应大于X34.64t/h,即大约为38.10t/h,所以每台给水泵的流量应该大于12.70t/h。给水泵的扬程可按下式计算：.KPa式中：P 锅炉工作压力，MPa△P——安全阀较高启始压力比工作压力的升高值，因锅炉额定蒸汽压力为1.25MPa,取0.04MPa,H——附力口压力，50〜100KPa。故水泵扬程：H=1.1X100(1.25+0.04)+0.1=143m故水泵扬程要大于143m。现选用21/26。-6义6型给水泵：21/2GC-6X6型给水泵性能参数：流量：Q=15m/h扬程：H=150m功率：N=22KW2.3给水箱的确定选择给水箱的作用有两个：一是软化水和凝结水与锅炉给水流量之间的缓冲，二是给水的储备。给水箱的体积，按锅炉的补给水量34.64t/h设计，按给水箱容量的选择的规定，蒸发量大于10t/h,小于60t/h的已选择2个水箱，水箱总容积在1/2~1D故本次选择方形凝水箱个，每个凝水箱公称容积10m，有效容积11.10m。尺寸长义宽义高(mm):3000X2000X2000,重量1847.5kg。2.4锅炉排污量计算根据工业锅炉设计手册规定，蒸汽锅炉的给水和锅水水质标准为：给水悬浮物W5mg/L给水总硬度W0.03mmol/L给水PH值N7锅水总碱度 W6-24mmol/L锅水溶解固形物 W3500mg/L溶氧量 W0.1mg/L原水硬度不符合给水要求，必须进行水质处理。按碱平衡率计算锅炉的排污率：| =3.64%按盐平衡率计算锅炉的排污率：| =2.06%因为均小于10%,所以不需要除碱。根据原水水质情况，采用无顶压固定床逆流再生钠离子交换系统。交换剂采用001X7(732)树脂。锅炉排污量通常通过排污率来计算。排污率的大小，可由碱度和含盐量的平衡关系式求出，取其两者的最大值。在上面“软化系统选择”中已经计算了由碱度和含盐量的平衡关系式求出的排污率，其值小于10%，仅在3-4%之间，所以，锅炉排污率取4%。故重新计算排污水量。2.5软水设备选择所需软水补给量：在采暖季节取得最大值：=1.35t/故选择LNN-350/1型无顶压固定床逆流再生钠离子交换器两台。公称直径350mm,工作压力小于0.6MPa,出力1t/h,工作树脂层高1200mm再生好盐量11kg。3、换热站选择换热站热力系统设计原则：换热站热水、供回水温度和压力应根据热用户的需要及计算确定；换热站台数及单台换热器的热容量的确定要便于热负荷的调节。一般汽水换热器不少于两台，其中人一台停止工作时其他运行设备应能满足总热负荷的70％。3.1换热器的选型计算换热器的传热热量： ।=1.1X18362.4=20198.6(kW)以光管型管壳式换热器传热系数2500W/m可计算，所需传热面积为：S=_/2500=8.08m_选择।管壳式（光管）汽水换热器两台；流速0.5m/s,传热量1046X10冲，加热面积为9.4m二，有效长度1.2m。3.2补水量的计算换热器的热水循环总量： | =284.3t/h由于当前热水管网的实际漏水量普遍偏大，所以热水管网的补水量按4％计算。=4%|=11.3t/h热水管网补给水箱的选型：此处采用高位给水箱，其作用有两个：一是给热水管网补充水量，二是给热水管网定压。给水箱的体积，按热水管网的补给水量11.3丁卜设计，按给水箱容量的选择的规定，水箱总容积在1/2~1G。故本次选择补水箱公称容积8mm,有效容积8.6m_。尺寸长义宽义高（mm）:2600X2000X1800,水箱本体重量1521.0kg。3.3分集水缸选型计算分集水缸管径计算已知热水管网的循环水量为284.3t/h,计算分集水缸的管径为：| 0.224rm取标准管径250mm。分水缸长度计算此分水缸主要设置，生产供水管，采暖供水管，进、出水管，备用管，旁通管，补水管，泄水管。进水管：D=_| |mm,故取D=200mm采暖供水管：D= | |mm，故取D=200mm。生产供水管：D=_| _|二137mm,故取D=150mm备用管：D=125mm,旁通管：D.=80mm, 补水管：D=80mm，泄水管：D=80mm。根据表：相邻管管径Dg(mm)253240506580100125150200两相邻管中心间距(mm)220250270290310330360390420500分水器的管长：L=500+420+390+330+330+200=2170mm由于工程实际中分集水缸的尺寸一般要比最大管径大2-3倍，故取分水缸的管径为400mm。集水缸由于比分水缸少补水管，故给水缸的尺寸为1840mm,管径为400mm。4、供油系统4.1油罐本次设计采用汽车油槽车运输，5〜10d的锅炉房最大计算耗油量。选用CY-300型拱顶金属油罐两台。其公称容积300m设计容积330m_,基础荷重3420郃，主要尺寸为直径7830mm，高7916mm。4.2日用油箱根据规范锅炉房内油箱的总容量，重油不宜超过5由九柴油不应超过1m一并严禁把油箱设置在锅炉或省煤器的上方。选用CY/RZ型日用油箱，型号为CY/RZ-1,公称直径1m,实际容积1.17m,高1500mm直径1000mm4.3事故油箱事故油箱是在油箱发生故障时代替油罐起到供油的作用，考虑到一般事故的时间不会太长，所以在设置事故油箱是只需提供1-3天锅炉的供油量，本设计去1天的供油量。选用CY—50型拱顶金属油罐。其公称容积50ml）,设计容积54m_,基础荷重590郃，主要尺寸为直径3890mm，高5152mm。4.4油泵计算油泵油量如下：油泵的供油压力取0.6MPa,选用YCB1.6-0.6型圆弧齿轮泵两台（一台备用），其流量为2.5m_/h，转速1400r/min，选用的电动机型号为Y90S-4，功率1.1KW。5、送引风系统5.1燃烧所需的空气量和烟气量计算燃烧所需空气量：对于液体燃料采用经验公式：|_——1kg燃料燃烧所需的空气量， 二；I——燃料的热值，kJ/kg；故每台锅炉所需空气量：总空气需量：燃烧所产生的烟气量：对于液体燃料采用经验公式： 0^1」——1kg燃料燃烧所产生的烟气量，二；I 燃料的热值，kJ/kg;故每台锅炉所产生的烟气量：总烟气产生量：5.2鼓、引风机选择计算本次设计采用平衡送风，根据规范，本设计采用鼓风机单炉配置，共用一台引风机，故选择三台鼓风机和一台引风机配置三台锅炉；鼓风机的风量：每台鼓风机的风量为8130 ।,鼓风机的风压：因为缺少空气阻力计算资料，按1000Pa估算送风阻力；故本次采用T4-72-12No4.5A规格：风量：10585m3/h；风压：1970Pa；功率：7.5KW；引风机的总风量：24986.1 ।本次采用估算引风机克服的阻力，包括：(1)锅炉本体的阻力，估计阻力，取800Pa;(2)省煤器的阻力，估计为200Pa;(3)风道的阻力，估计为300Pa;(3)烟囱抽力和烟道抽力，估计为150Pa。锅炉引风系统的总阻力为：引风机所需风压：所以，本设计选用Y5-47-12型No8c引风机，规格如下：流量：25417m3/h风压：2187Pa电机型号：Y200L-4功率：30kW转速：2020r/min6、烟囱设计6.1说明采用机械通风的锅炉房，烟囱高度是由环境卫生的要求决定。1)锅炉大气污染物排放标准GWPB3-1999有关规定要求：a、燃气、然轻柴油、煤油锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书(表)要求确定，但不得低于8m。b、如果锅炉烟囱高度达不到上述规定的标准，则其烟尘、S0「NO最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标准值得50％执行。2）烟囱高度还应符合GB3092-1996《环境空气质量标准》的规定，如下表所示：表空气污染物浓度限值污染物名称浓度限值（标态）mg/mm一级标准二级标准三级标准飘尘任何一次0.150.500.70日平均0.050.150.25SO孑任何一次0.150.500.70日平均0.050.150.253）对于燃油燃气的锅炉房烟囱高度的设计出了需要保证必要的抽力和有关的规定外，还应注意其位置的设置，保证燃料装置的燃烧不受干扰，排烟顺畅，可视具体情况设一炉一烟囱和数炉共用一烟囱采用集中烟囱时可沿建筑物外墙布置，既便于固定有可与建筑物协调，其顶部高度应高出建筑物3m。出口处应考虑防雷避雨的措施。6.2烟囱的设计计算本设计主要采用钢板制烟囱，其烟囱所排的烟气量为三台锅炉共同产生的烟气量，本设计主要利用离心引风机为烟气提供的压力克服管道阻力。跟据最低要求，烟囱高度设为8m。烟囱的出口直径：烟囱出口直径参照燃油燃气锅炉烟囱（钢制）出口直径参考值：锅炉总容量（t/h）<81216203040烟囱厨楼直径/m0.70.850.91.01.21.4因为三台锅炉共同设置一个烟囱，故根据参考值，锅炉的总蒸发量为30t/h,故烟囱的出口直径为1.2m。7、锅炉房主要管道设计7.1管道设计说明本设计中，主要的管道有：供回油管道、锅炉出蒸汽管，凝结水回水管、换热器进出水管、补给水供水管。个管段中的流体流速为：油取0.8m/s,水取1-5m/s,蒸汽取25-35由小。其中蒸汽管道，热水管道采用Q235-（A、B、C）10、20钢的管子及管件材料。计算管径的公式为：D 要计算的管径；mm——管内流体的流量；।v 流体流速；m/s7.2供回油管径供油管流量取锅炉房供油量得3倍进行计算，回油管是供油量得2倍计算。按每台锅炉的燃油量计算，燃油的体积流量为：TOC\o"1-5"\h\z总供油管道内径： I故选外经为40mm,壁厚3.0mm的管径；供油支管内径： |故选外径为15mm,壁厚为2.0mm的管径；回油管干管的内径： |故选外径为25mm,壁厚为2.5mm的管径。回油管支管的内径： x|故选外径为10mm，壁厚为1.5mm的管径。7.3蒸汽管道根据蒸汽的流量为每台10t/h，查饱和水蒸气表可知，该锅炉出来的蒸气的密度为6.373kg/mio可以的蒸汽管径为：故每台锅炉蒸汽管的管径取150mm的钢管。蒸汽的总干管的流量为3X10=30t/h,蒸汽总干管的管径：故蒸汽的总干管的管径取250mm的钢管。7.4凝结水管道应为本设计采用换热的方法制备高温热水，而蒸汽的循环管线很短，故不考虑泄露量，按凝结回水为100%计算，故凝结回水为30t。计算凝结水的管径为：故凝结回水管的管径取80mm的钢管。7.5补给水管1）锅炉设备的补水管由以上设计可知，本次对每台锅炉分别设置补水管，每台锅炉的补水量为11.55t/h,计算补水管的管径：故锅炉补给水的管段管径取50mm的管径。2）软化水的补水管由以上设计可知，本次的德软化水的补水量为4.64t/h,,计算软化水补水管的管径为：故软化水管的管段的管径取32mm的钢管。第三章宾馆制冷工程设计说明1、工程概况工程描述本次制冷工程课程设计为某宾馆的制冷机房的设计，建筑的总面积为11813।,宾馆主楼总层数为13层，总高为50m;其中附属房两栋，各7层，其高度为26.7m。暂选广洲作为设计地点。气象资料广州地区处于北纬23°03'，东经113°19'，海拔6.6m；夏季大气压力为1004.5hPa，年平均气温21.8℃；夏季室外计算干球温度：通风温度31℃，空气调节温度33.5℃，空气调节日平均温度30.1℃，计算日较差温度6.5℃；夏季空气调节室外计算湿球温度为27.7℃。2、负荷计算本建筑共13层，主要包括客房、商铺、办公室、餐厅等功能房间。本次课程设计采用估算的方法，估算本建筑的总冷负荷，主要包括查冷负荷估算指标，本次采用民用建筑冷负荷估算指标，其计算方法为：Q——冷负荷（W）；Q 估算指标（W/m_）S 房间面积（m_）计算表如下：冷负荷计算表楼层房间种类面积/m2估算指标w/m2冷负荷/w第一层机房316.44库房780.45商铺429.03365156595.95第二层办公室及控制室121.6813115940.08客房121.6811413871.52门厅73.0819113958.28商铺156.2436557027.6餐厅400.95360144342第三层客房316.4411436074.16

商务办公室12615119026大会议室415.53358148759.74第四层客房434.6611449551.24商务办公室12615119026办公室334.813143858.8小会议室63.1823514847.3第五层客房434.6611449551.24商务办公室12615119026茶室及酒吧410.27256105029.12第六层客房434.6611449551.24商务办公室12615119026办公室及其他410.2713153745.37第七层客房434.6611449551.24办公室410.2713153745.37第八-十三层客房2607.96114297307.44总计空调总面积9610.91总冷负荷1429411.69根据计算表格，可知本建筑的总负荷为1429.41KW。3.方案选择根据本建筑的估算总冷负荷为1181.66KW,可计算制冷机房的总负荷为：.KW查设备手册，满足该制冷负荷要求的制冷机组有：1）选择两台活塞式冷水机组，其机组型号为：30HR-25Q总名义制冷量为626KW。2）选择两台螺杆式冷水机组，其机组型号为：YSCACAS25CEE总名义制冷量为646KW3）选用一台离心式冷水机组，其机组型号为：YKCFCFP65CLF总名义制冷量为653KW4）选用两台直燃型溴化锂冷（热）水机组，其机组

型号为：ZX-81H,总名义制冷量为：1620KW。下面是各方案的分析比较如下表：方案分析表制冷机参数方案一方案二方案三方案四制冷机形式压缩式螺杆式离心式吸收式机组型号30HR-250YSCACAS25CEEYKCFCFP65CLFZX-81H台数2212单台制冷量/KW8138231653810工质R22R22R134a溴化锂溶液额定工况机组输入功率KW/台210158303天然气53.2m3/h制冷系数/COP3.875.215.461.31冷水进水温度/℃12121212冷水出水温度/℃7777冷水流量m3/h140140.4284.4140水头损失/kPa63555125冷却水进水温度/℃32323232冷却水出水温度/℃37373737冷却水流量m3/h200169.2334.8200水头损失/kPa60454369长度/mm4070353443153840宽度/mm1275158818802514高度/mm2000194623752364通过上述表格中的数据分析，首先对电制冷和吸收式制冷的方案进行选择，在本设计中并无对该设计的地区有燃油等方面的优势，尤其如采用燃油式的吸收式溴化锂制冷机组，除在运行费用无明显优势外，而且选用直燃型溴化锂机组，初投资的费用也加高，包括送引凤、储油设备、油的运输等电制冷不需要的投资。故本次设计主要考虑采用电制冷机组。对电制冷机组运行的分析：①由于本次设计所选的机组的价格不太清楚，故不对冷水机组的价格进行比较分析。②冷水机组的制冷系数（COP）的分析：离心机、螺杆机〉活塞压缩机。故单从制冷系数分析的话，方案二和方案三的制冷系数最高。③从冷水机组的冷冻水和冷却水的循环系统分析：所需的冷冻水循环水量基本相当，但是各机组的水头损失大小不同，这决定循环水泵的投资和运行费用。冷冻水水头损失：方案一V方案二〈方案三；冷却水循环水量：方案一＞方案二、方案三；冷却水水头损失：方案二V方案三〈方案一。④由于本次针对的设计是宾馆的空调设计，而设计冷负荷是空调运行时的最大冷负荷，考虑到宾馆不是总是在满负荷下运行，故在本次设计中应设置两台以上制冷机组，且制冷机组的调节范围宜较大，而本次设计的方案三只有一台离心机组，且离心机组的调节范围小，故不利于选择方案三。综上分析，考虑到运行费用和能量调节的因素，最终选择方案二，采用两台螺杆式冷水机组。方案二的制冷系数较高，循环水的阻力适中，且螺杆机组的能量调节范围较宽，可以使机组在较多时间内保持高效运行。4.冷却塔设计计算根据以上所选择的螺杆机冷水机组的参数，可知冷水机组的冷却水循环水量为169.2m,/（台・h）,所以总冷却水循环量为338.4m/h。根据以上气象参数可知广州的夏季湿球温度为27.7℃。按外界湿球温度为28℃选择冷却塔。查设备手册，选择CDBNL-350超低噪声型逆流玻璃钢冷却塔一台。冷却塔的参数如下表：CDBNL-350运行参数型号冷却水量主要尺寸风量风机直电动机进水压力(m-/h)总高度(mm)最大直径(mm)(m-/h)径(mm)功率(KW)(10Pa)CDBNL-35035059636400187400340011.03.755.水泵选型5.1冷冻水泵选型计算冷冻水泵的流量计算方法：Q——总循环水量，m/h;112——富裕系数； 冷水机组的台数；Q——单台冷水机组的冷冻水量，m/h;可计算冷冻水泵的流量为：I m_/h冷冻水泵的扬程计算方法：——冷冻水泵所需的扬程，m;—富裕系数；j 冷水机组的压降，55kPa(5.5m);——冷冻水管的沿程阻力，本次设计假设为80kPa(8m);——冷冻水管的局部阻力，按沿程阻力的50%计算。故冷冻水泵的扬程为：综上计算，本次采用四台XA65/13离心水泵并联供水，其中一台为备用水泵。XA65/13离心水泵性能参数如下表：型号流量Qm-/h扬程H(m)效率±|(%)电动机型号功率(KW)XA65/1365-111.525.2-20.369.4-77.4Y160M二2115.2冷却水泵计算根据冷水机组的参数，冷却水泵的流量计算方法：Q——冷却水总循环水量，m_/h;—富裕系数； 冷水机组的台数；Q——单台冷水机组的冷却水量，m_/h;

可计算冷却水的循环水量为：। mc/h冷却水泵的扬程的计算方法： 冷却水泵的扬程，m；1.1——富裕系数；—冷水机组的冷凝器压降，45kPa(4.5m);——冷却水管的沿程阻力，本次设计假设为50kPa(5.0m);回网回21'回-——冷却水管的局部阻力，按沿程阻力的回网回21'回-——冷却塔中水的提升高度，为5.9m；——冷却塔的进水压力(Pa)，取37.5kPa； 水的密度，kg/m； 重力加速度，=9.81m/s。冷却水泵的扬程为：综上计算，本次采用上海博禹卧式单级双吸离心泵SWB150-260三台并联供水，其中一台为备用水泵。SWB150-260离心水泵性能参数如下表：6.分水

水器设制冷型号6.分水

水器设制冷型号流量Qm，/h扬程H(m)功率(KW)SWB150-2602002218.5器与集计计算已知该循环系统中冷冻水的循环量为统中冷冻水的循环量为280.8m/h,计算分集水器的管径为：取标准管径250mm。本次空调设计采用分三区供配冷冻水，每一区从分水器接一根供水管，集水器上每一区设一根回水管。其中1-3层为第一区，4-7层为第二区，8-13层为第三区。根据各层的负荷计算所需供配的冷冻水量。在根据所需供配的水量确定管道管径。其计算公式为：D——计算所需的管径，mm；G 水的流量，m/h;—水的经济流速，取1.5-2.5m/s;各区配水量计算如下表：第一区第二区第三区总水管冷负荷（KW）605.6526.5297.3水流量（m3/h）119103.458.4280.8分水器各配水管管径计算1）总进水水管管径：D= | |mm,故取D=200mm。2）第一区总配水管管径：D= | |mm,故取D=150mm。3）第二区总配水管管径：D.= |x| [ :s-e[ mm,故取D=150mm。4）第三区总配水管管径：D产 |x| ] z=-;z] mm,故取DF100mm。5）其他各管管径：备用管：D=100mm 旁通管：D『80mm 泄水管：D=40mm根据表：相邻管管径Dg（mm）253240506580100125150200两相邻管中心间距（mm）220250270290310330360390420500其中分水器的总进水管与泄水管装在分水器下