磁致伸缩材料及铁磁体性质

磁致伸缩材料及铁磁体性质.铁磁体的性质首先要了解下述有关效应：在，处于交变磁场中的铁磁体有能耗-在，处于交变磁场中的铁磁体有能耗-磁滞损耗存在假定对铁磁体施加的外加交变磁场是圆频率为下同）由于存在磁滞效应，与H相应的磁感应强度为：这样，磁场强度与磁感应强度之间的比例系数式中卩=Bm/Hm称为复磁导率的模，或称动态磁导率,3的简谐量，贝X1=Hme"t（这里上标“表示盖参数为矢量，B~=Bmejj-*"（式中$i称为动态磁滞损耗角）--交变磁导率必为一个复磁导率 卩：卩=B~/H=卩-e-j*1为了和此动态磁导率相区别，我们把稳恒磁场的磁导率称为静态磁导率，以卩表示。涡流效应：铁磁体通常也是导电体，由于磁感应强度的变化，在铁磁体内将有感应电流 --涡流产生。涡流的出现必将阻碍材料的磁化而且使能耗也随之增加， 这会使得动态磁导率卩比不存在涡流时更小。这里顺便提一句： 在涡流检测技术中利用的是涡流效应，但在磁致伸缩效应中，这种涡流效应贝是起到损耗能量的作用。*1+*2）考虑磁滞损耗与涡流损耗同时存在的情况时，复磁导率可表示为： 卩=B/H=iiX-e式中卩为动态磁导率，X为涡流去磁系数， *2为涡流损耗角磁致伸缩效应：实际上，磁之伸缩现象能同时引起多种变化，其主要表现可以归纳如下：由磁化引起的机械性变形（应变）中包括有：一元变化（材料沿磁场方向的伸缩--焦耳效应；材料垂直于磁场方向的伸缩曲--Guillemin效应）； --焦耳横向效应和因磁化而使材料发生扭扭曲变化（因纵向磁场及其周围的周向磁场的作用而被磁化时产生的扭曲现象久性变形的材料在纵向或周向被磁化时产生的扭曲现象）； --Wiedemann效应以及已受扭曲产生永体积变化（由磁化引起的体积变化 --Bernett 效应）实际上这些是因磁畴转动变化而引起的。由机械性变形引起的磁性变化中包括有：一元变化（材料伸缩方向上磁化曲线的变化 --Villari 效应，垂直于材料伸缩方向上磁化曲线的变化 --Villari 横向效应和材料挠曲引起的磁化曲线变化 --Guillemin 逆效应）；扭曲变化（被周向磁化的棒在扭转时会在周向产生磁化的现象--扭转磁致伸缩效应--Wertheim效应以及被轴向磁化的棒在扭转时会使同一方向产生磁化变化的现象--二次扭转磁致伸缩效应）；体积变化（由流体压力引起的磁化曲线变化--长冈与本多效应）。实际上这些是强迫磁畴位移而导致磁化强度变化引起的。下面我们只介绍与磁致伸缩式电声换能器关系密切的特性：正向线型磁致伸缩效应在外磁场作用下，细棒形铁磁材料沿磁力线方向发生长度变化（伸长或缩短）的现象称为正向线型磁致伸缩效应。该效应的一个重要特点是它的相对形变仅与磁场大小有关， 而与磁场方向无关， 即:相对形变厶i/i=*（H）或厶|/|=（B2）实验表明，在不太大的范围内，上述函数 *或可以认为是线性函数，即：△l/lXB2由胡克定律可知，应力与应变成正比，则有： Tm=YB2（式中丫为比例系数，Tm为磁致伸缩应力）此外：假定应变S=A|/|,应力T=CS,C为杨氏弹性模量。注意：△l/l是磁致伸缩材料的重要性能参数之一，△l/l 越大，表明材料的磁致伸缩效应越强。不同的磁致伸缩材料在磁场中有不同的表现，如图 4.4为某些材料的磁致伸缩曲线，表示这些材料在恒定磁场中相对长度伸缩与磁场强度的关系。由图中可见，当磁场增强时，铁铝合金（ 87%Fe,13%Al）等伸长，纯镍缩短，而纯铁则先伸长后缩短。

5010600饮洁合金5010600饮洁合金图4.5磁致伸缩换能器原理图图4.5磁致伸缩换能器原理在图4.5中，当线圈通入圆频率为 3的交变电流时，铁磁体将在交变磁感应强度的作用下发生伸缩振动，此时:B=Bmcos31222222故：Tm=YB=丫Bm—cos31=丫Bn[（1/2）（1+cos23l）]=（丫B』2）+（丫B」2）cos23l这表明交变应力Tm的频率是输入信号频率的两倍，如同前面章节中述及的电磁式换能器的情况，这将导致信号“失真”。为了获得无失真的能量转换，我们同样可以采用极化系统，即在原铁磁体上沿轴向另外施加一个稳恒磁场（即极化磁场或称偏置磁场），用 B”和B分别表示极化磁感应强度和简谐交变磁感应强度，则有：Tm=Y（B//+B）2//=Y（B//+222B//B+B）=丫（B//+2BBm-cos3t+B-cos3t）/m=Y[B//+222B//Bm-cos31+（B/2）（1+cos23t）]// m=Y[B//+22（2B/2）]+2丫B//Bm-cos31+（Bcos23t/2）//m // m式中第一项为恒定应力，它对激发超声波是不起作用的，第二项为用于激发超声波的交变应力，第三项是畸变部分。当我们取B/?Bm时可将第三项忽略不计。这样，我们可以把磁致伸缩应力与交变磁感应强度的关系写成： T=2丫B/Bm-cos3t=（2丫B/）Bm=（r（sn-B式中的（T（b〃）=2yB//称为磁致伸缩应力常数。同样，我们可以得到在自由状态下磁致伸缩应变与磁感应强度的关系： S=B（B/-B式中的3⑻）=2CB为磁致伸缩应变常数， 它与材料有关并与对材料施加的恒定磁感应强度 B〃成正比，C为沿磁场方向和伸缩方向的弹性模量。由于 T=CS，因此=C3⑻）反向线型磁致伸缩效应被磁化（被极化）的细棒形铁磁材料在受到交变应力作用时发生交变应变，则会引起该棒的磁化状态（磁通密度）发生变化，此即反向线型磁致伸缩效应 （正向线型磁致伸缩效应的逆效应） ，其应变S与附加磁场强度的关系有： HJB//°SI（）式中的入⑻）=4nu⑻）称为反向磁致伸缩常数。这种效应即是磁致伸缩式换能器接收超声信号的原理。施加恒定（极化）磁场的方法图4.6所示的方法可以达到很大的极化电流。图中磁致伸缩材料上的线圈中同时通入交流和直流电流，电容 C为隔直流电容，电感L要充分大以扼制交流进入直流电源。在需要获得大功率的磁致伸缩换能器上多采用这种方法。图4.7所示的方法是使用永久磁铁来附加极化磁场，由于永久磁铁的磁场有限，不可能获得很大的磁感应强度，故它能获得的发射声功率有限。此外，永久磁铁的磁场会因碰撞、升温以及老化等原因变小，在使用中需要经常对其重新充磁（采用强直流电进行极化）。这种方法和图4.6的方法相比，除了可达到的发射声功率较小外，虽然可以节约一些直流电的消耗功率，但其稳定性显然不如图 4.6的方法。不过，从永磁体的最新发展来看，具有更高的稳定性且磁性强度达到普通永磁体七倍以上的铷铁硼永磁体应该是有其独特的开发前景的。图4.8所示的方法是把磁致伸缩材料直接制成永久磁体（例如采用硬磁材料经强直流电磁化），以其本身的磁场作为极化磁场，然后再在交变磁场作用下产生磁致伸缩运动。显然，这种方法与图4.7所示的方法有相同的缺点，即其发射声功率有限，并且在使用过程中也会因材料自身的老化、 碰撞以及升温等多种原因使原有的极化磁场逐渐减弱，需要经常充磁而且也不够稳定。二.棒形磁致伸缩换能器下面以最常见的棒形磁致伸缩换能器为例讨论磁致伸缩（压磁）方程以及磁致伸缩的机电等效类比。图4.9棒形磁致伸缩换能器结构示意图图4.9为简化的棒形磁致伸缩换能器结构示意图，图中的盖板是岀于结构上的需要，一般采用软磁材料制成，它只起导磁作用，这里假定只有铁磁棒具有磁致伸缩效应，通有交变电流 I的线圈产生交变磁场，使铁磁棒作线型磁致伸缩，由此产生的纵波从铁磁棒两端输出。盖板是铁磁棒振动的负载，铁磁棒和盖板中存在的机械阻可以归为作用在棒端的总机械阻Rm这样，我们所讨论的机械振动系统就是一个无损耗的、两端有负载的铁磁棒纵向一维振动。禾U用T=（T⑻）B,S=B叭B,H=x（BA）Si以及胡克定律T=CS,可以得到铁磁棒线型磁致伸缩方程式：T=CS-（TB和H=-4nbSi+（1/卩）B方程式中各变量的符号规定如下：以张应力为正，压应力为负；张应变为正，压应变为负；磁场强度（或磁感应强度）增加为正，减少为负；当磁感应强度增加而产生张应变时为正，反之为负；张应变使磁感应强度增加时为正，反之为负。—般采用简化的磁致伸缩（压磁）方程为： S=dHB=dT式中d为磁致伸缩应变磁场系数由于磁致伸缩材料也是各向异性固体，因此在空间表现上，应变 S有6个独立分量，作为磁场强度则有3个独立分量，每一个S分量与3个H分量相关，例如沿X方向的相对伸长Si（△1/1）与磁场强度矢量在X、丫、Z三个方向轴上的分量Hi、“和H3都有关，关系式为：S1=d11Hi+d12H>+d13Hi3个坐标轴方向的正应变（S、S、S3）与3个独立的切应变（S4、S5、两面夹角的变化值）*都以此形式与H相联系，所以对于d而言，它共有3x6=18个分量。对于其他参量也有同样的情况，只不过其分量数未必相同。然而，由于材料有一定的对称性，有些分量未必独立存在，有些可以为零，有些彼此相等或以—定关系相连，特别在实际应用中所关心和考虑的实际独立分量则要少得多。对于棒形磁致伸缩换能器，我们只考虑它的纵向振动模式，亦即在纵向（Z方向）上的应力、应变等情况，故可用足标33表示，如d33（在方向3上施加磁场，在方向3上表现的应变）。*符号S4表示为S23+S32，S3表示为S13+S31,S6表示为S12+S1，通常以X方向为1,丫方向为2,Z方向为3来确定参量与坐标的关系并在参量上以足标形式表示，其他参量也类同。作为磁致伸缩换能器，其实质应当是机械能与磁能的转换，这之间将存在一定的转换能力，可用耦合系数来表示，习惯上仍把它称为机电耦合系数。 对于棒形磁致伸缩材料纵向振动模式时的机电耦合系数有： K33=d33/[（卩3J）（S33H）]1/2参量的上标表示恒定值，如（ 卩3/）表示在应力T恒定且沿纵向施加时，在纵方向上的磁导率。应当注意，由于棒形磁致伸缩换能器的磁路是开放的，所以仅在棒的中心部分处其磁导率接近该材料在闭合磁路情况下的磁导率（环导磁系数）下面讨论棒形磁致伸缩换能器的机电等效类比：假定把棒形磁致伸缩换能器两端钳紧，使应变S=0，则由磁致伸缩效应在材料中引起的应力 T=b⑻） B,此时的磁致伸缩力为：F=T-A=（T⑻） B-A=（T⑻）①，式中A为截面积，①=BA在钳紧状态下没有振动产生而只有线圈中通过电流 I产生磁通①，现令线圈匝数N,自感Lo,则有：N①=Lol或©=LoI/N因此：F=b（B〃）①=（T伽Lol/N=a'I，这里令a'=b（B〃） Lo/N根据能量守恒原理：FV=U感I，即机械功率等于电功率，式中 U感为感应电势，V为振动速度，因此：U感=FV/I=aIV/I=a'V或V=U感/a' （逆效应）这表明若换能器以速度 V振动时，线圈中会产生感应电势 U感,若以交变电压U施加在线圈两端时，即可得到电路状态方程：U=ZoI+a'V当换能器被钳紧，使V=o当换能器被钳紧，使V=o时，外加电压全部加在自感为不计损耗（如磁漏、磁滞、涡流等）则有： Zo=j3LoLo的线圈上，可用Zo表示换能器钳紧时的等效阻抗，如当换能器振动时，外加电压除在阻抗Zo上产生电流当换能器振动时，外加电压除在阻抗Zo上产生电流I以外，还要克服磁致伸缩感应电势U感』'V,此即电路状态方程的物理意义。当换能器处于空载时，存在换能器力阻抗 Zmo,而在有负载时，还存在辐射阻抗 ZmL，因此总的力阻抗Zm=Zno+Zm,因此在向换能器通入电流 I时产生的磁致伸缩力为： F=a'I=ZmV=（Zmo+ZmL）V,此即该换能器的机械振动方程，表明在阻抗Zm上产生速度为V的振动。根据电路状态方程U=ZoI+a'V和机械振动方程F=（Zmo+ZmL）V,可以得到：U/I=Zo+(a'V/I) =Z=Zo+(2U/I=Zo+(a'V/I) =Z=Zo+这里：Zm=j3M+K/j3+R+ZmomL式中：Rmo-铁磁棒振动内耗；ZmL-辐射阻抗（负载阻抗）； K/j3=Zmo对于棒形磁致伸缩换能器有： M=（1/2）pAl和K=nAG/21式中：I-铁磁棒长度；A-铁磁棒截面积；C「沿磁场方向和伸缩方向的弹性模量因此：U/I=Zo+(a')/Zm=Zo+[(a'/j3U/I=Zo+(a')/Zm=Zo+[(a'/j3M)22-12-12-12-1-1(a'/mZomL)]mL由此可得到图4.10或4.11所示的机电等效类比图：Zmq+ZilL图4.10棒形磁致伸缩换能器的机电等效类比图（导纳型类比）图4.11图4.10的变换形式2222图4-11中：C=M/a' ；L=a'/K；R=a'用小。；ZL=a'/ZmL三.磁致伸缩材料选择磁致伸缩材料时的考虑因素前面已述及有关磁致伸缩材料性能的几个主要参量以及相关的影响因素，现归纳如下，亦即磁致伸缩换能器的选材原则：材料应具有显著的磁致伸缩效应，也就是说，其磁致伸缩应力常数和应变常数， 以及机电耦合系数要越大越好；涡流损耗和磁滞损失要越小越好，这也意味着材料的电阻率应当较高或者说电导率较低为好；机械强度要高，因为在大功率应用时的振动振幅是比较大的；时间稳定性好，不易老化，以保障使用寿命；居里温度较高，以保障其温度稳定性好，因为磁致伸缩换能器在使用过程中是必然要发热的；要从实际应用需要岀发，综合考虑应用效果与经济效益，如材料价格、制造成本等。磁致伸缩材料的分类磁致伸缩材料已发现并制造了许多种，可分为金属与合金、铁氧体以及新开发的新型磁致伸缩材料，下面分别予以介绍：[1]金属与合金材料金属与合金材料的特点是机械强度高，性能比较稳定，适合制作大功率的发射换能器，缺点是换能效率不高，如纯镍的电声转换效率约为 30%,这意味着要输岀10千瓦的声功率时，电振荡器输岀功率就需要 30千瓦左右，这势必使超声频电振荡发生器要做得很庞大。此外，金属材料的涡流损耗也较大。典型材料有：镍：这是最早使用的磁致伸缩材料，其特点是在磁场强度或磁感应强度增大时，它的长度变小。镍的电阻率较低，涡流损耗较大（在制作时可以通过把它压延成薄片后以层间绝缘的方式迭制来减少涡流损耗）。此外，其价格昂贵，故目前已多采用其合金，如镍铁-45%Ni最为常用，还有镍钻铬合金等。铁铝合金：87%Fe+13%AI,这种材料的价格比较低廉而受到广泛应用。其机械性能较脆是它的弱点，但仍可压延成片使用，此外，其耐蚀性也尚不致有太多影响，其性能接近低镍含量的铁镍合金。铁钻钒合金：这种材料的磁致伸缩效应比镍还强，居里温度也比镍高得多，而且还具有恒磁性，但是它的性能与热处理关系极大（化学成分和热处理都是合金特定状态 -磁畴形成的重要条件）。 此外还有铁钻合金（由等份量的铁和钻组成，具有很高的饱和磁导率，例如英国 V超声学>中介绍的用于15-100KHZ的磁致伸缩换能器，采用 49%Co+49%Fe的铁钻合金+2%V--称为坡莫合金，550C退火，制成0.1mm厚度的冲压片迭制成辐射面为 8.5x11mm的换能器，在磁场强度达到10000安/米时达到饱和-采用极化系统，其效率可达 70%，图4.example为其结构示意图）水中辐射983aIBIf8.5二卜983aIBIf8.5二卜X I半波猱动2.23图4.example英国<超声学>中介绍的一种磁致伸缩换能器结构示意图蒙乃尔合金（Monelmetal:68%Ni,28%Cu1.5%Mn,2.5%Fe）：这种材料最重要的特点是耐蚀性好。在采用金属与合金的磁致伸缩材料时，要特别注意其热处理规范，下面介绍几种材料常用的热处理规范：镍：将材料放入100C炉内，以100-200C/小时的速度升温到700C，保温2小时，再以150-200C/小时的速度冷却到150C，然后取岀在空气中自然冷却。铁钻钒合金：把材料加热到 850C，保温5小时，以50C/小时的速度冷却，以上步骤均在真空中或氢气保护下进行。铁钻合金（K65）：这种合金的热处理规范与铁钻钒合金相似，只是冷却速度为铁铝合金：把 〔OOC/小时。材料置于惰性介质中加热到 750C，保温2小时，在炉内冷却到 600C，然后在600-250C范围内以25C/小时的速度冷却，然后开炉冷却[2]铁氧体所谓铁氧体，是一种具有高电阻率的铁氧非金属磁性材料，通常是以四氧化三铁（烧结而 FesQ）为基体再加入其他成分成，因而便于直接烧结成所需的几何形状。铁氧体材料的优点是电声效率高（可达 75%以上，如要输岀10千瓦声功率时，电振荡器只要输岀约13千瓦左右即可，因此所需电振荡器的体积显然比用镍的情况小得多）， 由于电阻率高而使得涡流损耗和磁滞损失也较小，而且磁致伸缩效应显著，适合用作接收换能器，此外，其价格低廉也是重要的优点之一。缺点主要是烧结体的机械强度差， 在承受一定的应力时会显著恶化磁致伸缩性能（降低机电耦合系数 -可下降2/3，降低磁导率-可下降40%），在相差不多的压应力作用下， 镍的机电耦合系数只下降 1/7左右，磁导率下降20%左右，因此，铁氧体磁致伸缩换能器的单个功率不能太大，若要功率大时，则需采用多个并联使用的措施，而且铁氧体和容器只能胶合不能焊合，也影响其用途的推