8层钢管落地脚手架计算

钢管落地脚手架计算书μsμs1.25双立杆稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单0.5，0.38，0.38)脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3H(m)27.4脚手架沿纵向搭设长度L(m)56h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)6KS二、荷载设计0.6脚手板类型竹串片脚手板Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值0.01Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重标准值0.1248gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设构造脚手架作业层数njj2Gkjj(kN/m2)3地区浙江湖州市安全网设置全封闭ω0(kN/m2)0.3计算简图：立面图三、纵向水平杆验算

侧面图纵、横向水平杆布置方式纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1[f](N/mm2)205I(mm4)107800E(N/mm2)206000W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载力量极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(1+1))+1.4×3×0.9/(1+1)=2.12kN/m正常使用极限状态q”=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(1+1))+3×0.9/(1+1)=1.54kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×2.12×1.22=0.31kN·mσ=Mmax/W=0.31×106/4490=67.96N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q”la4/(100EI)=0.677×1.54×12023/(100×206000×107800)=0.974mmmax ν ＝0.974mm≤[ν]＝min[l/150，10]＝min[1200/150，10]＝max 满足要求！3、支座反力计算Rmax=1.1qla=1.1×2.12×1.2=2.8kN正常使用极限状态Rmax”=1.1q”la=1.1×1.54×1.2=2.03kN四、横向水平杆验算承载力量极限状态F1=Rmax=2.8kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态F1”=Rmax”=2.03kNq”=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)maxσ=M /W=0.63×106/4490=141.21N/mm2≤[f]=205N/mm2max满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.4mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载力量极限状态Rmax=1.42kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：max 纵向水平杆：R =2.8/2=1.4kN≤Rmax max 横向水平杆：R =1.42kN≤Rmax 满足要求！六、荷载计算H27.4H16脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受构造自重标准值0.1248gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的构造自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.1248+1.2×1/2×0.033/1.8)×(27.4-6)=2.91kNNG1k=2.91kN双外立杆：NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×1/2×0.033/1.8)×6=1.02kN双内立杆：NGS1k=1.02kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((27.4-6)/1.8+1)×1.2×0.9×0.35×1/1/2=2.44kN单内立杆：NG2k1=2.44kNNGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1.8×1.2×0.9×0.35×1/1/2=0.63kN双内立杆：NGS2k1=0.63kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k24、围护材料的自重标准值NG2k3NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.2×(27.4-6)=0.26kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.2×6=0.07kNN构配件自重标准值 总计NG2k单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.44+1.08+0.26=3.78kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.44kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.63+0.28+0.07=0.98kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.63kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.2×0.9×(2×3)/2=3.24kN内立杆：NQ1k=3.24kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4NQ1k=1.2(2.91+3.78)+0.91.43.24=12.1kNN=1.2(NG1+NG2)+0.91.4NQ1k=1.2(2.91+2.44)+0.91.43.24=10.5kN双外立杆：Ns=1.2×(NGS1kNGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.02+0.98)+0.9×1.4×3.24=6.48kN双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.02+0.63)+0.9×1.4×3.24=6.06kN七、立杆稳定性验算H27.4H16KS0.6立杆计算长度系数μ1.5W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9[f](N/mm2)205A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m轴心受压构件的稳定系数计算：0立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m0λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(2.91+3.78)+1.4×3.24)=12.56kNNS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.02+0.98)+12.56=14.95kNσ=N/(φA)=12556.47/(0.188×424)=157.52N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=KSNS/(φA)=0.6×14953.11/(0.188×424)=112.55N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(2.91+3.78)+0.9×1.4×3.24)=12.1kNNS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.02+0.98)+12.1=14.5kNwkwk

kla

h2/10=0.9×1.4×0.38×1.2×1.82/10=0.18kN·mσ=N/(φA)+wM/W=12102.87/(0.188×424)+184295.87/4490=192.88N/mm2≤[f]=205N/mm2w满足要求！wkwk

kla

h2/10=0.9×1.4×0.38×1.2×1.82/10=0.18kN·mσ=KS(NS/(φA)+wM/W)=0.6×(14499.51/(0.188×424)+184295.87/4490)=133.77N/mm2≤[f]=205N/mm2w满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3连墙件计算长度l0(mm)600N0(kN)N0(kN)Ac(mm2)[f](N/mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1lw k N =1.4×ω×2×h×2×llw k A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(6.05+3)×103/(0.99×489)=18.66N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.05+3=9.05kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承