回转容器型混合机的设计-论文

PAGEPAGE35目录1前言 22总体及传动方案的确定 32.1总体方案的确定 32.1.1活塞式加料器的总体结构 32.1.2活塞式加料器的工作原理 32.2传动方案的确定 33活塞式加料器结构部分设计 53.1曲柄滑块类型的选择 53.2曲柄滑块机构的结构选择设计 64.加料器的结构和原理 85功率计算和选用电动机 85.1功率计算 85.2选择电动机 116传动比的分配 137普通V带轮的设计 137.1带轮的设计要求和带轮材料 137．2带轮的结构 147.3带轮的技术要求 147.4V带传动的张紧装置 147.5V带各参数计算 157.6大小带轮参数选择及其带轮图 187.6.1小带轮参数选择 187.6.2大带轮参数选择 198减速器的选型 199轴的设计与计算 219.1计算最小直径 219．2工作机轴的校核 2210联轴器的选择 2411轴承的选择 2611.1轴承的选择计算 2711.2轴承盒盖的设计 2812键的选择及其校核 2912.1电动机轴上键的选择 2912.2大带轮轴键的选择 3013电控原理图 30总结： 32致谢： 32参考文献： 33活塞式加料器设计０６级机械设计制造及其自动化5班：周亮亮指导老师：李慧摘要：活塞式加料器的设计是随着现代信息技术与控制技术的进步而发展起来的是一种供给的设备，在能源、化工、和矿业等领域的工业生产广泛应用，本课题主要是针对输送粉末状物质。活塞式加料器主要有动力部分、传动部分、控制部分、料仓和机架部分组成。通过对原始数据的分析、方案的论证比较和有关数据的分析计算，完成了活塞式加料器的总体设计计算。在此基础上对活塞式加料器机体的结构尺寸、驱动转轴的结构尺寸、曲柄滑块、联轴器、V带传动进行了详细的计算和说明，系统介绍了设计所依据的原则及如何进行设计。关键词：活塞加料器；曲柄滑块；V带轮；设计1前言活塞式加料器是一种供给设备，它在能源、食品、化工、水泥和矿业等领域的工业生产和实验室中,是粉末（颗粒）输运系统的给料或直接被作为配料和输送的设备。主要用于化工生产过程中原料的连续供料，也可用于化工、塑料轻工等生产的辅料添加。尽管其应用非常广泛,针对相应的生产要求确定相应的设计方案，而且活塞式加料器结构设计或改进也是我们所关心的课题。高性能活塞式加料器在提高粉体生产效率、改善工作环境、节约资源、加强环保和安全生产等方面起到了重要作用。因此，开展粉体活塞加料器设计、性能分析及应用研究，具有较大的实用价值和重要的现实意义【1】。由于加料机械的工业环境复杂、条件恶劣、生产企业小，加上我国先进机械行业起步晚等原因，导致我国活塞加料器多为技术含量不高，与国外产品相比使用性能、产品寿命等方面差距较大，尤其是大型、智能、机电一体化方面还存在十分落后的局面。目前，与国外产品相比我国的活塞加料器，仍然制作较为粗放，生产率的调节尤为不便、费时费力，且缺乏规范统一性。活塞式加料器从结构来看主要应用对心式曲柄滑块机构来实现的，曲柄滑块机构由曲柄和滑块来实现转动和移动相互转换的平面连杆机构，也称曲柄连杆机构。曲柄滑块机构中与机架构成移动副的构件为滑块，它不仅具有承载能力高、磨损少，便于润滑结构简单、生产制作成本低廉、方便的实现往返的直线运动、进卸料灵活等优点而且可以根据需要灵活的改变曲柄滑块机构杆件的长度，从而可以方便的随着生产能力不同而改变的优点，在一些场合有着重要的应用。2总体及传动方案的确定2.1总体方案的确定2.1.1活塞式加料器的总体结构活塞式加料器的结构如图1图1活塞式加料器结构图1.电动机2.小带轮3.v带4.大带轮5.减速器6.联轴器7.曲柄8.活塞2.1.2活塞式加料器的工作原理活塞式加料器从结构来看其工作原理是电动机通过v带一级减速，再通过减速器二级减速，再通过联轴器带动与曲柄连接的轴旋转，从而使曲柄做圆周运动，从而实现活塞来回做直线运动，活塞往复一次就下料一次，从而实现连续下料，即简便又实用。2.2传动方案的确定常用的机械传动方法又可供选择：（1）带传动通过一级皮带轮实现传动，他有过载保护作用、有缓冲吸振作用、运行平稳无噪音、适于远距离传动、制造安装精度要求不高、成本低；但有弹性滑动使传动比i不恒定、张紧力较大（与啮合传动相比）轴上压力较大、结构尺寸较大不紧凑、打滑使带寿命较短等缺点应用范围传动比要求不高，要求过载保护，一般的传动范围2~5。（2）齿轮传动采用齿轮传动，它的优点效率高，传动比恒定；结构紧凑，寿命长，但制造、安装精度要求高；中心距不宜较大。但它能够实现很大的传动比；圆柱齿轮二级减速器i≤60。（3）链传动采用链传动，但他只能实现平行轴间链轮的同向传动，对恶劣环境能适应；运转时不能保持恒定的瞬时传动比，磨损后易发生跳齿，传动不平稳，多用于低速传动等。i≤8（4）蜗杆传动结构紧凑，传动比大，传动平稳，噪声小；效率低，制造要求精度高，成本较高；i≤120。由于链传动运转不均匀，有冲击，不适合高速传动，而带传动平稳，能缓冲减振，由于本设计总传动比比较高，还要通过减速器二级减速【2】。故本设计机构从总体和经济性考虑选择带传动、齿轮传动传动方案一：电动机直接与减速器通过联轴器连接，减速器再通过联轴器与带轮连接，然后带动转动带动活塞式加料器的工作轴转动。由于带传动有一定的减震作用而链轮传动制造麻烦而且有噪音，且链轮上的润滑油可能污染物料所以这部分传动选用带动传动。其传动方案如图2所示。传动方案二：电动机可先用带传动一级减速，然后用减速器二级减速，直接降到工作机轴转速的要求值。轴上有圆盘，圆盘转动，就相当于曲柄转动，从而带动活塞往复运动，实现连续加料，此传动结构较紧凑，简单，容易实现传动。其传动方案如图3。由于带传动应布置在低速级，故选择方案二图2传动方案一1电动机2减速器3联轴器4v带5工作机图3传动方案二1电动机2减速器3联轴器4v带5工作机3活塞式加料器结构部分设计3.1曲柄滑块类型的选择曲柄滑块机构有对心式和偏置式两种见表1。由于对心式曲柄滑块机构极位夹角θ=0，故对心式无急回特而偏置式曲柄滑块机构极位夹角θ≠0，偏置式有急回特性，所以偏置式曲柄滑块机构可以实现滑块进程的慢进和空程急回的目的可以提高总个机构的机械效率，但对总个机器的结构尺寸、供给中的流量脉动有及滑块的质量有一定的影响。对心式曲柄滑块机构无急回特性但考虑到结构总体尺寸比较紧凑，且滑块的使用寿命相对更长。故综合考虑选择对心式曲柄滑块机构进行设计【3】。表1：曲柄滑块机构对心式和偏置式比较曲柄滑块机构各种曲柄滑块机构的特点结构示意图对心式曲柄滑块机构极位夹角θ=0对心式曲柄滑块机构无急回特性如图4和图5偏置式曲柄滑块机构极位夹角θ≠0偏置式曲柄滑块机构有急回特性BBACB1C1B2C2图4对心曲柄滑块示意图AABCB1C1C2B2图5偏置式曲柄滑块结构示意图3.2曲柄滑块机构的结构选择设计本论文所给的原始参数如下:（1）物料容重1.6吨/米3；（2）工作方式：连续加料；（3）物料粒径：＜0.5mm；（4）生产能力：加料量0.5吨/小时。活塞式加料器可用于流动性较好的粉末物料和小颗粒物料，其生产能力为Q=60FSnrK（kg/h）F加料机的柱塞截面积；S柱塞的工作行程（m）；n柱塞移动速度（次/Min）n=20~40次/min；r物料的容重(kg/m3)；K输送系数0.7-1.0。考虑到电动机还有总传动比比选取n取20r/min；此机构要用于流动性好粉末物料和小颗粒物料，物料粒径：＜0.5mm，故符合其要求，K取0.88，还考虑到机构总体协调，取活塞的的半径为2.5cm。把原始数据代入计算可计算得工作行程S为150mm。由于我们上面选择的是对心式的滑块机构,所以曲柄的长度为行程的一半75mm。其中r=75mm，当机构运转时，其转动角的大小是变化的，为了保证机构传动良好，设计时应使传动角，故曲柄转到垂直位置时传动角最小，取，故连杆的长度L为150mm。【5】图6曲柄滑块示意图4.加料器的结构和原理图7加料器的结构图1.物料存储仓2.物料3.活塞4.曲柄如图7加料器结构主要由物料存储仓、物料、活塞、曲柄、连杆组成，加料器的工作原理是通过电动机经过V带一级减速和减速器二级减速到与曲柄连接的轴上，从而曲柄做圆周运动，曲柄所作的圆周运动实现滑块的直线来回往复运动，活塞往复一次就下料一次，从而实现连续下料，即简便又实用【7】5功率计算和选用电动机5.1功率计算工作机的功率计算和电动机的功率计算=/工作机所需的功率，KW；由电机至工作机主动端的总效率；图8受力分析图如图8所示1OA=r，AB=L，λ=r／L比较小时，以O为坐标原点，滑块B的运动方程可近似写为：（1）【12】以活塞B为研究对象，=wt时，受力如图，写出滑块沿x轴的运动微分方程：由公式（1）可得：经计算活塞的质量m=0.15kg，粉末的质量=0.47kg；经计算工作机的功率=式中：—豆粉的质量；M—滑块的质量；T—滑块进程的时间。注滑块材料常用45钢或T8、T10等制造要求硬度在HRC40，如果滑块选择的是45钢，摩擦系数μ1、μ见表2表3，分别为0.1、1.2；45钢的密度为7.85g/厘米3。经过计算为：=2.15kw。式中：、、、、分别为带传动、轴承、齿轮传动、联轴器和工作机的传动效力；取=0.96，=0.98（滚子轴承），=0.97（齿轮精度为8级，不包括轴承效率），=0.99（齿轮联轴器），=0.96，则：=5.2选择电动机电动机是专门工厂批量生产的标准部件，设计时要选出具体型号以便购置。选择电动机包括类型，结构，容量（功率）和转速，并在产品目录中查出其型号和尺寸。（1）选择电动机类型和结构形式电动机分交流电动机和直流电动机两种。由于直流电动机需要直流电源，结构复杂，价格较高，维护比较不便，因此无特殊要求时不宜采用。生产单位一般用三相交流电源，因此，如无特殊要求都应用交流电动机。交流电动机有异步电动机和同步电动机量类。异步电动机有笼型和绕线型两种，其中以普通笼型异步电动机应用最多。我国新设计的Y系列三相笼型异步电动机属于一般用途的全封闭自扇冷电动机，其结构简单、工作可靠、价格低廉、维护方便，适于不易燃、不宜爆、无腐蚀性气体和无特殊要求的机械上。表2摩擦系数【7】━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━摩擦副材料摩擦系数μ无润滑有润滑────────────────────────钢-钢0.15*0.1-0.12*0.10.05-0.1钢-软钢0.20.1-0.2钢-不淬火的T80.150.03钢-铸铁0.2-0.3*0.05-0.150.16-0.18钢-黄铜0.190.03钢-青铜0.15-0.180.1-0.15*0.07钢-铝0.170.02钢-轴承合金0.20.040.014软钢-铸铁0.2*,0.180.05-0.15软钢-青铜0.2*,0.180.07-0.15铸铁-铸铁0.150.15-0.160.07-0.12铸铁-青铜0.28*0.16*0.15-0.210.07-0.15铜-T8钢0.150.03铜-铜0.20-黄铜-不淬火的T8钢0.190.03━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━表3物料阻力系数表物料特征物料的典型例子物料阻力系数干的，无磨琢性粮食、谷物、锯木屑、煤粉、面粉1.2湿的，无磨琢性棉子、麦牙、糖块、石英粉1.5半磨琢性纯碱、块煤、食盐2.5磨琢性卵石、砂、水泥、焦碳3.2强磨琢性或粘性炉粉、造型土、石灰、硫、砂糖4.0电动机类型要根据电源种类（交流或直流），工作环境（温度、环境、空间位置尺寸等），载荷特点（变化性质、大小和过载情况），起动性能和起动、制动、反转的频繁程度，转速高低和调速性能要求等条件要求；故按工作要求和条件，选用三相笼型异步电动机，封闭式结构，电压380V，Y型。（2）选择电动机的容量电动机的容量（功率）选得合适与否，对电动机的工作和经济性都有影响。容量小于工作要求，就不能保证工作机的正常工作，或使电动机长期过载和功率因数都较低，增加电能消耗，造成很大浪费。电动机的容量主要根据电动机运行时的发热条件来决定。电动机的发热与其运行状态有关。运行状态有三类，即长期连续运行、短时运行和重复短时运行。变载下长期运行的电动机、短时运行的电动机（工作时间短、停歇时间长）和重复短时运行的电动机（工作时间和停歇时间都都不长）的容量要按等效功率法计算并校验过载能力和起动转矩，其计算方法可参看有关电力拖动的书籍。电动机的功率为式中：Pw工作机所需工作功率，是指工作机主动端运输带所需功率，KW；ηa由电动机至工作机主动端运输带的总效率。经过计算为2.72KW；（3）确定电动机转速容量相同的同类型电动机，有几种不同的转速系列供使用者选择，如三相异步电动机常用的有四种同步转速，即3000、1500、1000、750r/min（相应的电动机定子绕组的极对数为2、4、6、8）。同步转速为由电源频率与极对数而定的磁场转速，电动机空载时才可能达到同步转速，负载时的转速都低于同步转速。低转速电动机的极对数多，转矩也大，因此外廓尺寸及重量都较大，价格较高，但可以使传动装置总传动比减小，使传动装置的体积、重量较小；高转速电动机时要综合考虑，分析比较电动机及传动装置的性能，尺寸、重量和价格等因素。通常多选用同步转速为1500和1000r/min常用的电动机（轴不需要逆转时常用前者）。如无特殊要求，一般不选用750r/min的电动机（参考【9】）。所以综合以上我们查表选择电动机型号为Y100L2-4，其主要性能如表4和电动机外形和安装尺寸表5；表4电动机主要性能参数型号额定功率/kw满载起动电流额定电流起动转矩额定转矩最大转矩额定转矩转速r/min电流A效率%功率因数Y100L2-43143076.02.22.3表5电动机外形和安装尺寸中心高H(mm)外形尺寸L×(AC/2+AD)×HD悬挂安装尺寸A×B安装螺栓孔直径K轴伸尺寸D×E装键部位尺寸F×D×G100380×(205/2+180)×245160×1401228×608×28×24电动机的结构外形如图9所示图9电动机结构图6传动比的分配初步确定传动比；由于总传动比i总==75普通V带传动范围为2～5，v带的传动比取4；那减速器的传动比就为75/4=18.75，减速器选为二级圆柱齿轮减速器。7普通V带轮的设计本设计采用V带作为传动方案，由前面知iv=4；n小带轮=n电机=1500转/min；图10带传动示意图1大带轮2V型皮带3小带轮三角皮带是连接电机外伸轴上的带轮和传动轴上的带轮的纽带，三角皮带轮使从电机输入到主轴上的转速降低，从而使总传动比达到要求。7.1带轮的设计要求和带轮材料带轮既应有足够的强度，又应使其结构工艺性好，质量分布均匀，重量轻，并避免由于铸造而产生过大的内应力，带速V＞25m/s轮槽表面应光滑（表面粗糙度一般取），以减轻带的磨损。带轮材料常用灰铸铁、钢、铝合金或工程塑料等，灰铸铁应用最广，当带速V≤25m/s时用HT150或HT200，V≥25～45m/s时则采用HT300或铸钢如ZG310-570，ZG340-640，也可用钢板冲压焊接而成，小功率传动的带轮也可以用铸铝或塑料。7．2带轮的结构带轮由轮缘、轮辐和轮毂三部分组成。轮辐部分有实心辐板（或孔板）和椭圆轮辐式等三种型式。可根据带轮的基准直径参考表来确定V带轮的典型结构。7.3带轮的技术要求（1）带轮各部位不允许有裂缝、砂眼、缩孔及气泡。（2）带轮轮槽工作面的表面粗糙度，轮毂孔，轮缘和轴孔端面，轮槽底，轮槽的棱边要倒圆或修钝。（3）毂孔公差为H7或H8，轮毂长度上偏差为IT14，下偏差为0（参考【10】）。（4）轮圆跳动公差应小于规定值。7.4V带传动的张紧装置各种材质的V带都不是完全的弹性体，经过一定时间的运转后，都会发生塑性变形，使预紧力降低。为了保证带传动的能力，应定期检查预紧力的数值。最常见的张紧装置有定期张紧装置、自动张紧装置和张紧轮张紧装置等几种，在本设计中，由于自动张紧装置和张紧轮张紧装置的自身特点不适合本设计中皮带轮张紧要求的需要。因此，在本课题加料器的设计中，采用手动定期张紧作为皮带轮的张紧装置。如图11所示图11张紧装置其特点是：采用定期改变中心距的方法来调节带的预紧力，使带重新张紧。在水平或倾斜不大的传动中，可用定期张紧的方法，将装有带轮的电动机安装在制有滑道的基板上。要调节带的预紧力时，松开基板上各螺栓的螺母，旋动调节螺钉，将电动机向右推移到所需的位置，然后拧紧螺母。7.5V带各参数计算V带各参数计算见表6。表6：普通V带的传动设计计算计算项目符号，单位计算公式和参数说明说明设计功率kw=1.1×3=3.3Kw—工况系数P—传递的功率选择带型根据和选择带型为A型查图可知传动比i=4通常=0.01～0.02—小带轮转速—大带轮转速—小带轮基准直径—大带轮基准直径—弹性滑动率，为提高V带寿命和减少带的根数，条件允许时尽量大些小带轮基准直径mm125为提高V带的寿命，宜选取较大的直径（查表）大带轮基准直径mm=4×125×（1-0.02）=490查表选取=500mm验算转动比误差=4.082×100%=(4.082-4)/4×100%=2.05%符合要求带速Vm/sυ==9.35m/s初定中心距mm0.7（+）a02（+）437.5a01250或根据总体结构要求定取a0=700确定带的基准长度0mm=2431.5mm取查机械设计P146页表8-2选取带的基准长度=2500mm(GB/T11544-1997)实际中心距amm=734mm安装时所需最小中心距=696.5mm张紧或补7偿申长所需最大的中心距=809mm小带轮包角角度=V带的根数z根=1.582取z=2由图表可查，当=125,=1430当i=4时P0=1.91KW△P0=0.17KW查=0.92=1.09单根V带的初拉力FN==160N作用在轴上的力QN=619.6N7.6大小带轮参数选择及其带轮图7.6.1小带轮参数选择小带轮参数选择小带轮的各参数见表7表7小带轮的各参数130.512528333311.45小带轮结构如图12图12小带轮结构图7.6.2大带轮参数选择大带轮各参数见表8表8大带轮各参数505.55002460450333316.31011.45大带轮结构如图13图13大带轮结构图8减速器的选型选择减速器主要考虑以下几方面问题：（1）根据总体布置选择减速器的形式在没有特殊要求的情况下，常选择圆柱齿轮减速器，其输入与输出轴之间平行。（2）根据传动的主要参数选择减速器的传动级数和尺寸根据减速器传动的功率，输出轴转速，由总传动比确定减速器的级数。i=8-10，可选用单级圆柱齿轮传动，i=6-6可选用二级圆柱齿轮减速器，i=40-400可选用三级圆柱齿轮减速器。（3）考虑其他要求选定减速器形式有的减速器有运动精度，刚度和回差等方面的要求，在高温，低温，高速等条件下运行的减速器也有许多特殊要求。根据上述减速器选择方法，可选用减速器为：由于前面知道i轮系=18.75根据GB/10090-1988圆柱减速器公称传动比系列：由已知条件和计算查表，选用ZLY型减速器。由i=18.75：查《机械设计实用手册》表9-2-4中ZSY型减速器许用功率表。可查得i=18输入转速为1500r/min，考虑到曲柄的长度为75mm故低速级的中心距为180mm，许用输入功率为14kw。选择硬齿面二级减速器其型号为：ZLY112型减速器。（参考【11】）减速器的结构尺寸和装配尺寸如图14图14减速器的结构尺寸和装备尺寸由以上条件在《机械工程手册》表9-2-10中查ZLY180型减速器的外形尺寸和装配尺寸。如表9所示：表9ZLY112型减速器的外形尺寸和装配尺寸中心距ABHai=18d2l2L2b2t2d1l1L1b1t111238521526819224m636141624.548n6821921451112cm1m2m3n1n2e1e2e3h底角螺栓重量润滑d3nmm22160-180438575.592134125M126533从上表分析可知电机的高速轴D1=24mm，低速轴D2=48mm。9轴的设计与计算由于不同机械有不同的要求，轴的形式是各式各样的。轴的结构形式和与其相联接的零件关系很大，因此必须与它们组成的轴系及整个机器一起考虑。对轴的各部分结构进行分析，发现它们主要由下列各部分组成：（1）轴上零件如齿轮、联轴器和车轮等在轴上定位和固定的部分。（2）将轴支承在箱体或其它零件上的支承部分，一般多与轴承相配合。（3）传递转矩的部分，如键、销轴或过盈配合处的结构。（4）安装密封件或与密封件相作用的部分的结构。（5）轴的直径不同部分联接处的过渡部分的结构。（参考【13】）因此，可以先根据轴系的不同要求，将轴的各部分分开考虑，然后再根据相互关系，和加工、安装、拆卸、维修等的要求综合考虑，并相应地调整各部分的结构和尺寸链。本设计主要是要设计工作机的传动轴，即圆盘和轴做在一起的那个轴。9.1计算最小直径先求输出轴上的功率P和转速n（、、分别为带传动、减速器、联轴器的传动效率）由许用公扭应力计算公式：可得对于45钢的A值可以查表10：表10轴常用的几种材料及A值轴的材料Q235-A、20Q275、35（1Cr18Ni9Ti）4540Cr、35SiMn38SiMo、3Cr13[τT]/MPa15～2520～3525～4535～55A149～126135～112126～103112～97经查表可得；A取112由于轴端截面处开有键槽，应增大轴径以考虑键槽对轴强度的削弱；故轴直径应加大（5～7）%，则：在设计时，轴的最小处直径应比理论计算的要大一些，然后，再综合考虑（轴承的型号和联轴器的型号）圆整为标准直径，可取dmin=48mm；选择轴的材料为45钢，调质处理。9．2工作机轴的校核图15轴的水平受力和弯矩图轴材料选用45钢调质处理，，计算结果步骤列于表：11图16垂直受力和弯矩图表11轴的校核各参数计算计算项目计算内容计算结果计算支承反力轴承受水平力=2561N轴的两端所受圆周力=10670N=3323N水平面（xy）受力图见图15垂直面（xz）受力图见图16画轴弯矩图水平面弯矩图见图15垂直面弯矩图见图16合成弯矩图见图16画轴转矩图轴受转矩T=1163N转矩图见图16计算项目计算内容计算结果许用应力许用应力值用插值法由表查得=105Mpa=58MPa应力校正系数=0.55=0.55画当量弯矩图当量弯矩=0.55×1163=639.65当量弯矩M′=1476N·m校核轴径轴径mmmm=39.5经计算可知，所选取的轴径和材料满足传动需求。10联轴器的选择联轴器分为刚性联轴器（凸缘联轴器、套筒联轴器、夹壳联轴器）和挠性联轴器两大类刚性联轴器适用于两轴能严格对中并在工作中不发生相对位移的地方；挠性联轴器适用于两轴有偏斜（可分为同轴线、平行轴线、相交轴线）或在工作中有相对位移（可分为轴向位移、径向位移、角位移、综合位移）的地方。对于载荷平稳、转速稳定、同轴度好、无相对位移的可选用刚性联轴器，有相对位移的需选用无弹性元件的挠性联轴器。载荷和速度不大，同轴度不易保证，宜选用顶刚弹性联轴器；载荷、速度变化较大的最好选用具有缓冲、减振作用的变弹性联轴器。对于动载荷较大的机器，宜选用重量轻、转动惯量小的联轴器。对联轴器的其它需求是：1）装拆方便；2）尺寸较小；3）质量较轻；4）维护简单等。联轴器的安装位置宜尽量靠近轴承。在刚性联轴器中，凸缘联轴器是应用最广泛的一种。这种联轴器主要由两个分别在轴端的半联轴器和联接它们的螺栓组成。制造半联轴器的材料通常为:中等以下载荷，V35时采用中等强度的铸铁；重载，V时采用锻钢或铸铁钢。此处V为联轴器外缘的圆周速度。凸缘联轴器对中精度可靠，传递转矩较大，但要求两轴度较好，主要用于载荷平稳的连接中。根据其载荷情况，计算转矩，轴的直径和工作转速等因素来进行计算。应使：式中：—计算转矩—工作情况系数—驱动功率—工作转速—公称转矩前面已计算出最小轴径d=48mm，输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径d联轴器的计算转矩，查机械设计书上表14-1，考虑到转矩变化很小，故取，则：1163Nm联轴器的结构如图17图17联轴器的结构图按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件，查GB/T43232002或手册，选用HL4型弹性柱销联轴器，其公称转矩为1250N.m，其主要参数如表8。表12联轴器的各参数型号公称转矩轴孔直径、、轴孔长度D质量m/kg转动惯量I/kgY型J、J、Z型钢LLLHL412504811284112195223.411轴承的选择滚动轴承是标准件，由专门的轴承厂成批生产在机械设计中只需根据工作条件选用合适的滚动轴承内型和型号进行组合结构设计。滚动轴承的内、外圈和滚动体用强度高、耐磨性好的铬锰高碳钢制造，常用牌号如GCr15、GCr15SiMn等（G表示滚动轴承钢），淬火后硬度应不低于61HRC～65HRC，工业表面要求磨削抛光。保持架选用较软材料制造，常用低碳钢板冲压后铆接或焊接而成。实体保持架则选用铜合金、铝合金、酚醛层压布板或工程塑料等材料。与滑动轴承相比较，滚动轴承有以下优点：1）在一般工作条件下，摩擦阻力矩大体和液体动力润滑轴承相当，比混合润滑轴承小很多倍。滚动轴承效率（0.98～0.99）比液体动力润滑轴承（0.995）略低，但较混合润滑轴承（0.95）要高一些。采用滚动轴承的机器起动力矩小，有利于在负载下起动。2）径向游隙比较小，向心角接触轴承可用预紧方法消除游隙，运转精度高。3）对于同尺度的轴颈，滚动轴承的宽度比滑动轴承小，可使机器的轴向结构紧凑。4）大多数滚动轴承能同时受径向和轴向载荷，故轴承组合结构较简单。5）消耗润滑剂少，便于密封，易于维护。6）不需要用有色金属。7）标准化程度高，成本较低。滚动轴承因有专门工厂生产，能保证质量，在使用、安装、更换等方面又很方便，故在中速、中载和一般工作条件下运转的机器中应用非常普遍。在特殊工作条件在如高速、重载、精密、高温、低温、防腐、防磁、微型、特大型等场合，也可以用滚动轴承，但需要在结构、材料、加工工艺、热处理等方面，采用一些特殊的技术措施。根据本设计结构分析，选用深沟球轴承，它主要承受径向载荷，也可同时承受小的轴向载荷。当量摩擦系数最小。在高转速时，可用来承受轴向载荷大量生产，价格较低。11.1轴承的选择计算滚动轴承的当量动载荷，计算使用如下公式其中：—载荷性质系数—轴承的当量动载荷—径向系数—轴承所受到径向载荷—轴向系数—轴承所受到的轴向载荷查表得：=1.2X=1Y=0由上述计算可知：轴承的径向载荷为Fr=2561N，而轴向载荷Fa可以视为零。X取0.5那么轴承P=1.20.562561=1721N那么轴承应有的基本额定动载荷值C=还要前面所设计的与轴配合的轴径为60mm按照轴承样本或设计手册选择C=24200N的6012型号轴承滚动轴承的基本寿命计算：其中：—以小时数表示的轴承基本额定寿命—轴承工作转速—基本额定动载荷—当量动载荷—轴承的寿命指数（其中球轴承寿命指数=3，而对于滚动轴承指数=10/3）取轴承的基本额定寿命为5000h，利用上式可以计算出轴承的计算寿命故综上所述，所选择的轴承符合要求，其代号为6012，轴承结构图如图18所示。图18轴承的结构图11.2轴承盒盖的设计轴承盖用来限定轴承的位置和密封作用，常用的轴承盖有螺栓固定式和嵌入式两种。前者可较容易调整轴承的轴向间隙和啮合件的轴向位，但结构较重；后者结构简单，但嵌槽加工困难。根据结构特点设计为螺栓固定式。轴承盒盖图如右图19所示图19轴承端盖结构图12键的选择及其校核键联接时，通常被联接的材料构造和尺寸已被初步决定，联接的载荷也已求得。因此，可根据联接的结构特点使用要求和工作条件来选择键的类型，再根据轴的径从标准中选出截面尺寸并考虑毂长选出键的长度，然后用适当的校核计算公式强度验算。12.1电动机轴上键的选择根据电动机轴径和轮毂长度从标准中选择键的尺寸如表13所示。表13键的各参数轴键键槽公称直径d/mm公称尺寸b×h/mm公称尺寸b/mm宽度b深度半径r极限偏差轴t/mm毂t1/mm最小/mm最大mm>228×78-0.0154.05图20键的结构图键的校核假设压力在键长度内均匀分布，则根据挤压强度或耐磨性的条件计算，求得联接所能传递的转矩：=故能满足电动机在满载荷时所需转矩。12.2大带轮轴键的选择根据其轴径和联接的结构特点选择键的参数如表14所示.表14键的各参数轴键键槽公称直径d/mm公称尺寸b×h/mm公称尺寸b/mm宽度b深度半径r极限偏差轴t/mm毂t1/mm最小/mm最大/mm22～308×78-0.0154.05经计算同样符传动要求。其它各轴上所选键与电动机轴上键相同。13电控原理图电控主要是控制电动机的起动、停止，实现自动控制，并具有必要的保护。本设计采用控制器、熔断器、热继电器和按钮所组成的控制装置对控制对象进行控制。控制装置可根据生产工艺过程对控制对象所提出实现控制作用。其图21如下所示：图21电控原理图电动机合上闸刀开关QS下起动按钮SB2，接触器KM的吸引线圈通电，其主接触点KM闭合，电动机起动。由于接触点的辅助接触点KM并联于起动按钮，因此当松开手断开起动按钮后，接触器线圈KM通过其辅助常开接触点可以继续保持通电，维持其吸合状态，故电动机不会停止。和起动按钮并联的辅助常开触点称为自锁触点。按停止按钮SB1，接触器KM的吸引线圈失电释放，所有KM常开触点断开。KM主触点断开，电动机失电停转；KM辅助触点断开，消除自锁。总结：本论文是对活塞式加料器进行理论设计，设计内容有：电动机选型、皮带轮尺寸计算、皮带类型、传动轴设计、联轴器、减速器的选型，工作机轴设计、装配图以及电控原理图。该设计在产品系列设计中具有一定的意义。本次设计同时考虑到产品的系列设计，虽然只是单独的产品设计，经过本次设计可以扩展为整个系列的设计。同时在本次设计中我们参考了很多有关方面的设计。通过本次设计我深深的认识到系统设计的重要性，以前我们做的主要是单一的零部件的设计，没有从根本上体会到这一点，而且这次设计把自己在大学期间所学的专业知识都联系起来，综合应用，自己的动手操作能力也变强了，还有在这里也非常感谢李慧老师的精心指导，才使得我的论文顺利完成。毕业设计对即将毕业的学生无疑是很重要的，认真系统的作好它，不关现在就是对我以后的职业生涯也是很重要的。致谢：论文得以完成，首先要感谢李慧老师，因为论文是在李老师的悉心指导下完成的。通过这次论文，我更深一步了解了李老师严谨的治学态度，精益求精的工作作风，诲人不倦的高尚师德，严以律己、宽以待人的崇高风范，朴实无华、平易近人。在论文设计当中李老师给了我很大帮助，指引我的论文的写作的方向和总体架构，并对本论文初稿进行逐字批阅，指正出其中误谬之处，使我有了思考的方向，她的循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，她的严谨细致、一丝不苟的作风，将一直是我工作、学习中的榜样。同时，还有李立和老师在每次会议中对我们的论文进行了详细的指导，使我们的论文得以顺利完成，在此向李立和老师表示感谢。论文的顺利完成，也离不开其它各位老师、同学和朋友的关心和帮助。在整个的论文写作中，各位老师、同学和朋友积极的帮助我查资料和提供有利于论文写作的建议和意见，在他们的帮助下，论文得以不断的完善，最终帮助我完整的写完了整个论文。另外，要感谢在大学期间所有传授我知识的老师，是你们的悉心教导使我有了良好的专业课知识，这也是论文得以完成的基础。参考文献：[1]吴宗泽.机械零件设计手册.机械工业出版社，2003.11[2]运输机械设计选用手册编辑委员会.运输机械设计手册（下册），化学工业出版社，1999.1[3]吴宗泽、罗圣国.机械设计课程设计手册，高等教育出版社，2006.5[4]肖旭辉.食品机械与设备，科学出版社，2006[5]卜炎.机械传动装置设计手册（上册），机械工业出版社，1998.12[6]朱孝录.机械传动设计手册，电子工业出版社，2007.7[7]邱宣怀.机械设计，高等教育出版社，1997[8]龚桂义.机械设计课程设计指导书，高等教育出版社，1990.4[9]罗宗泽、罗圣国.机械设计课程设计手册，高等教育出版社，2006.5[10]孔庆华.机械设计基础，同济大学出版社，2004.7[11]任振辉.电器控制技术，中国水利水电出版社，2002[12]哈尔滨工业大学理论力学教研室.理论力学，高等教育出版社，2002.8[13]杨艳明、岳希明.加料器轴的新加工方法，郑州大学化工设计研究所[M]，2007.1[14]曹汉昌.催化裂化工艺计算与技术分析[M].北京：石油工业出版社，2000.3[15]卢春喜，王祝安.催化裂化流态化技术[M].北京：中国石化出版社，2002PistonFeederDesign

06MechanicalDesign,ManufacturingandAutomation5classes:ZhouLiang-liang

Instructor:LiHui

Abstract:Thedesignofpiston-typefeeder,withthemoderninformationtechnologyandcontroltechnologyofJinBuwhichdevelopedisakindofsupplyofShebeiinenergy,HuaGong,andtheindustrialminingDengLingYuShengChanwideapplicationisforBensubjectZhuYaopowdermaterialtransport.PistonFeedermainpowerpart,transmissionpart,controlpart,binandrackcomponents.Throughanalysisoforiginaldata,comparisonanddemonstrationprogramsrelatedtodataanalysisandcalculation,andcompletedtheoveralldesignofpistonfeedercalculations.Onthebasisofthepistonfeederstructureofthebodysize,driveshaftofthestructuresize,slider,coupling,V-beltdriveforadetailedcalculationandexplanation,thepaperintroducestheprinciplesunderlyingthedesignandhowtodesign.

Keywords:pistonfeeder;crankslider;Vpulley;design基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发\t"