材料工程原理

材料工程原理1第一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第五章液体蒸馏

概述一、什么是蒸馏？利用各组分挥发度的差异将液体混合物加以分离的单元操作称为蒸馏。沸点低的组分易挥发沸点高的组分难挥发2第二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一蒸馏过程的分离依据易挥发组分(或轻组分):挥发性高的组分，以A表示；难挥发组分(或重组分):挥发性低的组分，以B表示。

蒸馏过程液体混合物加热部分汽化液相：xA,xB

汽相：yA,yB

液相冷凝必有：yA>xA,yB<xB即：3第三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一二、蒸馏在工业生产中的应用分离多组分混合物(获得粗馏分)；某一组分的提纯(获得高纯度产品)；有用组分的回收。目的：广泛性：液体混合物；气体混合物；固体混合物。4第四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一在酿酒业中饮料酒；在石油炼制工业中，原油经蒸馏后制取汽油、煤油、柴油等产品；5第五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一三、蒸馏的分类(连续操作)(间歇操作)无回流蒸馏有回流蒸馏(高沸点溶液)(低沸点溶液，如乙烯与丙烯)6第六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第一节双组分溶液的气液相平衡一、溶液的蒸气压与拉乌尔定律二、理想溶液气液相平衡三、非理想溶液气液相平衡7第七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一一、溶液的蒸气压与拉乌尔定律密闭容器内，一定温度，纯组分液体的气液两相达到平衡状态，饱和状态。蒸汽为饱和蒸汽，其压力为饱和蒸汽压（蒸气压）。一般而言，纯组分液体的饱和蒸汽压只是温度函数，随温度升高而增大。液体挥发能力越强，其蒸汽压越大。8第八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一Antoine方程：po—纯组分液体的饱和蒸汽压，kPaA、B、C—Antoine常数，见附录十。纯组分液体的饱和蒸汽压与温度的关系通常可用安托因经验方程表示：9第九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一液体混合物在一定温度下也具有一定的蒸汽压，对于二元组分，由于B组分存在，使A组分在汽相中的蒸汽分压比其在纯态下的饱和蒸汽压小。由溶剂和溶质组成的稀溶液，在一定温度下汽液两相达到平衡时，溶剂A在汽相中的蒸汽分压PA与其在液相中的组成有下列关系：PA=PoAXA在全部浓度范围内都服从拉乌尔定律的溶液称为理想溶液。(Raoult定律)10第十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一理想溶液与拉乌尔定律拉乌尔定律：在一定温度下，汽相中任一组分的分压等于此纯组分在该温度下的蒸汽压乘以它在溶液中的摩尔分率。理想溶液：微观：fAB=fAA=fBB；宏观：体积和不变，无热效应。pA=pAoxApB=pBoxB=pBo（1-xA）(分子作用力几乎相等)11第十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一pA、pB—溶液上方A和B两组分的平衡分压，Papao、pBo—同温度下，纯组分A和B的饱和蒸汽压，Pa；xA、xB—分别为混合液组分A和B的摩尔分率12第十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（一）t~y~x图(温度与汽液相组成图)与y~x图三个区：液相区，过冷液体气相区，过热蒸汽两相区，气液共存两相区特点：两相温度相同

y>x两条线：液相线（泡点线）气相线（露点线）组成相同，t露点>t泡点液相组成x，汽相组成yt1t2t13第十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一tx010.5ty010.5tx

(y)010.5t~x关系图(温度与液相组成图)t~y关系图(温度与汽相组成图)t~x~y关系图(温度与液汽相组成图)14第十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一杠杆原则：力力臂=常数量浓度差即：液相量L1=汽相量L2t1t2t15第十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一对角线y=x为辅助曲线，y>x，平衡线在对角线之上；x~y线上各点温度不同；平衡线离对角线越远，挥发性差异越大，物系越易分离。16第十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一压力对t~xA（yA）图及x~y图的影响压力增加，平衡线靠近对角线，分离难度大17第十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）理想溶液t~y~x关系式

2.1温度(泡点)与液相组成关系式理想液体pA=pAoxApB=pBoxB=pBo（1-xA）当总压不太高时，认为汽相为理想气体，服从道尔顿分压定律，即汽相各组分的分压之和等于总压P：——泡点方程18第十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一——汽液两相平衡组成间的关系—露点方程2.2恒压下t-x-y的关系2.3温度(露点)与汽相组成关系式19第十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一2.4理想溶液t-y-x关系式的应用二元物系汽液相平衡时，所涉及的变量有：温度t、压力P、汽相组成y、液相组成x四个。----独立变量只有2个，

例如：x(y)、P；x、t20第二十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一已知量未知量P,tx,yt,xy,Pt,yx,Px,yP,ty,Pt,xx,Pt,y例题21第二十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（三）相对挥发度与理想溶液的y－x关系组分的挥发度:是该物质挥发难易程度的标志，表示。pA、pB——汽液平衡时，组分A,B在气相中的分压；xA、xB——汽液平衡时，组分A,B在液相中的摩尔分率。混合液某组分挥发度:1.挥发度纯组分的挥发度：=pAo22第二十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一理想溶液则:2.相对挥发度(以α表示)理想气体：或：一般物系：23第二十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一3.理想溶液的气液相平衡方程式代入——相平衡方程讨论:

α的物理意义：汽相中两组分组成之比是液相中两组分组成之比的倍数。其值标志着分离的难易程度。24第二十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一若α=1，则普通蒸馏方式将无法分离此混合物。α<1,则重新定义轻组分与重组分，使α>1。平均相对挥发度αm。三、非理想溶液气液相平衡（一）对拉乌尔定律有正偏差的溶液（1）无恒沸点的溶液如甲醇-水溶液pA>pA理，pB>pB理，介于pAo、pBo之间。25第二十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（2）有最低恒沸点的溶液如乙醇-水26第二十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（2）有最高恒沸点的溶液如硝酸-水溶液（二）对拉乌尔溶液有负偏差的溶液（1）无恒沸点溶液如氯仿-苯溶液

pA<pA理，pB<pB理，介于pao、pBo之间。27第二十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一28第二十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第二节蒸馏与精馏原理二、精馏原理一、简单蒸馏与平衡蒸馏29第二十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（一）简单蒸馏（微分蒸馏）y原料液x蒸气xD1xD2xD3冷凝器特点：间歇、非定态，R=0一、简单蒸馏与平衡蒸馏简单蒸馏原理

30第三十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）平衡蒸馏特点：可连续；定态；单级分离器塔顶产品yAxA加热器原料液塔底产品Q减压阀31第三十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一为什么利用多次简单蒸馏或多次平衡蒸馏操作实现物系的高纯度分离是不经济的?能耗大！设备投资大！产品量小！冷凝冷凝冷凝冷凝经过多次简单蒸馏，可得到高纯度的A经过多次平衡蒸馏，可得到高纯度的A如何经济地将混合物进行高纯度的分离呢？32第三十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一二、精馏原理（一）精馏塔内气液两相的流动、传热与传质多次部分汽化和冷凝的图33第三十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一平衡级定义

txyt-yt-xBT0t0Ay0x0使不平衡的汽液两相（汽相温度高、液相温度低）接触，经过足够长时间充分接触，离开时，汽液两相达到了平衡，这个过程称为平衡级。可见，经过一个平衡级后，易挥发组分A从液相转移到了汽相，同时难挥发组分B从汽相转移到了液相。即汽相浓度得到提浓，而液相浓度得到减浓。而整个过程并不需要外部提供能量。34第三十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一原料釜液馏出液精馏段提馏段冷凝器再沸器精馏是利用回流手段、经过多次平衡级，使物系实现高纯度分离的操作。平衡级平衡级平衡级汽相汽相液相液相高纯度A高纯度B35第三十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一精馏原理：多次部分冷凝、多次部分汽化、液相回流及上升蒸气。进料板：原料液进入的那层塔板精馏段：进料板以上的塔段提馏段：进料板以下（包括进料板）的塔段塔顶冷凝器和塔低再沸器36第三十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一yn-1*xn+1*n+1nn-1tn+1tntn-1xn-1yn+1xnyn（二）塔板上气液两相的传质与传热yn-1xn+1TT37第三十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一——两相传热——两相传质液相中的易挥发组分部分汽化向气相传递；气相中的难挥发组分部分冷凝向液相传递；平衡：离开该级的气液两相温度相等；理论级：离开该级的气液两相组成相平衡。38第三十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一问题：1.精馏过程的能耗在何处？无液相回流，分离结果如何？无气相回流，分离结果如何？（三）回流作用连续精馏的充分必要条件：最上方要有高纯度易挥发组分的液相：液相回流最下方要有高纯度难挥发组分的气相：气相回流(上升蒸气)39第三十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一40第四十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第三节双组分连续精馏的计算与分析一、全塔物料衡算二、恒摩尔流量的假定三、进料热状态参数q四、操作线方程与q线方程五、理论板数的计算六、回流比与进料热状态对精馏的影响九、精馏塔的操作计算八、理论板数的捷算法计算七、塔顶回流比的选择41第四十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一设计目标：1）根据分离任务，确定产品流量D，W；2）选择操作条件R、进料状态；3）确定塔板数及加料位置；4）选择塔型，确定塔径，塔内结构尺寸，流体力学验算；5）冷凝器及再沸器热负荷及设计计算。42第四十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一一、全塔物料衡算单位时间为基准总物料衡算：F=D+W易挥发组分物料衡算：F*xF=D*xD+W*xWF、D、W：kmol/sxF、xD、xW：摩尔分数F,xFD,xDW,xW43第四十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一分离要求的不同形式：2）组分回收率：1）规定xD、xW可解出两个变量。总物料衡算44第四十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一二、恒摩尔流量的假定1.恒摩尔流假定F,xFD,xDW,xWLL’V’VLVV1=V2=……V=常数V1’=V2’=……V’=常数式中：V------精馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h;V’-----提馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h。L1=L2=······L=常数L1’=L2’=······L’=常数式中：L------精馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h;L’-----提馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h。液相回流汽相回流45第四十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一即：V1=V2=……V=常数V1’=V2’=……V’=常数V------精馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h;V’-----提馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h。（1）精馏段，每层塔板上升的蒸汽摩尔流量都相等，提馏段也一样。但两段的上升蒸汽的摩尔流量不一定相等。46第四十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一即：L1=L2=······L=常数L1’=L2’=······L’=常数但两段下降的液体摩尔流量不一定相等。式中：L------精馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h;L’-----提馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h。（2）精馏段内，每层塔板下降的液体摩尔流量都相等，提馏段也一样。47第四十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一2.恒摩尔流假设适用条件两组分的摩尔汽化潜热相等；两相接触因温度不同交换的显热忽略不计；塔设备保温良好，热损失可以忽略不计。48第四十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一三、进料热状态参数q过冷液体P饱和液体C汽液混合物G饱和蒸汽D过热蒸汽HH49第四十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一进料(流量F)引起精馏段液体流量L和提馏段液体流量的不同，差值为L’-L，单位进料流量引起的差值可用q表：对进料板进行物料恒算：q又称为进料热状态参数。已知q、F、L和V可求出L’和V’。50第五十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一饱和液体(泡点)进料FLV’L’V5种进料热状态对L‘和V’的影响：q=1饱和液体(泡点)进料FLV’L’Vq=051第五十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一FqF(1-q)FLV’L’V汽液混合进料5种进料热状态对L‘和V’的影响：进料时，进料量F中含有液相量为LF，汽相量为VF，则有：F=LF+VFL‘=L+LF进料中汽相组成为x,液相组成为y则：q=(y-xF)/(y-x)见P251(6-25)L’=L+LFq=LF/L0<q<152第五十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一FLV’L’V冷液进料5种进料热状态对L‘和V’的影响：冷凝量为V’-V，热量衡算:(V’-V)r=FCpL(tb-tF)V’=V+(q-1)Fq=1+(FCpL(tb-tF))/rP251(6-27)q>153第五十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一FLV’L’V过热蒸汽进料汽化量为L’-L，热量衡算:(L’-L)r=FCpV(tF-td)L’=L+qFq=-(FCpv(tF-td))/rP251(6-29)q<054第五十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一55第五十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一56第五十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（一）精馏段操作线方程总物料衡算：V=L+D易挥发组分的物料衡算：Vyn+1=Lxn+DxD精馏段的操作线方程四、操作线方程与q线方程57第五十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一令R=L/D，R称为回流比

精馏段的操作线方程P253(6-35)58第五十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）提馏段操作线方程总物料衡算：易挥发组分：精馏段的操作线方程59第五十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一——塔釜的气相回流比P253(6-40)60第六十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（三）塔釜气相回流比R’与塔顶液相回流比R及进料热状态参数q的关系61第六十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（四）操作线的绘制与q线方程1.精馏段操作线斜率:截距:yxxD操作线为过点（xD，xD

）62第六十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一xW

过点（xW，xW）斜率截距:yxxDxFDIf2.提馏段操作线FW3.两操作线交点坐标与q线方程63第六十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一两操作线交点坐标q线方程64第六十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一L与L’(1)冷液q>1(2)饱和液体q＝1(3)气液混合0<q<1(4)饱和蒸汽q＝0(5)过热蒸汽q<0进料状况q值q线位置V与V’65第六十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一

q线对两操作线的影响对精馏操作线无影响，对提馏操作线有影响，

q

提馏操作线斜率推动力。66第六十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一五、理论板数计算（一）理论板数的图解法计算梯级的物理意义理论板上浓度特征：xnyn相平衡，落到平衡线上。某截面浓度特征：xnyn+1操作关系，落到操作线上。67第六十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一图解法求理论板数讨论：确定最佳进料位置最优进料位置：塔内汽相或液相组成与进料组成相等或相近的塔板。图解法最优进料板：跨越两操作线交点的梯级，NT最少。68第六十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一69第六十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）理论板数的逐板计算法全凝器泡点回流泡点进料间接蒸汽加热F,xFD,xDW,xWyWm-112nx1x2xnxm-1y2y1ym-1精馏段：y1=xD精馏段塔板数：n-1n——平衡关系的次数70第七十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一提馏段：平衡关系：操作关系：或提馏段塔板数：m-1(不含再沸器）71第七十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一平衡关系：操作关系：或注意：塔顶分凝器与冷凝器，分凝器相当于一块理论板.精馏段塔板数：n-1-1D,xD=y0Іy1y0x072第七十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一六、回流比与进料热状态对精馏过程的影响QFQDQWQcQ’QvQRQB①q一定，R↑R’、V、V’、L、L’都↑（一）R、

q和R’对冷凝器和蒸馏釜的热负荷影响73第七十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一③R’一定，QB一定，QF↑（q↓）分离任务一定，热进料，减少塔釜负荷总输入热量一定，塔釜输入热量多，有利传质传热R↑,QC↑②R一定，D、W、xD、xW一定QD、QW一定74第七十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（一）R、

q和R’理论板数的影响①q一定，R↑②R一定，D、W、xD、xW一定，q的影响75第七十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一D、F、xD、R一定，q推动力

NTq

NT是以塔釜负荷增加为代价76第七十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一③R’一定，xF、xD、xW一定，q↓的影响xWyxxDxFDFWq<0q=00<q<1q=1q>1推动力

NTq↓

NT是以塔顶负荷增加为代价77第七十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一R的影响RNT、操作费七、塔顶液相回流比的选择78第七十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（一）全回流与最少理论板数全回流：塔顶上升蒸气冷凝后全部引回塔顶作为回流。D=0，W=0，F=0；两条操作线合二为一，与对角线重合。N=Nmin

全回流的特点：79第七十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一全回流时Nmin：第1块80第八十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第1块第2块第2块第N-1板第N块（再沸器）塔顶全凝器81第八十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一——芬斯克公式(多组分)适用条件：双组分混合物，塔顶全凝器，塔釜间接加热。82第八十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一注意：Nmin：包括再沸器；

xw=xF

全回流的意义:开工、实验研究、设备异常或调试时，便于控制。83第八十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）最小回流比Rmin84第八十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一最小回流比对于某一物系，在一定的分离任务下，所需理论板为无穷多时所对应的回流比。恒浓区（夹紧点）

在p点前后气液两相浓度没有变化，即无增浓作用。所以此区称作恒浓区，p点叫夹紧点。85第八十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一

作图法：理想物系平衡线非理想物系平衡线最小回流比的计算phDFFxqyq86第八十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一gg87第八十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（三）适宜回流比R对操作费用的影响：R对设备费用的影响：88第八十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一八、理论板的简捷计算法R、NT、Rmin、Nmin关系关联图：吉利兰图89第八十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一左端：右端：最小回流全回流适用条件：多组分，多种进料状态，：1.264.05N：2.443.1特点：简便、快；双组分、多组分都适用；误差大，可用N估算，方案的比较。90第九十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一NT的计算步骤：（1）由物系性质及分离程度定Rmin、R；（2）计算全回流下的Nmin（图解法、芬斯克公式）（4）xw=xF，定加料位置注意：吉利兰图可回归成91第九十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一九、精馏塔的操作计算（试差法）先设xw物料衡算求xD（y1)（接近xw为止）十、直接蒸气加热及两股进料的精馏塔（一）直接蒸汽加热的精馏塔92第九十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一目的：处理某轻组分的水溶液，难挥发组分为水时，直接蒸气加热，省再沸器流程及特点：FxFWD93第九十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一NT的计算精馏段操作线提馏段操作线q线总物料衡算L´+S=V´+b易挥发组分L´xn=V´yn+1+bxnF,xFD,xDW,xWSV´,yn+1L,xn´nn+194第九十四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一过点（xb，0）斜率：b/SS=V´b=L´xDxWxF理论板数的求取95第九十五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（二）两股进料的精馏塔F2,xF2D,xDW,xWF1,xF1ІПШV´´,ys+1L´´,xss+1sІ段：П段：96第九十六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一DxF2xF1xDxw357共7块（含再沸器）第3块为xF1加料板第5块为xF2加料板斜率：І<П<Ш注意：ІП有Rmin

ПШ有RminRmin取其大的q2q1Wf1f297第九十七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第四节间歇精馏二、xD恒定的操作一、恒定R的操作98第九十八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一特点：1）非定态；2）只有精馏段。操作方式：2）恒定xD，R；1）恒定R，xD。D,xDW,xW一、恒定R的操作1.操作（NT、R一定），xWxWe、xD平均xD

99第九十九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一xD1xD2xW1xW22.计算xD1NT计算以xD1及xF为基准RminRNT始态为基准二、xD恒定的操作1.操作恒定NT、xD

xW达到xWe、R100第一百页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一2.计算NT计算依据：终态xD、xWeRminRNTxDR1xW1xW2R2工业间歇操作常为两种方式的结合。101第一百零一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第五节恒沸精馏与萃取精馏一、恒沸精馏二、萃取精馏102第一百零二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一一、恒沸精馏（一）含义：加第三组份，形成恒沸物（沸点更低），塔底得纯产品。（二）实例89%E11%W恒沸精馏塔苯回收塔乙醇回收塔苯富水富苯103第一百零三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（三）挟带剂应具备的条件1）新恒沸液A挟带含量少的组分；2）A冷凝后分层；3）A沸点低；能耗低易分离易分离4）价廉、稳定、安全。二、萃取精馏（一）含义：加萃取剂，104第一百零四页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一（三）萃取剂应具备的条件1）选择性好，；2）沸点高，易回收；3）与原料互溶度大；4）价廉、稳定、安全。回收塔（二）实例105第一百零五页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一恒沸精馏与萃取精馏的比较：1）原理：恒沸物2）第三组份：塔顶出塔底出难选易选加量受限量变,变3）加入位置：加料处塔顶4）能耗：大小106第一百零六页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一107第一百零七页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一108第一百零八页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第六章塔设备一、填料塔109第一百零九页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一110第一百一十页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一第六章板式塔六、塔板类型一、塔板结构二、塔板上气液两相的流体现象四、塔高的确定三、塔效率五、塔径的计算111第一百一十一页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一逐级接触式连续接触式112第一百一十二页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一1.生产能力大；2.分离效率高；3.阻力小，压降低；4.操作弹性大；5.结构简单、造价低、安装维修方便等。评价塔设备性能的指标113第一百一十三页，共一百三十页，编辑于2023年，星期一一、塔板结构气体通道（一）