安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书

年5月29日安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书文档仅供参考镇江市孟家湾新村安置房项目工程模板支架工程专项施工方案计算书文件编号:版本号:修改状态:发放编号:计算:复核:审核:批准:有效状态:中铁上海工程局集团建筑工程有限公司镇江市孟家湾新村安置房项目经理部二〇一五年七月二十五日

目录TOC\o"1-2"\h\z\u8643目录 156261.编制依据 1194242.300mm厚墙模板验算 167852.1工程参数 196822.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 114612.3墙侧模板面板验算 2271922.4墙侧模板次楞验算 3212732.5墙侧模板主楞验算 5113622.6对拉螺栓验算 679883.500×500柱模板验算 7234033.1工程参数 7303903.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 7192523.3柱侧模板面板验算 8225363.4柱侧模板次楞验算 9231213.5柱宽度B方向柱箍的验算 10169173.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 12174353.7柱高度H方向柱箍的验算 12170313.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 14267504.700×900柱模板验算 14181314.1工程参数 14244024.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 1424.3柱侧模板面板验算 21569574.4柱侧模板次楞验算 16216464.5柱宽度B方向柱箍的验算 17164024.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 1974234.7柱高度H方向柱箍的验算 19134314.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 21320705.600×1100mm梁模板验算 21264685.1工程参数 21176235.2新浇砼对模板侧压力标准值计算 23237535.3梁侧模板面板验算 24146015.4梁侧模板次楞验算 25228375.5梁侧模板主楞验算 27139165.6对拉螺栓验算 2842445.7梁底模板面板验算 29278555.8梁底模板次楞验算 3060565.9梁底模板主楞验算 3261305.10可调托撑承载力验算 3357025.11风荷载计算 33226915.12立杆稳定性验算 34268006.120mm板模板验算 37178116.1工程参数 3742186.2模板面板验算 38125476.3次楞方木验算 3966216.4主楞验算 41218526.5可调托撑承载力验算 431076.6风荷载计算 43265066.7立杆稳定性验算 44139426.8架体抗倾覆验算 46177397.400mm厚板模板验算 47196317.1工程参数 47263167.2模板面板验算 48255457.3次楞方木验算 49138957.4主楞验算 5182267.5可调托撑承载力验算 53177947.6风荷载计算 53224637.7立杆稳定性验算 54226247.8架体抗倾覆验算 56136008.顶板后浇带构造柱计算书 571.编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、<建筑施工安全技术统一规范>GB50870-3、<建筑施工临时支撑结构技术规范>JGJ300-4、<混凝土结构工程施工规范>GB50666-5、<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>JGJ130-6、<建筑施工模板安全技术规范>JGJ162-7、<建筑结构荷载规范>GB50009-8、<钢结构设计规范>GB50017-9、<冷弯薄壁型钢结构技术规范>GB50018-10、<木结构设计规范>GB50005-11、<混凝土模板用胶合板>GB/T17656-12、<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>建质[]87号13、<建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则>建质[]254号2.300mm厚墙模板验算2.1工程参数墙体模板参数墙体厚度0.3m墙体砼浇筑高度2m面板14mm厚木胶合板次楞40×90mm方木,间距200mm主楞双钢管,间距450mm对拉螺栓对拉螺栓直径12mm,间距:450mm×450mm荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m22.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据<砼结构工程施工规范GB50666->,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×2=48kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新浇混凝土的初凝时间,取6小时;V--浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取2m;β--混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值40.32kN/m2。2.3墙侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面惯性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;2.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×40.32+1.4×2)×1=51.184KN/mq2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×1=56.392KN/m取较大值q=56.392KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×56.392×0.202=0.23kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.23×106=7.04N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!2.3.2挠度验算q=1×40.32=40.32kN/m;面板最大容许挠度值:200/250=0.8mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×40.320×=0.42mm<0.8mm100EI100×4500×228667满足要求!2.4墙侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;2.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=40.32kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×40.32+1.4×2)×0.2=10.237KN/mq2=(1.35×40.32+1.4×0.7×2)×0.2=11.278KN/m取较大值q=11.278KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1×11.278×0.452=0.228kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×11.278×0.45=5.58kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.228×106=4.222N/mm2<17N/mm2W54000满足要求!2.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×11.278×0.45=3.045kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.045×103=1.269N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!2.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=40.32×0.2=8.064kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×8.064×4504=0.092mm<1.8mm100EI100×10000×2430000满足要求!2.5墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管,间距:0.45m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;2.5.1强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.58kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取穿墙螺栓间距,L=0.45m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)剪力图(kN)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.541kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.541×106=60.245N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!2.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值:450/150=3mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.133mm<3mm。满足要求!2.5.3悬挑段强度验算对拉螺栓距墙底距离150mm,次楞间距200mm,弯矩M=5.58×0.15=0.84kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.84×106=93.541N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!2.5.4悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.992kN,主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值:150×2/400=0.8mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.141mm<0.8mm。满足要求!2.6对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值:N＝abFsa——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距;Fs——侧模板承受的荷载设计值:Fs=0.95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×(1.2×40.32+1.4×2)=48.62kN。N=0.45×0.45×48.62=9.85kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=9.85kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!3.500×500柱模板验算3.1工程参数柱模板参数柱截面宽度0.5m截面高度0.5m柱高度1m面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置4个竖楞,柱高度H方向设置4个竖楞柱箍双钢管,间距450mm对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m23.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据<砼结构工程施工规范GB50666->,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×1=24kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新浇混凝土的初凝时间,取6小时;V--浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m;β--混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。3.3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面惯性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;3.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.17m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.172=0.1kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.1×106=3.06N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!3.3.2挠度验算q=1×24=24kN/m;面板最大容许挠度值:170/250=0.68mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×24.000×1704=0.13mm<0.68mm100EI100×4500×228667满足要求!3.4柱侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;3.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×24+1.4×2)×0.17=5.372KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.17=5.841KN/m取较大值q=5.841KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1×5.841×0.452=0.118kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×5.841×0.45=2.89kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.118×106=2.185N/mm2<17N/mm2W54000满足要求!3.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.841×0.45=1.577kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.577×103=0.657N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!3.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=24×0.17=4.08kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×4.08×4504=0.047mm<1.8mm100EI100×10000×2430000满足要求!3.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm23.5.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KNp2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩Mmax=0.948kN·m;柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。σ=N+Mmax=3873+0.948×106=110.135N/mm2<205N/mm2AnW8488980满足要求!3.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=708/500=1.4mm;经计算最大变形Vmax=0.916mm<1.4mm满足要求!3.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!3.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm23.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.167×0.45=2.375KN计算简图(kN)p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.167×0.45=2.582KN取较大值q=2.582KN作为设计依据。弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=3.87kN;R2=3.87kN;最大弯矩Mmax=0.948kN·m;柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=3.873KN。σ=N+Mmax=3873+0.948×106=110.135N/mm2<205N/mm2AnW8488980满足要求!3.7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.167×0.45=1.804kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=708/500=1.4mm;经计算最大变形Vmax=0.916mm<1.4mm满足要求!3.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.87kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!4.700×900柱模板验算4.1工程参数柱模板参数柱截面宽度0.9m截面高度0.7m柱高度1m面板14mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木,宽度:40mm,高度:90mm,柱宽度B方向设置7个竖楞,柱高度H方向设置5个竖楞柱箍双钢管,间距450mm对拉螺栓直径14mm,柱宽度B方向设置1个对拉螺栓,柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m24.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据<砼结构工程施工规范GB50666->,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.28×24×6×1×1=40.32kN/m2=24×1=24kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新浇混凝土的初凝时间,取6小时;V--浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1m;β--混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。4.3柱侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面惯性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;4.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.18m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.182=0.11kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.11×106=3.37N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!4.3.2挠度验算q=1×24=24kN/m;面板最大容许挠度值:180/250=0.72mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×24.000×1804=0.17mm<0.72mm100EI100×4500×228667满足要求!4.4柱侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木,间距:0.18m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;4.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×24+1.4×2)×0.18=5.688KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.18=6.185KN/m取较大值q=6.185KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1×6.185×0.452=0.125kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×6.185×0.45=3.06kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.125×106=2.315N/mm2<17N/mm2W54000满足要求!4.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×6.185×0.45=1.670kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.670×103=0.696N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!4.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=24×0.18=4.32kN/m;次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×4.32×4504=0.049mm<1.8mm100EI100×10000×2430000满足要求!4.5柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm24.5.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.15×0.45=2.133KNp2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.15×0.45=2.319KN取较大值q=2.319KN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=1.74kN;R2=10.44kN;R3=1.74kN;最大弯矩Mmax=0.550kN·m;柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=1.09KN。σ=N+Mmax=1090+0.550×106=62.533N/mm2<205N/mm2AnW8488980满足要求!4.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.15×0.45=1.62kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=1108/500=2.2mm;经计算最大变形Vmax=0.124mm<2.2mm满足要求!4.6柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M14螺栓An=105.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=10.44kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!4.7柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管,间距450mm。截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm24.7.1强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:p1=(1.2×24+1.4×2)×0.175×0.45=2.489KN计算简图(kN)p2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×0.175×0.45=2.706KN取较大值q=2.706KN作为设计依据。弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=1.27kN;R2=8.28kN;R3=1.27kN;最大弯矩Mmax=0.331kN·m;柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.028KN。σ=N+Mmax=2028+0.331×106=39.251N/mm2<205N/mm2AnW8488980满足要求!4.7.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=24×0.175×0.45=1.89kN。柱箍的最大容许挠度值:[ω]=908/500=1.8mm;经计算最大变形Vmax=0.052mm<1.8mm满足要求!4.8柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M14螺栓An=105.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×105.0/1000=22.05kN>N=8.28kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!5.600×1100mm梁模板验算5.1工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级Ⅰ级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.6m梁截面高度1.1m支架高度3.4m楼板厚度0.3m板底立杆纵距la0.8m板底立杆横距lb0.8m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距,0.4m梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆,间距550,550mm钢管类型φ48×3.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞40×90mm方木,5根梁底主楞钢管梁侧次楞50×100mm方木,间距200mm梁侧主楞双钢管,间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm,间距:500mm×400mm剪刀撑设置依据JGJ300-规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向6跨,横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.089kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载江苏镇江,基本风压:0.3kN/m25.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据<砼结构工程施工规范GB50666->,采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h,砼坍落度不大于180mm时,新浇筑砼对模板的侧压力标准值,按下列公式分别计算,并取其中的较小值:=0.28×24×6×1×1.22=49.19kN/m2=24×1.1=26.4kN/m2其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;t0--新浇混凝土的初凝时间,取6小时;V--浇筑速度,为砼浇筑高度(厚度)与浇筑时间的比值,取1.5m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.1m;β--混凝土坍落度影响修正系数,取1。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值26.4kN/m2。5.3梁侧模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为15mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3;截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4;5.3.1强度验算1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×26.4+1.4×2)×1=34.48KN/mq2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×1=37.6KN/m取较大值q=37.6KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×37.6×0.202=0.15kN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.15×106=4N/mm2<f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!5.3.2挠度验算q=1×26.4=26.4kN/m;面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×26.400×=0.23mm<0.5mm100EI100×4500×281250满足要求!5.4梁侧模板次楞验算次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木,间距:0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3;截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4;5.4.1强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2,砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=(1.2×26.4+1.4×2)×0.2=6.896KN/mq2=(1.35×26.4+1.4×0.7×2)×0.2=7.52KN/m取较大值q=7.52KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1×7.52×0.52=0.188kN·m最大支座力:1.1ql=1.1×7.52×0.5=4.14kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.188×106=2.256N/mm2<17N/mm2W83333满足要求!5.4.2抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×7.52×0.5=2.256kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.256×103=0.677N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!5.4.3挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:q=26.4×0.2=5.28kN/m;次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.28×5004=0.054mm<2mm100EI100×10000×4166667满足要求!5.5梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管,间距:0.5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;5.5.1强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.14kN,按集中荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取穿梁螺栓间距,L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN·m)剪力图(kN)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.373kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.373×106=41.537N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!5.5.2挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN,主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值:400/150=2.7mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.063mm<2.7mm。满足要求!5.5.3悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm,次楞间距200mm,弯矩M=4.14×0.15=0.62kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=M=0.62×106=69.042N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!5.5.4悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN,主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值:150×2/400=0.8mm;经计算主楞最大挠度Vmax=0.105mm<0.8mm。满足要求!5.6对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值:N＝abFsa——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距;Fs——侧模板承受的荷载设计值:Fs=0.95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×(1.2×26.4+1.4×2)=32.76kN。N=0.50×0.40×32.76=6.55kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=AnftbAn——对拉螺栓净截面面积,M12螺栓An=76.0mm2ftb——螺栓的抗拉强度设计值,强度等级5.6级,ftb=210N/mm2Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=6.55kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!5.7梁底模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为15mm。取梁底主楞间距0.4m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=40×1.5×1.5/6=15cm3;截面惯性矩I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4;5.7.1强度验算1、梁底次楞为5根,面板按四跨连续板计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.15m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:q1=[1.2×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×2.5]×0.4=15.01kN/mq2=[1.35×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.4=16.29kN/m根据以上两者比较应取q=16.29kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为:R1=0.96kN;R2=2.79kN;R3=2.27kN;R4=2.79kN;R5=0.96kN;最大弯矩Mmax=0.039kN·m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2;梁底模板的弯曲应力按下式计算:σ=Mmax=0.039×106=2.600N/mm2<12.5N/mm2W15×103满足要求!5.7.2挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q=0.4×(24×1.1＋1.5×1.1＋0.3+2.5)=12.34kN/m;面板弹性模量:E=4500N/mm2;经计算,最大变形Vmax=0.078mm梁底模板的最大容许挠度值:150/400=0.4mm;最大变形Vmax=0.078mm<0.4mm满足要求!5.8梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木,宽度40mm,高度90mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3;I=4×9×9×9/12=243cm4;5.8.1强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和,取受力最大的次楞,按照三跨连续梁进行计算,其计算跨度取次楞下主楞的间距,L=0.4m。次楞计算简图荷载设计值q=2.79/0.4=6.975kN/m;最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×6.975×0.42=0.112kN·m;次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2;σ=Mmax=0.112×106=2.074N/mm2<17N/mm2W54×103次楞抗弯强度满足要求!5.8.2抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×6.975×0.4=1.674kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.674×103=0.70N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!5.8.3挠度验算次楞最大容许挠度值:l/250=400/250=1.6mm;挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q=2.115/0.4=5.288N/mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.288×4004=0.038mm<1.6mm100EI100×10000×243×104次楞挠度满足要求!5.9梁底模板主楞验算主楞采用:钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)5.9.1抗弯强度验算弯矩图(kN·m)经计算,从左到右各支座力分别为:R1=0.63kN;R2=8.51kN;R3=0.63kN;最大弯矩Mmax=0.358kN·m;主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;;主楞弯曲应力按下式计算:σ=Mmax=0.358×106=79.733N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度满足要求!5.9.2挠度验算主楞的最大容许挠度值:L/150=550/150=3.7mm或10mm;经计算,主楞的最大变形Vmax=0.169mm<3.7mm主楞挠度满足要求!5.10可调托撑承载力验算主楞经过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为8.51kN,可调托撑受压承载力设计值为40kN。8.51kN<40kN,可调托撑承载力满足要求!5.11风荷载计算5.11.1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:ωk=µsµzω0ω0基本风压,按江苏镇江一遇风压值采用,ω0=0.3kN/m2。µs支撑结构风荷载体形系数µs,将支撑架视为桁架,按现行国家标准<建筑结构荷载规范>表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.101/(0.4×1.5)=0.202式中An--一步一跨范围内的挡风面积,An=(la+h+0.325lah)d=0.101m2la立杆间距,0.4m,h步距,1.5m,d钢管外径,0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:µst=1.2j=1.2×0.202=0.24无遮拦多排模板支撑架的体形系数:µs=µst1-ηn=0.241-0.8510=1.291-η1-0.85η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3.4m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.65×1.29×0.3=0.252kN/m25.11.2.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构经过连墙件与既有结构可靠连接时,可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。5.11.3.风荷载引起的立杆弯矩设计值MPWK—风荷载的线荷载标准值,PWK=ωkla=0.252×0.8=0.20kN/mωk—风荷载标准值,ωk=0.252kN/m2,la—立杆纵向间距,la=0.8m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.20×1.52=0.045kN·m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=γQMWK=1.4×0.045=0.063kN·m5.12立杆稳定性验算5.12.1立杆轴力设计值1、梁底立杆承受梁荷载设计值:8.51kN;立杆承受支架自重荷载设计值:1.2×3.4×0.089=0.36kN梁底立杆轴向力设计值:8.87kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值:0.63kN;立杆承受支架自重荷载设计值:1.2×3.4×0.089=0.36kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值:1.35×((24+1.5)×0.3+0.3)×0.65×0.4+1.4×0.7×2.5×0.65×0.4=3.43kN梁侧立杆轴向力设计值:4.42kN;立杆最大轴向力设计值N=8.87kN5.12.2立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时,立杆计算长度L0=βHβaμhμ—立杆计算长度系数,按<建筑施工临时支撑结构技术规范>附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下:有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E--弹性模量,取206000(N/mm2)I—钢管的截面惯性矩,取107800(mm4)h—立杆步距,取1500mmk—节点转动刚度,取35kN·m/radly—立杆的y向间距,取800mmK=206000×107800+800=0.511500×35×1066×1500ax—单元框架x向跨距与步距h之比,ax=lx/h=0.8/1.5=0.53nx—单元框架的x向跨数,nx=6x向定义:立杆纵横向间距相同,x向为单元框架立杆跨数大的方向,取板底立杆纵距方向(延梁长度方向)。根据以上参数查表,立杆计算长度系数μ=1.69βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数,按附录表B-5水平杆连续取值,βa=1.04其中a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0.2/1.5=0.13a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0.5/1.5=0.33a—a1与a2中的较大值,a=0.33βH—高度修正系数,架体高度3.4m,βH=1立杆计算长度L0=βHβaμh=1×1.04×1.69×1.5=2.64m5.12.3立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算:N≤fAN--立杆轴力设计值,取8.87kN;--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值;λ—计算长细比,λ=Lo/i=2640/15.90=166,查表=0.256;梁处支撑结构单元框架加密,加密区立杆的稳定系数φ=0.8φ=0.8×0.256=0.20L0—立杆计算长度,取2640mm,i—杆件截面回转半径,取15.90mm;A—杆件截面积,取424mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;N=8.87×103=104.599N/mm2<f=205N/mm2A0.20×424立杆稳定性满足要求!5.12.4立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构,组合风荷载时,还应按下式进行立杆局部稳定性验算:

N--立杆轴力设计值,取8.87kN;--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值;λ—计算长细比,λ=Lo/i=250/1.59=157,查表=0.284L0—立杆计算长度,进行局部稳定性验算时,L0=(1+2a)h=(1+2×0.333)×1.5=2.50ma—a1与a2中的较大值,a=0.333其中a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0.2/1.5=0.133a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0.5/1.5=0.333i—杆件截面回转半径,取1.59cm;杆件截面积,取424mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;M—风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0.063kN·mW—杆件截面模量,W=4490mm3N’E—立杆的欧拉临界力,N’E=π2EA=3.1422×206000×424=34.98kNλ21572立杆稳定性验算如下:8.87×103+0.063×1060.284×4244490×(1-1.1×0.284×8.87)34.98=73.661+15.238=88.899N/mm2<f=205N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!6.120mm板模板验算6.1工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级Ⅲ级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.12m支架高度2.78m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型φ48×3.0mm面板木胶合板厚度:14mm次楞方木40mm×90mm,间距0.2m主楞钢管剪刀撑依据JGJ300-规范要求,采用无剪刀撑框架式支撑结构支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构经过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.134kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载北京,基本风压:0.3kN/m26.2模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为14mm,取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000×14×14/6=32667mm3;截面惯性矩I=1000×14×14×14/12=228667mm4;6.2.1强度验算面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×1=7.474kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=6.921kN/m根据以上两者比较应取q1=7.474kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.2×1×0.3=0.360kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×7.474×0.22=0.030kN·m施工荷载为集中荷载:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.360×0.22+0.213×3.500×0.2=0.150kN·m取Mmax=0.150KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;σ=Mmax=0.150×106=4.59N/mm2<f=12.5N/mm2W32667面板强度满足要求!6.2.2挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q=1×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=5.812kN/m;面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm;面板弹性模量:E=4500N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×5.812×=0.06mm<0.5mm100EI100×4500×228667满足要求!6.3次楞方木验算次楞采用方木,宽度40mm,高度90mm,间距0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=40×90×90/6=54000mm3;截面惯性矩I=40×90×90×90/12=2430000mm4;6.3.1抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.2=1.495kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.384kN/m根据以上两者比较应取q1=1.495kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.2×0.3=0.072kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1×1.495×12=0.150kN·m施工荷载为集中荷载:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.072×12+0.213×3.500×1=0.751kN·m取Mmax=0.751kN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;σ=Mmax=0.751×106=13.91N/mm2<f=17N/mm2W54000次楞抗弯强度满足要求!6.3.2抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.6×1.495×1=0.897kN施工荷载为集中荷载:V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.072×1+0.65×3.500=2.318kN取V=2.318kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.318×103=0.966N/mm2<fv=1.6N/mm22bh2×40×90次楞抗剪强度满足要求!6.3.3挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q=0.2×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=1.162kN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2;ν=0.677ql4=0.677×1.162×10004=0.32mm<4mm100EI100×10000×2430000满足要求!6.4主楞验算主楞采用:钢管,截面抵拒矩W=4.49cm3,截面惯性矩I=10.78cm4,弹性模量E=206000N/mm46.4.1强度验算当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.2=1.495kN/mq12=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.384kN/m根据以上两者比较应取q1=1.495kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.495×1=1.645kN。次楞作用集中荷载P=1.645kN,进行最不利荷载布置如下图:计算简图(kN)弯矩图(kN·m)支座力自左至右分别为:R1=3.27kN;R2=9.06kN;R3=9.06kN;R4=3.27kN;最大弯矩Mmax=0.839kN·m;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;σ=Mmax=0.839×106=186.860N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度满足要求!6.4.2挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q=0.2×(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5)=1.162kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.162×1=1.278kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算,主梁最大变形值V=2.015mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm,最大变形Vmax=2.015mm<6.7mm满足要求!6.5可调托撑承载力验算主楞经过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为9.06kN,可调托撑受压承载力设计值为40kN。9.06kN<40kN,可调托撑承载力满足要求!6.6风荷载计算6.6.1风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:ωk=µsµzω0ω0基本风压,按北京一遇风压值采用,ω0=0.3kN/m2。µs支撑结构风荷载体形系数µs,将支撑架视为桁架,按现行国家标准<建筑结构荷载规范>表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An--一步一跨范围内的挡风面积,An=(la+h+0.325lah)d=0.143m2la立杆间距,1m,h步距,1.5m,d钢管外径,0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:µst=1.2=1.2×0.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数:µs=µst1-ηn=0.141-0.952=0.271-η1-0.95η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=2.78m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.65×0.27×0.3=0.053kN/m26.6.2风荷载引起的立杆轴力标准值NWK支撑结构经过连墙件与既有结构可靠连接时,可不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力NWK和弯矩MTK。6.6.3风荷载引起的立杆弯矩设计值MPWK—风荷载的线荷载标准值,PWK=ωkla=0.053×1=0.05kN/mωk—风荷载标准值,ωk=0.053kN/m2,la—立杆纵向间距,la=1m风荷载引起的立杆弯矩标准值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.05×1.52=0.011kN·m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值M=γQMWK=1.4×0.011=0.015kN·m6.7立杆稳定性验算6.7.1立杆轴力设计值对于承载能力极限状态,应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值,按最不利的效应设计值确定。支撑结构经过连墙件与既有结构可靠连接时,不考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力,立杆轴力设计值按下式计算取较大值:1.2×[0.134×2.78+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×2.5×1×1=7.921kN;1.35×[0.134×2.78+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×0.7×2.5×1×1｝=7.424kN;立杆轴向力取上述较大值,N=7.921KN。6.7.2立杆计算长度L0 无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时,立杆计算长度L0=μh μ—立杆计算长度系数,按<建筑施工临时支撑结构技术规范>附录表B-1水平杆连续取值。 表中主要参数取值如下:无剪刀撑框架式支撑结构的刚度比,其中E--弹性模量,取206000(N/mm2)钢管的截面惯性矩,取107800(mm4)h—立杆步距,取1500mmk—节点转动刚度,取35kN·m/radlmax—立杆纵距与横距中的较大值,取1000mmK=206000×107800+1000=0.531500×35×1066×1500a1—扫地杆高度与步距h之比,a1=0.2/1.5=0.13a2—悬臂长度与步距h之比,a2=0.5/1.5=0.33a—a1与a2中的较大值,a=0.33架体步数为2步,根据以上参数查表,立杆计算长度系数μ=2.39立杆计算长度L0=μh=2.39×1.5=3.59m6.7.3立杆稳定性验算无剪刀撑框架式支撑结构,组合风荷载时,按下式进行立杆稳定性验算:

N--立杆轴力设计值,取7.921kN;--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值;λ—计算长细比,λ=Lo/i=3590/15.9=226,查表=0.143;L0—立杆计算长度,取3590mm,i—杆件截面回转半径,取15.9mm;杆件截面积,取424mm2;f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2;M—风荷载引起的立杆弯矩设计值,M=0kN·mW—杆件截面模量,W=4490mm3N’E—立杆的欧拉临界力,N’E=π2EA=3.1422×206000×424=16.88kNλ22262立杆稳定性验算如下:7.921×103+0×1060.143×4244490×(1-1.1×0.143×7.921)16.88=130.641+0=130.641N/mm2<f=205N/mm2立杆稳定性验算满足要求!6.8架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算,抗倾覆验算应满足下式要求:γ0M0≤MrMr支架的抗倾覆力矩设计值Mo支架的倾覆力矩设计值γ0—结构重要性系数,取1架体高度2.78m,宽度20m,取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。6.8.1砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前,支架在搭设过程中,倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.053kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩γ0M0=1×1.4×0.053×1×2.78×2.78/2=0.29kN·m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后,架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下(立杆取21排。):0.134×2.78×21+(0.3+1.1×0.12)×1×20=16.46kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩,永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9×16.46×20/2=148.14kN·mM0<Mr,抗倾覆验算满足要求!6.8.2砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时,支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生,附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%,(0.134×2.78×21+(0.3+25.10×0.12)×1×20)×2%=74.06×2%=1.481kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩γ0M0=1×1.4×1.481×2.78=5.764kN·m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩,永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9×74.06×20/2=666.54kN·mM0<Mr,抗倾覆验算满足要求!7.400mm厚板模板验算7.1工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级Ⅲ级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.4m支架高度3.9m立杆纵距0.7m立杆横距0.7m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型φ48×3.0mm面板木胶合板厚度:14mm次楞方木40m