脱轻组分塔设计

长春理工大学本科毕业设计第1章绪论1.1选题的依据塔设备是化工、炼油、医药、食品及环境保护等工业部门中一种重要的单元操作设备。它在化工、炼油等工业部门应用量大、量广。塔设备无论是投资费用还是所消耗的钢材量，在整个过程设备中所占的比例都相当高，如在化工及石油化工行业，塔设备投资比例占25.4%，在煤油及煤化工行业占34.85%，在化纤行业占44.9%等。塔设备的作用是实现气液相或液液相之间的充分接触，从而达到相际间进行传质及传热的目的。塔设备广泛用于蒸馏、吸收、介吸、萃取、气体的洗涤、增湿及冷却等单元操作中，它的操作性能好坏，对整个装置的生产，产品质量、产量、成本以及环境保护、“三废”处理等都有较大的影响。因此对塔设备的研究一直是工程界所关注的热点，随着石油、化工的迅速发展，塔设备的合理造型及设计也越来越受到关注和重视。填料塔70年代以前，在大型塔器中，板式塔占有绝对优势，出现过许多新型塔板。70年代初能源危机的出现，突出了节能问题。随着石油化工的发展，填料塔日益受到人们的重视，此后的20多年间，填料塔技术有了长足的进步，涌现出不少高效填料与新型塔内件，特别是新型高效规整填料的不断开发与应用，冲击了蒸馏设备以板式塔为主的局面，且大有取代板式塔的趋势。最大直径规整填料塔已达14～20m，结束了填料塔只适用于小直径塔的历史。这标志着填料塔的塔填料、塔内件及填料塔本身的综合设计技术进入了一个新阶段。纵观填料塔的发展，可以看出，直至80年代末，新型填料的研究始终十分活跃，尤其是新型规整填料不断涌现，所以当时有人说是规整填料的世界。但就其整体来说，塔填料结构的研究又始终是沿着两个方面进行的，即同步开发散堆填料与规整填料[1,2]。另一个研究方向是进行填料材质的更换，以适应不同工艺要求，提高塔内气液两相间的传质效果，以及对填料表面进行适当处理(包括在板片上碾压细纹或麻点，在板片上粘接石英砂，表面化学改性等)，以改变液相在填料表面的润湿性[3-5]。1.2课题研究现状我国塔设备技术的发展，经历了一个漫长的过程。新中国成立以后，随着国民经济的发展，陆续建立了一批现化的石油化工代装置。随着这些装置引进的新型塔设备，不仅在操作、使用这些设备方面提供了大量的第一手资料，还带动了塔设备的科研、设计工作，加速了这方面技术的开发。目前，我国常用的板式塔型仍为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔和舌型塔等，填料种类除拉西环、鲍尔环外，阶梯环以及波纹填料、金属丝网填料等规整填料也常采用。近年来，参考国外塔设备技术的发展动向，加强了对筛板塔的科研工作，提出了斜孔塔和浮动喷射塔等新塔型。对多降液管塔盘、导向筛板、网孔塔盘等，也做了较多的研究，并推广应用于生产。其他如大孔径筛板、双孔径筛板、穿流式可调开孔率筛板、浮阀-筛板复合塔盘，以及喷杯塔盘、角钢塔盘、旋流塔盘、喷旋塔盘、旋叶塔盘等多种塔型和金属鞍环填料的流体力学性能、传质性能和几何结构等方面的试验工作，也在进行，有些已取得了一定的成果或应用于生产。从塔设备的化工设计到结构强度设计，国内也做出了不断的改进，并陆续引进了一些新的方法和标准规范。特别是由于电子计算机技术的发展，化工设计中计算工作量极大的逐板计算法，已能快速而方便的得到满意的结果。在结构强度设计中，电子计算机也可以把受载情况异常复杂的塔设备强度问题，逐项加以考虑，并做出详细的计算。现有全国化工设计设备技术中心站组织编制的压力容器强度计算软件SW6中可对设备强度和刚度进行计算。目前正在考虑作塔设备的最优化设计。1.3课题研究意义本设计的题目来自于生产实践，主要涉及脱轻组分塔的设计，主要解决的问题是该设备的结构设计，设计计算和计算辅助造型。通过本次设计可以培养学生压力容器设计的技能以及独立分析、解决问题的能力，树立明确的设计思想，掌握化工单元设备设计的基本方法及步骤，为今后创造性的设计化工设备及机械打下一定的基础。1.4设计的内容和要求1.4.1题目内容：设计一台脱轻组分塔，对塔设备进行结构设计、强度计算和校核，并对脱轻组分塔的附属设备进行选择。脱轻组分塔的原始设计数据如下：设计压力：0.8MPa操作温度：140℃物料名称：C4～C6塔径：Φ600塔高：36710mm1.4.2具体要求：1、查阅相关文献资料，对比国内外研究现状提出合理可行的开题报告；2、按毕业设计规范要求撰写说明书，要求内容完整，计算正确、结构设计合理，字数不少于15000汉字符；3、绘制总装配图、零部件图、折合A0图纸不少于3张；4、英文文献资料翻译（英译汉）（2万英文字符）；5、文献综述（2000汉字）；6、脱轻组分塔的设计和计算符合GB150-1998、JB/T4710-2005等压力容器相关标准规范的要求。第2章塔的整体结构设计2.1筒体的结构形式选择圆筒按其结构可分为单层式和组合式两大类。=1\*GB3①单层式筒体。筒体的器壁在厚度方向是由一整体材料所构成，也就是器壁只有一层。单层筒体按制造方式又可分为单层卷焊式、整体锻造式、锻焊式等几种。其中单层卷焊式结构是目前制造和使用最多的一种筒体形式，它采用钢板在大型卷扳机上卷成圆筒，经焊接纵焊缝成为筒节，然后与封头或端部法兰组装焊接成容器。而整体锻造式结构是最早采用的筒体型式，制造时筒体与法兰可整锻为一体或用螺纹连接，整个筒身没有焊缝。焊接技术发展后出现了分段锻造，然后焊接拼合成整体的锻焊式筒体。通常，整体锻造式和锻焊式筒体主要用语高压和超高压容器中。整体锻造式筒体的材料金相组织致密，强度高，因而质量较好，特别适合于焊接性能较差的高强度纲所制造的超高压容器。但制造时需要非常大的冶炼、锻压和机加工设备，材料消耗量大，钢材利用率，机加工量大，故一般只用于内径D300～800mm、长度不超过12mm的小型超高压容器。②组合式筒体。筒体的器壁在厚度方向是由两层或两层以上互不连续的材料构成。组合式筒体按其结构和制造方式又可分为多层式和缠绕式两大类。分析以上几种形式结合填料塔的设计条件选择单层式筒体比较合适。2.2封头形式的选择压力容器封头的种类较多，分为凸形封头、锥壳、变径段、平盖及紧缩口其中凸形封头包括半球形封头、椭圆形封头、碟形封头和球冠形封头。采用什么样的封头要根据工艺条件的要求、制造的难易程度和材料的消耗等情况来决定。在此设计中选择椭圆形封头，椭圆形封头是由半个椭球面和短圆筒组成，直边段的作用是避免封头和圆筒的连接焊缝处出现经向曲率半径突变，以改善焊缝的受力状况。由于封头的椭球部分经线曲率变化平滑连续，故应力分布比较均匀，且椭圆形封头深度较半球形封头小得多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。2.3裙座的结构设计塔体常用裙座支承，裙座的结构有两种形式，一般为圆筒型，由于裙座与介质不直接接触，也不承受容器内的介质压力，因此可不受压力容器用材所限制，可以选用较经济的非受压元件碳素钢材料，但由于裙座对整个塔器而言是个至关重要的元件，支撑整个塔器，如它破坏将直接影响塔器的正常使用，并且裙座所耗费的材料对整个塔而言不多，提高它的用材要求，在经济上不会造成太多的费用。裙座的选材除满足载荷要求外，还需要考虑到塔的操作工况、塔釜封头的材料等因素。对于在室外操作的塔，还要考虑环境和温度。常用的裙座材料为Q235-B和16MnR。当裙座设计温度低于0℃时，材料的选择及检验要求按照GB150《钢制压力容器》，至材料应具有在相应温度下的冲击韧性要求。塔釜封头的材料为低合金高强度钢、高合金钢或塔体要整体热处理时裙座顶部应增设与塔釜封头相同材料的短节，以保证塔釜封头与裙座焊接时的封头质量。操作温度低于0℃或高于350℃时，短节长度应以温度影响范围确定。当不做这项计算时，短节的长度一般取保温层厚度的4倍，且不小于500mm。碳钢裙座应考虑腐蚀裕度，其值不小于2mm。此设计中选择圆筒型裙座。2.4法兰的结构设计在石油、化工设备和管道中，由于考虑到生产工艺的要求，或者制造、运输、安全检修的方便，常采用可拆的结构。常见的可拆结构有法兰联接，螺纹联结和插套联结等。由于法兰联结有较好的强度和紧密性，而且适用的尺寸范围较广，在设备和管道上都能应用，所以，法兰联结用的普通。法兰联结的特点是不能很快的装配与拆开，而且制造成本较高。设备法兰与管道法兰均已指定出标准，在很大的公称直径与公称压力范围内的法兰都可直接查取。只有少量超出标准规范的法兰才需要进行设计计算。法兰联结是由一对法兰，数个螺栓、螺母和一个垫片组成。法兰在螺栓预紧力的作用下，把处于法兰压紧面的垫片压紧。并填满法兰密封表面上的压力必须达到一定的数值才能是垫片变形，并填满法兰密封表面上的凹低不平处。所需要的这个压紧应力叫做垫片的比压力。它与垫片材料有关，例如橡胶石棉。设备或管道在开工操作以前，就应将垫片压紧。显然，当垫片材料选定后，垫片越宽，垫片所需的总压紧力就越大，从而螺栓及法兰的尺寸也要求越大。所以，垫片不能太宽。更不能把整个法兰面都铺满垫片。第3章填料塔内部结构设计3.1塔填料的选择塔填料是填料塔中的气液相间传质元件，是填料塔的核心部件。其种类繁多，性能上各有差异。按填料的结构及其使用方式可分为散堆填料和规整填料两大类。每一类中又有不同的结构系列，同一结构系列中有不同的尺寸和不同的材料，可供设计时选用。塔填料的性能主要指塔填料的流体力学性能和质量传递性能。性能优良的塔填料应具有良好的流体力学性能和传质性能，一般应具有如下特点：（1）具有较大的比表面积；（2）表面的润湿性能好，有效传质面积大；（3）结构上应有利于气液相的均匀分布；（4）液相淋洒在填料层上时填料层内的持液量适宜；（5）具有较大的空隙率，气体通过填料层时压降小，不易发生液泛现象。本次设计的塔填料采用陶瓷。3.2液体分布装置的选择填料塔操作时，在任意横截面上，保证气液的均匀分布都是十分重要的。对于任一装填完毕的填料塔，气速的分布是否均匀，主要取决于液体分布的均匀程度。因此，液体在塔顶的初始均匀喷淋，是保证填料塔达到预期分离效果的重要条件。实际上，液体初始不良分布相当于损失了一段填料高度。因此，正确设计液体分布装置是十分重要的。设计原则：为了使液体初始分布均匀，原则上应添加单位面积上的喷淋点数。但是，由于结构的限制，不可能将喷淋点设计的很多，同时，如果喷淋点数过多，势必每一股液流的流量过小，亦难以保证均匀分配。此外，不同填料对液体均匀分布的要求也有差别：如高效填料，因液体不均匀分布对效率的影响十分敏感，故应有较为严格的均布要求。为了满足不同塔径、不同液流量以及不同均布程度的要求，液体分布装置有多种结构形式。其中溢流型分布装置是目前广泛应用的分布器，特别适用于大型填料塔。它的优点是：操作弹性大、不易堵塞、操作可靠和便于分块安装等。因此，此次设计选择溢流型分布装置。3.3填料支撑装置的设计设计原则:填料支撑装置对填料塔的操作性能具有很大的作用。纵使填料本身的通过能力很大，如果制成装置设计不当，液泛仍将提前到来，使塔的生产能力降低。因此设计合理的支撑结构是非常重要的。对填料支撑的基本要求是：有足够的强度以支撑填料的重量；提供足够大的自由截面，尽量减小气液两相的流动阻力；有利于液体的在分布；耐腐蚀性能好；便于用各种材料制造；以及安装拆卸方便等。气体喷射式支撑板的结构特点是：对气体和液体提供了不同的通道，于是气体容易进入填料层内，而液体也可自由排除，既避免了液体在板上的积聚，又有利于液体的均匀在分布，所以选择气体喷射式支撑板。3.4液体再分布装置的设计实践表明，当喷淋液体延填料层向下流动时不能保持喷淋装置所提供的原是均匀分布状态，液体有向塔壁流动的趋势。因而导致壁流增加、填料主题的流量减少，影响了流体延塔横截面分布的均匀性，降低传质效率。产生液体壁流的原因十分复杂，一般解释为塔壁区空隙率较大所至。实际上，塔壁和填料的曲率半径不同，毛细现象及润湿能力差异等均起着重要的影响。同时，由于主体区于塔壁区流动条件不同产生的径向推力，亦将导致壁流。塔体的倾斜，保温不良等因素，将使壁流现象加剧。到目前为止，尚不能完全消除壁流效应，为了提高塔的传质效果，填料层必须分段，在各段填料之间安装液体再分布装置，其作用是收集上一填料层来的液体，并为下一填料层建立均匀的液体分布。设置再分布装置是十分重要的，对蒸馏操作尤为必要。不适当的取消再分布装置，将严重影响分离效率。通过对典型液体再分布装置结构的了解，选择多孔盘式再分布器合适。3.5填料压板及床层限制板的选择对任何一个填料塔，均需安装填料压板或床层限制板。填料压板的重量较轻，它固定在塔壁上，对填料层起限制作用。安装时位置要准确，在确保限位的情况下，不应对填料层施加过大的附加载荷。采用栅条压板。3.6气体的入塔分布设计设计位于塔底的进气管时，主要考虑两个要求：压力降要小和气体分布要均匀。气体经进气管进入塔内，经过突然扩大，损失了一部分压头。为了减小突然扩大造成的压头损失，应尽可能降低进气管内的气体流速，适宜的管内气体流速，适宜的管内气速为10～18m/s。此外，较低的入口气速有利于气体在塔内的均匀分布。入塔气体的均匀分布程度，主要取决于气体通过填料层的压力降与输入气体动压头之间的比值，比值越大越有利于均匀分布。第4章筒体的计算4.1第一段筒体校核计算条件计算压力P=0.80MPa设计温度t=140.00内径=1000.00mm材料16MnR(热轧)(板材)钢板负偏差C=0.00mm腐蚀裕量C=2.00mm焊接接头系数=0.854.1.1厚度及重量计算根据设计温度查GB150-1998表4-1得：试验温度许用应力[]=170.00MPa设计温度许用应力[]=170.00MPa试验温度下屈服点=345.00MPa计算厚度=mmGB150-1998式5-1有效厚度mm名义厚度mm重量G=536.93Kg4.1.2压力试验时应力校核试验压力值MpaGB1501998式3-3压力试验允许通过的应力水平MPa试验压力下圆筒的应力MpaGB150-1998式3-7由于校核条件是所以符合压力条件合格4.1.3压力及应力计算查化工设备设计手册表5.3.2中公式：最大允许工作压力MPa设计温度下计算压力MPa校核条件是MPa筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.00mm验证合格4.2第二段筒体校核计算条件计算压力P=0.80MPa设计温度t=140.00内径=600.00mm材料16MnR(热轧)(板材)钢板负偏差C=0.00mm腐蚀裕量C=2.00mm焊接接头系数=0.854.2.1厚度及重量计算根据设计温度查GB150-1998表4-1得：试验温度许用应力[]=170.00MPa设计温度许用应力[]=170.00MPa试验温度下屈服点=345.00MPa计算厚度=mmGB150-1998式5-1有效厚度mm名义厚度mm重量G=683.71Kg4.2.2压力试验时应力校核试验压力值MpaGB1501998式3-3压力试验允许通过的应力水平MPa试验压力下圆筒的应力MpaGB150-1998式3-7由于校核条件是所以符合压力条件合格4.2.3压力及应力计算查化工设备设计手册表5.3.2中公式：最大允许工作压力MPa设计温度下计算压力MPa校核条件是MPa筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.00mm验证合格4.3变径段校核计算条件计算压力Pc=1.8MPa设计温度t=140.00℃锥壳大端直径Di=1000.00mm锥壳小端直径Dis=600.00mm锥壳大端转角半径r=100.00mm锥壳小端转角半径＝60.00mm锥壳计算内直径Dc=920.00mm锥壳半顶角=53.13°材料名称16MnR(热轧)材料类型板材实验温度许用应力[]=170.00MPa设计温度许用应力[]=170.00MPa实验温度下屈服点s=345.00MPa钢板负偏差C=0.00mm腐蚀裕量C=2.00mm焊接接头系数=0.85锥壳厚度计算：锥壳mm锥壳大端过渡段厚度K系数K＝1.1057过渡段相连锥壳f系数计算厚度＝9.65mm锥壳小端计算厚度并且需要加强应力增强系数Q＝3.91锥壳加强段长度圆筒加强段长度计算结果：锥壳名义厚度10.00mm锥壳大端名义厚度7.00mm锥壳小端名义厚度15.00mm第5章封头的计算计算条件计算压力0.80MPa设计温度t=140.00内径600.00mm曲面高度=150.00mm材料16MnR(热轧)(板材)实验温度许用应力[]=170.00MPa设计温度许用应力[]=170.00MPa钢板负偏差0.00mm腐蚀裕量2.00mm焊接接头系数0.855.1厚度及重量计算根据设计温度查GB150-1998表4-1得：试验温度许用应力[]=170.00MPa设计温度许用应力[]=170.00MPa形状系数计算厚度mmGB150-1998式7-2名义厚度mm有效厚度mm最小厚度mm满足最小厚度要求合格重量20.44Kg5.2压力计算最大允许工作压力MPa满足条件要求合格第6章塔设备的强度设计和稳定校核公称直径：塔高：36710mm6.1塔重的计算①裙座、塔体：、，得：1m高筒节重150kg

故：②封头：③法兰：④视镜：⑤补强圈：⑥塔板：⑦接管：公称直径外径壁厚内孔截面积长度重量32383.57.554001.19250573.519.641600.7471501594.5176.722504.2950573.519.648503.933202532.842500.408所以：⑧保温层：选用沥青玻璃毡，取容重、⑨物料：a.塔盘上：精馏段+提馏段b.停留液：故：⑩水压实验是水重：故：操作时重（含介质）水压实验时重（不含介质）：吊装时的重量（不含介质和水）：塔底处重量（除去裙座）：6.2筒体的校核①②自振周期：，选，取第一振型，由式1-36③风载荷：a.载荷：（吉林地区）由式1-63，，表1-7有，则：由式1-64，，取，查表1-8，表1-9得：、故：=1.35765b.弯距：式1-65，人孔处：焊缝处：（4）地震矩：查表1-10，按图1-48，II类场地，因：由于故考虑到高振型影响。由式1-81-83，中下部11-1裙座底（5）筒体拉应力及稳定性验算：a.设计压力产生的轴向压应力：式1-85.b.设备质量引起的轴向压应力：式1-86c.最大弯距引起的轴向应力：式1-87==所以：d.最大组合应力：式1-88}（取k=1.2）=33.6故。（6）筒体水压试验时的应力验算：a.强度验算：b.稳定验算：6.3辅助装置及附件的设计6.3.1裙座圈计算a.操作时的压应力验算：=23540.7335Nmb.水压试验时压应力验算：6.3.2地脚螺栓计算基础环尺寸：所以：a.求风向侧最大拉应力：风载荷时：同时受地震载荷时：取地脚螺栓八个，=0.01726选用M24。6.3.3基础环的计算．求作用在基础环上的最大压应力式1-98操作时：水压实验时：所以．基础环厚度：外缘长：在两个地脚螺栓间设置筋板，其间距。，故由表1—11查得：故考虑到腐蚀裕量；取6.3.4对接焊缝的校核故裙座焊缝安全。1、法兰型式及压紧面形式选择：因换热器设计压力及设计温度较低，故用甲型平焊法兰，压紧面为凹凸面，尺寸如下：采用螺栓20个。2．垫圈的选用：因换热器的设计压力和设计温度均较低，选用石棉橡胶板非金属软垫片，尺寸为，。压紧面有效密封面宽度：。最大

直径：3．螺栓强度计算：①预紧时：②操作时：=螺栓材料选用35号碳素结构钢,,在100℃时，,所以：为计算载荷。则：故螺栓强度足够。螺栓中心间距为；，符合要求。4．法兰强度计算：①预紧时：②操作时：，所以取形状系数，平焊法兰，活套法兰则：，，，，查图，，，，法兰强度足够。第7章开孔补强计算7.1第一类接管开孔补强计算设计条件接管:m，计算压力1.1MPa设计温度t=140.00壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)(板材)壳体开孔处焊接接头系数壳体内直径1000mm壳体开孔处名义厚度8mm壳体厚度负偏差0.00mm壳体腐蚀裕量mm壳体材料许用应力MPa接管实际外伸长度200mm接管实际内伸长度0mm接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量2mm接管厚度负偏差0mm接管材料许用应力170MPa壳体计算厚度：查GB150-1998表7-2得mmGB150-1998式8-2接管计算厚度mm补强圈强度削弱系数1接管材料强度削弱系数开孔直径d=mmd=398mm<mm满足等面积法开孔补强计算的运用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。接管计算厚度＝1.48mm有效补强范围：补强区有效宽度mmmmGB150-1998式8-7取两者中大值B=920mm有效高度：外侧有效高度取小值故GB150-1998式8-8内侧有效高度取小值故GB150-1998式8-9封头有效厚度mm开孔削弱所需的补强面积=mm壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积mmmm，大于，所以补强满足要求，不需要另加补强。7.2第二类接管开孔补强计算接管e设计条件计算压力MPa设计温度t=140.00壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)(板材)壳体开孔处焊接接头系数壳体内直径mm壳体开孔处名义厚度mm壳体厚度负偏差mm壳体腐蚀裕量mm壳体材料许用应力MPa接管实际外伸长度200mm接管实际内伸长度0mm接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量2mm接管厚度负偏差1mm接管材料许用应力130Mpa壳体计算厚度：查GB150-1998表7-2得查GB150-1998表4-116MnR表4-320管材（GB8163）mmGB150-1998式8-2接管计算厚度mm补强圈强度削弱系数接管材料强度削弱系数开孔直径d=mmd=209mm<mm满足等面积法开孔补强计算的运用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。接管有效厚度mm有效补强范围：补强区有效宽度mmmmGB150-1998式8-7取两者中大值B=418mm有效高度：外侧有效高度取小值故GB150-1998式8-8内侧有效高度取小值故GB150-1998式8-9封头有效厚度mm开孔削弱所需的补强面积=mm壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积mmmm，大于，所以补强满足要求，不需要另加补强。7.3第三类接管开孔补强计算接管k设计条件计算压力MPa设计温度t=140.00壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)(板材)壳体开孔处焊接接头系数壳体内直径mm壳体开孔处名义厚度mm壳体厚度负偏差mm壳体腐蚀裕量mm壳体材料许用应力MPa接管实际外伸长度200mm接管实际内伸长度0mm接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量2mm接管厚度负偏差0.625mm接管材料许用应力130Mpa壳体计算厚度：查GB150-1998表7-2得查GB150-1998表4-116MnR表4-320管材（GB8163）mmGB150-1998式8-2接管计算厚度mm补强圈强度削弱系数接管材料强度削弱系数开孔直径d=mmd=209mm<mm满足等面积法开孔补强计算的运用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。接管有效厚度mm有效补强范围：补强区有效宽度mmmmGB150-1998式8-7取两者中大值B=228.3mm有效高度：有效外伸长度取小值故GB150-1998式8-8封头有效厚度mm开孔削弱所需的补强面积=mm壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积mmmm，大于，所以补强满足要求，不需要另加补强。第8章塔设备制造检验和安装8.1制造上的要求加工精度是指零件在加工以后的实际几何参数与图纸规定的理想零件几何参数相符合的程度。符合程度越高，也就是加工误差越小，则加工精度越高;反之，则加工精度越低。任何一种加工方法不可能将零件的尺寸、形状和表面相互位置做得绝对准确，总是存在一定的加工误差；从机器使用角度要求来看，也没有必要把零件做得绝对精确，允许有一定的误差存在。因此，设计人员可以根据机器的使用要求来给出零件的精度等级，加工后的零件只要达到给定的精度就可以完成预定的任务。8.2表面强化工艺表面强化工艺是对于工件表面冷挤压，使之发生冷态变形，从而提高其表面硬度、强度并形成表面残余应力的加工工艺。在表面层强化时，表面微观不平度的凸峰被压平，因此表面粗糙度降低。常用的表面强化工艺有喷丸强化和滚压强化。焊接采用手工电弧焊或焊剂埋弧自东焊，16Mn或16MnR之间用J507碳钢之间用J442自动焊条为H10Mn2，焊剂为431。8.3塔设备安装塔体弯曲度应小于1/1000塔高，总弯曲度小于25mm，塔体安装垂直度偏差应小于1/1000塔高，且不大于15mm。塔体的椭圆度在安装塔盘的塔段内不得超过11mm。8.4塔设备检验塔体制成后，按技术特性表规定的数值进行水压实验和气密性实验，塔体卧放进行水压实验时应采用可靠的支撑措施，作气密实验时，在焊缝和焊接部位涂肥皂水检查，各检查部位维持浸泡状态一分钟，不得有气泡的出现。结论要求设计一台脱轻组分塔，根据给定的设计条件，本设计所采用的是填料塔，塔径600mm,塔高36710mm.又由结构设计，此填料塔分为两段筒体，直径分别是600mm和1000mm。填料塔的主要部件选用了低合金结构钢板16MnR，保证了该填料塔具有足够的强度。本次设计严格依据GB150-1998《钢制压力容器》相关规定进行并完成，为保证所设计的填料塔安全、正常的工作，除设计合格外，还必须严格遵循对填料塔提出的有关制造、检验、安装与维修的具体要求。致谢随着这篇本科毕业设计的最后落笔，我四年的大学生活也即将划上一个圆满的句号。回忆这四年生活的点点滴滴，从入学时对大学生活的无限憧憬到课堂上对各位老师学术学识的深沉沉湎，从奔波于教室图书馆的来去匆匆到业余生活的五彩缤纷，一切中的一切都是历历在目，让人倍感留恋，倍感珍惜。四年的学习生活注定将成为我人生中的一段重要旅程。四年来，我的师长、我的领导、我的同学给予我的关心和帮助，使我终身收益，我真心地感谢他们。在此次设计的撰写过程中，朱振华作为我的指导老师，他学识渊博，视野广阔，为我营造了一种良好的学术氛围。置身其间，耳濡目染，潜移默化，使我不仅接受了全新的思想观念，树立了明确的学术目标，领会了基本的思考方式，掌握了通用的研究方法，而且还明白了许多待人接物与为人处世的道理。其不厌其烦的崇高风范，朴实无华、平易近人的人格魅力，与无微不至、感人至深的人文关怀，令人如沐春风，倍感温馨。正是由于他在百忙之中多次提供帮助，对细节进行修改，并为本文的撰写提供了许多中肯而且宝贵的意见，本文才得以成型。在此特向他致以衷心的谢意！向他深厚的专业修养和平易近人的待人方式表示深深的敬意！同时感谢各科老师等对我的栽培和教育。此外，此次设计