IC反应器的设计

ICICICloser设计说明IC2层UASB反响器串联而成。其由上下两个反响室组成。在处理高浓度有机废水时，其进水负荷可提高至35～50kgCOD/(m3·d〕.与UASB反响器相比，在获得一样处理速率的条件下，IC反响器具有更高的进水容积负荷率和污泥负荷率，ICUASB20设计参数参数选取设计参数选取如下：第一反响室的容积负荷N＝35kgCOD/(m3d)V1N＝12kgCOD/(m3·d)；污泥产率0.03kgMLSS/kgCOD；产气率0。353/kgCODV2设计水质CODcr进水水质/12023

BOD56000

SS890〔mg/L)去除率/858030出水水质mg/L)设计水量Q＝30003/d＝125m3/h=0。m反响器所需容积及主要尺寸确实定〔见附图6—4)有效容积本设计承受进水负荷率法，按中温消化〔35~37℃进展计算.V＝Q(C0Ce)Nv式中V－反响器有效容积，m；Q－废水的设计流量，m3/d；本设计流量日变化系数取Kd

=1.2,Q=3600m3/dN－容积负荷率,kgCOD/〔m·d；vC－进水COD浓度，kg/m3；mg/L=10-3kg/m3,设计取24。074kg/m30C－出水COD浓度，kg/m3。 设计取3.611kg/m3e本设计承受IC反响器处理高浓度废水，而IC反响器内部第一反响室和其次反响室由于IC反响器的第一反响室〔EGSBCOD80COD20％左右.第一反响室的有效容积V＝Q(C01

C)80％eNv＝ 3000m3/d(121.8)kg/m380＝ 335kgCOD/m3d其次反响室的有效容积V＝Q(C01

C)20％eNv＝ 3000m3/d(121.8)kg/m320＝ 312kgCOD/m3dIC反响器的总有效容积为V＝700＋510＝1210m3，这里取1250m3IC反响器几何尺寸 小型IC反响器的高径比〔H/D〕一般为4～8，高度在15～20m,而大型IC反响器高度在20～25m,因此高径比相对较小本设计的IC反响器的高径比2.5.H=2.5/D

V＝A×H＝D2

H＝2.5D34 4则D＝( )1/3=(2.5

41250m32.5

)1/3＝8。2m9m，VDD反推IC〔这部可以直接求得底面积〕H＝2。5×9＝22.5m23m。每个ICN＝Q(C0Ce

＝ ＝24.5[kgCOD/(m3d］) 3000(12) 3000(121.8)D2 3.1492IC反响器的底面积A＝ ＝ ＝63.6m，则4 4H

＝V2

＝510

＝8m.2 A 63.6第一反响室的高度H＝H－H

＝23－8＝15m1 2ICt＝VHRT Q

＝1250＝10h125设其次反响室内液体升流速度为4m/h(IC反响器里其次反响室的上升流速一般为2～10m/h，则需要循环泵的循环量为256m3/h.〔可能为×A=254。4m/h〕第一反响室内液体升流速度一般为10～20m/h,主要由厌氧反响产生的气流推动的液流循环所带动.第一反响室产生的沼气量为Q＝Q〔C－C〕×0.8×0.35沼气 0 e式中废水量Q=3000m3/d，C和C0 e

分别为进出水COD浓度,0.8为第一反响室的效率，0.35为每千克去除的COD转化为0.35m3的沼气。则第一反响室沼气量为:3000×〔12－1.8)×0.8×0.35＝8568m3/d每立方米沼气上升时携带1~238568m3/d8568～17136m3/d，即357714m3/h，加上IC反响器废水循环泵循环量256m/h，则在第一反响室中总的上升水量到达了613~970m〔

IC=Q/A)上流速度可达9。68～15。25m/h，IC反响器第一反响流速室上升流速一般为10～20m/h〕,可见IC反响器设计符合要求。ICUASBIC室的顶部功能主要为气体收集和固液两相分别.较高的上升流速的废水流至第一反响室顶部，大局部液体和颗粒污泥随气体流入气室上升IC反响器顶部的气液固分别器，局部液体和固体流入三相分别器,颗粒污泥在分别器上部静态区沉淀，废水从上部隔板流入其次反响室6-4意.IC反响器第一反响室的气液固分别设计第一反响室三相分别器的气液固三相分别是IC最重要组成局部，是IC反响器最有特点的装置，它对该种反响器的高效率起了格外重要的作用。其设计直接影响气液固三项分别及内部循环效果。高效的三项分别器应具备以下几个功能:气液固混合液中气体不得进入沉淀区，即流体(污泥与水混合物)进入沉淀区之前,气体必需进展有效地分别去除，避开气体在沉淀区干扰〔污泥〕能快速通过斜板返回到反响器内,以维持反响器内很高的污泥浓度和较长的泥龄；防止上浮污泥洗出，提高出水净化效果.为了到达上述要求,进展了很多争论开发。IC反响器有上。下两个三相分别器,第一反响室三相分别器严格 意义上讲是不分IC离三相物质，不分别气体，仅分别液固体。IC反响器的其次反响器流态与UASB极为相像。一反响室的气液固分别器构造设计。第一反响室气液固三相分别器通过挡板将气液固收集，气体和颗粒污泥受挡板的导流通过集气罩进入上升导流管，其中颗粒污泥受强大水流的作用〔在上升管中流速大于0.5m/s〕和气液一起流入反响器顶部的气液〔固)分别器。局部液体〔含少量颗粒污泥)通过上下导流废水则进入其次反响室处理。图6—56-6为第一反响室三相分别器俯视图。〔6〕 IC沉淀区设计 三相分别器沉淀区固液分别是靠重力沉淀到达的，其设计的方法与一般二沉池设计相像，主要考虑沉淀面积和水深两相因素.一般状况下沉淀区的沉淀面积即为反响器IC的水平面积；沉淀区的外表负荷率的大小与需要去除的污泥颗粒重力沉降速度vs

数值相等，但方向相反。据报道,颗粒污泥沉降速度一般在100m/h以上，沉降速度〈20m/h的颗粒污泥认为沉降性能较差，沉降速度〉50m/h的颗粒污泥被认为沉降性能良好。颗粒在水中的沉降速度常用Stokes公式计算。颗粒污泥沉降性能的好坏主要取决于颗粒的有效直径和密度。处于自由沉降状态的污泥的自由沉降速度可用公式〔6-2〕计算。依据Stokes：v＝(s

)gd21 p＝ 0.0175

s1

18(10.0337T0.00022T2)式中vs

－－颗粒污泥沉降速度,cm/s或36m/h－－颗粒污泥密度,g/cm3s－－清水密度,g/cm3sd －－颗粒直径pg－－重力加速度，981cm/s2－－水的粘滞系数，g/(cm。s〕－－水的运动粘滞系数，cm2/sT－－水温，℃上式可求出不同粒径颗粒污泥在清水中的自由沉降速度,并以它近似地代表颗粒污泥的实际自由沉降速度。设温度为35℃,则水的运动粘滞系数为：v 0.0175(10.0337T0.00022T2)= 0.0175(10.0337350.00022352)=0。0071〔cm2/s〕ICIC反响器由于升流速度较大,细小颗粒简洁被冲刷而使反响器内细小颗粒的比例减小，因此颗粒污泥的粒径较粗.平均直径在1。0~2.0mm，最大颗粒直径为3.14～3。57mm;颗粒密度为1.04~1。06g/cm3。清水密度近似取1g/cm3，则=0.0071g/〔cm·s)；颗粒污泥密度取1。05g/cm3，一般IC0。1cmvs(v＝s

)gd21

3.83(cm/s)138.2(m/h)s 18 180.00716—76—8，v1

为上升液流流速，vs

为气泡上升速度.计算B-B‘间的负荷可以确定相邻两上挡板间的距离。三相分别器平面上共有10液分别单元，中部被集气罩分隔〔如图6—5，图6-6所示.B—B‘间水流上升速度一般小于20m/h(1.0mm直径的颗粒污泥沉降速度在100m/h以上〕,则B—B间总面积S为:Q S＝ ＝ 12.7m2Q

IC20式中QICS=(b1

203b1

44b1

=0.45m,即相邻两上挡板间的间距为450mm。两相邻下挡板间的间距b＝200mm;上下挡板间回流缝b＝150mm，板间缝隙液流速度为2 330m/h；气封与下挡板间的距离b＝100mm(C－C‘b4

＝400mm，板间液流速度大于25m/h。沉淀区斜壁角度与分别器高度设计 三相分别器沉淀区斜壁倾斜角度选50º (一般45º ～60º 之间〕,上挡板三角顶与集气罩相距300mm。设计IC反响器h1

=0。85m，h2

=0。7m。气液分别的设计 欲到达较好的气液分别效果，气罩需与下挡板有确定的重叠。重叠的水平距离〔C的投影〕越大,气体分别效果越好，去除气泡的直径越小,对沉淀区固液分别的效果影响越小.所以重叠量的大小是打算气液分别效果好坏的关键所在，重叠量一般为10～20cm。依据以上计算，上下三角形集气罩在反响器内的位置已经确定。对已确定的三相分别器的构造进展气，液分别条件的校核.如图6—8所示，当混合液上升至A点后，气泡随液体以速度v1

沿斜面上升，同时,气泡vv和v合成速度v

的方向运动.g 1 g 合要使气泡不随回流缝液体流向沉淀区,v+vg 1

的合成速度〔v

〕必需大于回流缝中液体流合速v〔30m/。图6—9是气泡在下挡板边缘流态示意图。回流气泡上升流速v1的大小与其直径.大小.水温液体和气体的密度.液体的粘滞系数等因素有关。当气泡直径很小〔d<0.1mm〕时围绕气泡的水流呈层流状态，Re〈1，这时气泡上升速度用Stokes公式计算：

(v 1

118

)gd2p式中d－－气泡直径,cm0。01cm；IC－－液体密度,g/cm3，取1。02g/cm3；1 －－沼气密度，g/cm3，取1.2×10—3g/cm3g－－废水动力粘滞系数,g/〔cm·s〕［废水的一般比净水大，这里取2×10-2g/〔cm·s)］0.95g－－重力加速度,cm/s2〔取981cm/s2)v1

0.95981(1.021.21030.0120.264(cm/s)0.95(m/h)。182102那么合速度的计算量为：v v2合 1

v2g2vv1g

9.5225229.525cos1401079.1v v合

m/h〕可见合速度大于回流缝的回流速度，保证气相不进入沉淀区.反响器顶部气液分别器的设计 IC顶部气液分别器的目的是分别气和固液由于承受切线流状态，上局部别器中气和固液分别较简洁，这里设计直径为3m的气液分别器，筒体高2m，下锥底角度65°，上顶高500mm。IC反响器进水配水系统的设计设计说明 布水区位于反响器的下端，其根本功能：一是将待处理的废水均匀地分布在反响区的横断面上，由于生产装置的横断面往往很大，均匀布水的难度高，需设置简洁的IC进水分布系统；二是水力搅拌，由于进入水流的动能会使进水孔口四周产生纵向环流，有助于废水中污染物与颗粒污泥的接触，从而提高反响速率，同时也有利于颗粒污泥上粘附的微小气泡脱离,防止其上浮。为实现这两个功能,设计时应满足以下原则。1。确保各单位面积的进水量根本一样，以防短路或外表符合不均匀等现象的发生。实践证明，只有当负荷过低或配水系统不合理时会发生沟流。2。尽可能满足水力搅拌需要,促使水中污染物与污泥快速混合。易于观看到进水管的堵塞，一旦发生堵塞，便于疏通。4。IC反响器进水管上设置调整阀和流量计，以均衡流量.布水方式 承受切线进水的布水方式，布水器具有开闭功能,即泵循环时开口出水,停止运行时自动封闭。本工程拟每25m2设置一布水点，出口水流速度2~5m/s。24S＝i

63.624

＝2.65m2。配水系统形式本工程承受无堵塞式进水安排系统〔见附图6-10。为了配水均匀一般承受对称布置,各支管出水口向着池底,出水口池底约20cm，位于效劳面积的中心点。管口对准池底反射锥体，使射流向四周均匀散布于池底，出水口支管直径约20mm,每个出水口的效劳面积为24m2布的要求。ICIC单点配水面积Si

＝2。65m2时，配水半径r＝092m。取进水总管中流速为1。6m/s，则进水总管管径为：Qv12536001.6Qv12536001.63.14配水口8个，配水口出水流速选为2。5m/s，则配水管管径1253600n125360083.141253600n125360083.142.5出水系统设计出水系统的设计在IC浮物随出水带出，假设沉淀区水面漂移物很少,有时也可不设挡板。出水渠宽取0.3m,工程设计4条出水渠。设出水渠渠口四周流速为0。2m/s,则出水渠水深＝

＝3000/24/3600＝0。145m流速渠宽 40.30.2设计出水渠渠高位02m,这样根本可保持出水均匀，出水渠出水直接进入A/O反响池进一步处理。排泥系统设计设计说明由于厌氧消化过程微生物的不断增长和反响器内悬浮固体的积存,反响器内的污泥量会不断增加。为维持IC反响器内的污泥量近于恒定，运行中产生的剩余污泥必需定期排出反响器.一般认为UASB反响器排出剩余污泥的位置上反响器的1/2设计者推举把排泥设备安装在反响器底部，也有人在三相反响器下0.5m处设排泥管以排出IC反响器排泥系统必需同时考虑上。中。下不同位置设置排泥设备，具体布置还应考虑生产运行的具体状况。由于大型IC反响器一般不设污泥斗，而池底面积较大，考虑排泥均匀的需要必需进展多点排泥。据相关资料介绍建议每10m20.5m100mm。此外，在池壁全高上设置假设干(4~6〕个取样管，取反响器内的污泥样，以随时把握污泥在高度方向的浓度分布状况。并可据此计算出反响器的储泥总量以确定是否需要排泥。IC反响器产泥量的计算 依据阅历数据,一般状况下每去除1kgCOD,可产生0.05～0。1kgVSS。这里取X=0。05KgVSS/KgCOD进展计算。设计流量3000m3/d,进水COD12023mg/L,出水为1800mg/L,则每天去除的COD3000×(12023-1800×10—3=30600(kg那么IC反响器的产泥量为30600×0.05=1530(KgVSS/d，VSS/SS=0.8SS1530/0。8=1912.5〔kg/d).IC50～100gSS/L甚至更高,其次反响室20gSS/LICG＝100V1

＋20V2

＝100×700＋20×510＝80200(kgSS〕因此，IC反响器的污泥龄为80200/1912.5＝42d沼气的收集。储存和利用产气量计算 本工程依据去除的COD量计算实际产气量。V VQ(CCH 4

-C)1.42QCe e

103式中 V－－每降解1KgCOD产生的甲烷产量，取0.4m3CH/KgCOD4Q－－废水流量，m/dC,CCODmg/L。0 e则本工程中的CH4

产量为：V 0.3000(12023-1800)423000180103CH4=9172.8(m3/d〕由于沼气中除含CH

COHSCH

含量p=70%,那么4 2 2 4沼气产量V=9172。8/0。7=13104m3/d水封的设计 水封是IC装置内外环境的屏障一般设于反响器和沼气柜之间起调整和稳定压力作用。水封设计的关键参数是其高度,计算公式为；H=H-H=〔h-h〕-H式中 H－－水封有效高度，m；

1 2 1 2 2Hm;1hm;1hm。2气室高度〔h2

〕的选择应保证气室出气管在反响器运行中不被漂移，能通常的将沼气排h2需设浮渣排放口，以便准时清理浮渣.综上所述,h2取1.00m,h1=0。50m,H2=0。40m。所以，H=1.00+0.50—0。40=1。10m。水封罐的高度取为1.5m，直径为1.0m，进气管DN200一根，出气管DN200一根，进水管DN50储气柜的设计沼气的产量和用量都不是恒定的，沼气柜常承受前者。它是一种单级或多1.5：1,浮动罩下的水室在有冰冻的地区应考虑防冻措施。本设计承受单击湿式贮气柜。贮气柜的设计计算贮气柜的容积V=13104÷24×3=1638〔m3/d)。取D/H=1。5：1。而VD2H4

1638(m3)式中 贮气柜钟罩直径，mH－－贮气柜高度,mV－－贮气柜体积,m3所以H=10，D=15m。贮气柜中的压力为600mmH

O,由于沼气中含有少量H

S，对设备有腐蚀作用，贮气柜内涂以一2 2层防腐材料。另外,为了削减太阳照耀气体受热引起的容积增加，贮气柜外侧涂反射性颜色，如银灰色涂料。气柜其他部件的设计a,考虑到刚开头近气时，使气柜不压到管底，在水池底部安装6个钢筋混凝土支撑，长600mm,400mm.b.为了使气柜能上下沉浮，设计中安装6c.为维持气柜内恒定压力及安全起见,在钟罩的封头上安装一根放空管。d.400mme.钟罩内外设置人梯，钟罩上开一人孔。〔4)加热与保温厌氧生物处理与温度亲热相关,因此应常将厌氧反响器加热和保温.废水加热时所需的热量

c (tQ FF

t)qH 式中

－－加热废水至操作温度时的热量，kJ/h；H 1F－－废水比热容，kJ/(kg·K〕;Ft－－反响器内的温度，℃;rt－－废水加热前的温度，℃；q－－废水的流量，m3/；－－热效率，可取=0.85。本工程设计中，柠檬酸废水的温度〔约36℃)与反响器内的温度〔35～37℃〕相当，所以可不设加热装置以节约费用。反响器保温所需热量计算Q AK(tr

t)a

ICD 式中

－－反响器保温所需热量，kJ/hDA－－反响器外外表积，m2K－－总传热系数，W/(m2·K)taK1 1 d d 1Ka 11 1

22 2式中 12

－－反响器内壁的对流传热系数，W〔m2·K)－－反响器外壁的对流传热系数，W/〔m2·K〕，d1，1

－－反响器壁和保温层的厚度,m2－－反响器壁与保温材料的热导率见表6-7，W/(m·K。2≈0。85，1

≈2023～4000W/(m2·K，2

=20W/〔m2K〕.加热和保温所需的总热量：Q=Q+QH D本工程设计中，Q=Q则

200mm，保温层厚150mm,D1 1

0.151

3.2447K 3000 45.357 0.047 20K=0。30反响器外外表积A=DH=3.14×9×23=649.98m。反响器内温度取36℃，反响器四周温度按15℃计时,反响器保温所需的热量ICIC649.980.3(3615)Q D 0.85

4817.5(kJ/h)沼气发电 每立方米沼气发电2kW·h，沼气用于发电,电量为：W=9172.8m3/×2kW·h/m3=18345.6kW·h/d〕选用两台1000kW发电机，一备一用。产生的电可以满足废水处理设施用电和局部厂区其他部门用电，每年有一百多万元盈余，变废为宝。IC在处理蛋白质或脂肪含量较高的工业废水时，这些化合物会使沉淀区和集气罩的液面形成一层很厚的浮渣层.当浮渣层厚度太大时会阻碍沼气的顺当释放,或堵塞集气室的排气管，导致局部沼气从沉淀区逸出，严峻干扰了固液分别的效果。为了去除沉淀区液面和气室液面形成的浮渣层，必需设置特地的去除设备或预防措施。在沉淀区液面形成的浮渣层可承受撇渣机或刮泥机去除，而在气室形成的浮渣去除较为困难,可〔或气泵。IC腐。由于H

SHSOCO

都会产生腐蚀，所以应对反响器上部的混凝土和2 2 4。 2钢构造实行防腐措施.本工程处理的柠檬酸废水由于硫酸盐含量很高，更应加强防腐IC引言废水厌氧生物技术由于其巨大的处理力气和潜在的应用前景，始终是水处理技术争论的热点。从传统的厌氧接触工艺进展到现今广泛流行的UASB工艺,废水厌氧处理技术已日趋成熟。随着生产进展与资源、能耗、占地等因素间冲突的进一步突出,现有的厌氧工艺又面临着严峻的挑战，尤其是如何处理生产进展带来的大量高浓度有机废水，使得研发技术经济更优化的厌氧工艺格外必要［1。内循环厌氧处理技术〔以下简称IC厌氧技术〕就是在这一背景下产生的高20世纪80年月中期由荷兰PAQUES公司研发成功，并推入国际废水处理工程市场，目前已成功应用于土豆加工、啤酒、食品和柠檬酸等废水处理中.实践证明,该技术去除有机物的力气远远超过一般厌氧处理技术〔如UASB，而且IC运行稳定，是一种值得推广的高效厌氧处理技术.现有厌氧处理技术的局限性厌氧处理是废水生物处理技术的一种方法，要提高厌氧处理速率和效率，除了要供给应微生物一个良好的生长环境外,保持反响器内高的污泥浓度和良好的传质效果也是2个关键性举措。以厌氧接触工艺为代表的第1〔SRT〕〔HRT〕大体一样，反响器内污泥浓度较低，处理效果差。为了到达较好的处理效果，废水在反响器内通常要停留几天到几十天之久。以UASB工艺为代表的第2代厌氧反响器，依靠颗粒污泥的形成和三相分别器的作用，使污泥在反响器中滞留,实现了SRT〉HRT,从而提高了反响器内污泥浓度，但是反响器的传质过程并不抱负。要改善传质效果，最有效的方法就是提高外表水力负荷和外表产气负荷。然而高负荷产生的猛烈搅动又会使反响器内污泥处于完全膨胀状态,使原本SRT〉HRT向SRT=HRT方向转变，污泥过量流失，处理效果变差。ICICIC反响器根本构造如图1所示，它相像由2层UASB反响器串联而成。按功能划分，反响512第1厌氧区：混合区形成的泥水混合物进入该区，在高浓度污泥作用下，大局部有机物转化为沼气。混合液上升流和沼气的猛烈扰动使该反响区内污泥呈膨胀和流化状态，加强了泥水外表接触，污泥由此而保持着高的活性。随着沼气产量的增多，一局部泥水混合物被沼气提升至顶部的气液分别区。气液分别区:被提升的混合物中的沼气在此与泥水分别并导出处理系统，泥水混合物则沿着回流管返回到最下端的混合区，与反响器底部的污泥和进水充分混合,实现了混合液的内部循环。第2厌氧区：经第1厌氧区处理后的废水，除一局部被沼气提升外，其余的都通过三相分别器进入第2厌氧区.该区污泥浓度较低，且废水中大局部有机物已在第1厌氧区被降解，因2停留供给了有利条件.2的颗粒污泥返回第2厌氧区污泥床。从IC反响器工作原理中可见，反响器通过2层三相分别器来实现SRT>HRT，获得高污泥浓度；通过大量沼气和内循环的猛烈扰动,使泥水充分接触，获得良好的传质效果。3。2 IC工艺技术优点IC具有优势。IC反响器内污泥浓度高,微生物量大,且存在内循环，传质效果好,3节约投资和占地面积：IC反响器容积负荷率高出一般UASB反响器3倍左右，其体积相当于一般反响器的1/4～1/3左右，大大降低了反响器的基建投资。而且IC反响器高径比很大〔一般为4～8，所以占地面积特别省,格外适合用地紧急的工矿企业。抗冲击负荷力气强：处理低浓度废水〔COD=2023～3000mg/L)时，反响器内循环流量可达进水量的2～3倍；处理高浓度废水〔COD=10000～15000mg/L〕时，内循环流量可达进水10~20了毒物对厌氧消化过程的影响。〔4)抗低温力气强：温度对厌氧消化的影响主要是对消化速率的影响。IC反响器由于含有大量的微生物，温度对厌氧消化的影响变得不再显著和严峻。通常IC反响器厌氧消化可在常温条件〔20～25℃〕下进展，这样削减了消化保温的困难,节约了能量。(5〕具有缓冲pH的力气:内循环流量相当于第1厌氧区的出水回流，可利用COD转化的pHpH〔6)内部自动循环，不必外加动力：一般厌氧反响器的回流是通过外部加压实现的，而IC力消耗。〔7)出水稳定性好:利用二级UASB串联分级厌氧处理,可以补偿厌氧过程中Ks高产生的不利影响。VanLier在1994年证明，反响器分级会降低出水VFA浓度，延长生物停留时间，使反响进展稳定。〔8〕启动周期短：IC反响器内污泥活性高，生物增殖快，为反响器快速启动供给有利条件。IC1~2UASB4～64

为70％～80％CO2为20%～30％,其它有机物为1%～5％，可作为燃料加以利用。ICIC处理技术从问世以来已成功应用于土豆加工、菊苣加工、啤酒、柠檬酸和造纸等废水处理中.1985年荷兰首次应用IC〔以COD计高达35～50kg/〔m3·d〕,停留时间4～6h；而处理同类废水的UASB反响器容积负荷仅有10～15kg/(m3·d),停留时间长达十几到几十个小时。在啤酒废水处理工艺中，IC技术应用得较多，目前我国已有3家啤酒厂引进了此工艺。从运行结果看，IC〔以COD〕15～30kg/〔m3·d)，停留时间2～4.2h，COD去除率ηCOD>75%；而UASB反响器容积负荷仅有～7kg/〔m3·d，停留时间近10h。对于处理高浓度和高盐度的有机废水,IC反响器也有成功的阅历。位于荷兰Roosendaal的一家菊苣加工厂的废水，COD约7900mg/L,SO42－为250mg/LCl－为4200mg/L。承受22m1100m3容积的IC反响器，容积负荷〔以COD计)达31kg/〔m3·d)，ηCOD〉80％，平均停留6。1h.我国无锡罗氏中亚柠檬的IC厌氧处理系统自1998年12月运行以来始终都很COD8000mg/LpH5。0COD30kg/〔m3·d),出水COD根本在2023mg/L以下，且每千克COD产沼气0。42m3[10。1996年IC反响器首次应用于纸浆造纸行业，并快速获得客户欢送，至今全世界造纸行业已建筑IC23表1列出了IC反响器和UASB反响器处理典型废水的比照结果,从表中数据可以看出，ICUASB1ICUASB［1］啤酒废水土豆加工废水啤酒废水土豆加工废水反响器体积〔m3〕6×16210014002×1700反响器高度〔m〕20156.45。5水力停留时间(h〕2。14.0630容积负荷kg/(m3·d)24486。810进水COD〔mg/L〕20236000~8000170012023ηCOD〔％〕80858095反响器类型比照指标ICUASB随着生产的进展，经济高效、节能省地的厌氧反响器越来越受到水处理工作者的青睐。反响器类型比照指标ICUASBICCOD容积负荷大幅度提高,使IC反响器具备很高的处理容量，同时也带来了不少的问题：从构造上看，IC反响器内部构造比一般厌氧反响器简洁，设计施工要求高。反响器高径比大，一方面增加了进水泵的动力消耗，提高了运行费用；另一方面加快了水流上升速度，使出水中微小颗粒物比UASB多,加重了后续处理的负担.另外内循环中泥水混合液的上升还易产生堵塞现象,使内循环瘫痪，处理效果变差。发酵细菌通过胞外酶作用将不溶性有机物水解成可溶性有机物,再将可溶性的大分子有机物转化成脂肪酸和醇类等，该类细菌水解过程相当缓慢[13]。IC反响器较短的水力停留时间势必影响不溶性有机物的去除效果.(3〕在厌氧反响中,有机负荷、产气量和处理程度三者之间存在着亲热的联系和平衡关系。一般较高的有机负荷可获得较大的产气量,但处理程度会降低［13。因此，ICUASB〔4〕缺乏在IC反响器水力条件下培育活性和沉降性能良好的颗粒污泥关键技术。目前IC［2]，增加了工程造价.上述问题有待在对IC厌氧处理技术内部规律进展更深入探讨的根底上,结合工程实践加以抑制，使这一技术更加完善.厌氧颗粒污泥的培育留意事项首先要有接种污泥，假设是已经颗粒污泥，只需培育驯化一下就可以了;假设承受活性污泥的话就比较麻烦.必需留意以下几点:养分元素和微量元素N、P溶,导致颗粒裂开，因此要适当加以补充。N源缺乏时，可添加氮肥、含氮量高的粪便、氨基酸渣及剩余活性污泥等;P源缺乏时，可适当投加磷肥。铁、镍、钴和锰等微量元素是产甲烷辅酶重要的组成局部，适量补充可以增加全部种群单位质量微生物中活细胞的浓度以及它们的酶活性。选择压通常将水力负荷率和产气负荷率两者作用的总和称为系统的选择压。选择压对污泥床产生沿水流方向的搅拌作用和水力筛选作用，是UASB等一系列无载体厌氧反响器形成颗粒污泥的必要条件.高选择压条件下，水力筛选作用能将微小的颗粒污泥与絮体污泥分开，污泥床底聚拢比较大的颗粒污泥,而比重较小的絮体污泥则进入悬浮层区，或被淘汰出反响器。定向搅拌作用产生的剪切力使颗粒产生不规章的旋转运动，有利于丝状微生物的相互缠绕，为颗粒的形成制造一个外部条件.低选择压条件下，主要是分散微生物的生长，这将产生膨胀型污泥。当这些微生物不附着在固体支撑颗粒上生长时，形成沉降性能很差的松散丝状缠绕构造。液体上升流速在2.5～3.0m/dUASB有机负荷率和污泥负荷率可降解的有机物为微生物供给充分的碳源和能源,是微生物增长的物质根底。在微生物关键性的形成阶段,应尽量避开进水的有机负荷率猛烈变化。试验争论说明，由絮状污泥作为种泥的初次启动时，有机负荷率在0.2～0。4kgCOD/(kgVSS;d)0.1～0.25kgCOD/〔kgVSS;d〕时，有利于颗粒污泥的形成。碱度碱度对污泥颗粒化的影响表现在两方面：一是对颗粒化进程的影响;二是对颗粒污泥活性的影响.后者主要表现在通过调整pH值(即通过碱度的缓冲作用使pH值变化较小)使得产甲烷菌呈不同的生长活性，前者主要表现在对污泥颗粒分布及颗粒化速度的影响。在确定的碱度范围内，进水碱度高的反响器污泥颗粒化速度快，但颗粒污泥的产甲烷活性低；进水碱度低的反响器其污泥颗粒化速度慢,但颗粒污泥的产甲烷活性高。因此，在污泥颗粒化过程中进水碱度可以适当偏高〔这主要是由于此时产甲烷菌会受到严峻抑制〕以加速污泥的颗粒化，使反响器快速启动;而在颗粒化过程根本完毕时,进水碱度应适当偏低以提高颗粒污泥的产甲烷活性。接种污泥颗粒污泥形成的快慢很大程度上打算于接种污泥的数量和性质［1］.依据Lettinga的阅历,中温型UASB反响器的污泥接种量需稠密型污泥12～15kgVSS/m3或淡薄型污泥6kg