大断面管幕箱涵推进技术汇报

大断面管幕－箱涵顶进应用技术研究大断面管幕－箱涵顶进应用技术研究1城市地下空间的大规模开发利用穿越重要地带的地下穿越工程大量出现地铁、铁路路网以及市政、高速公路路网等的大规模建设地下穿越工程需求1概述—超近间距/交叉穿越—城市密集建（构）筑物群中施工—城市生命线及机场飞行区的高风险穿越面临的难题：近间距、空间立体交叉穿越技术需求一、概述盾构隧道等地下工程施工过程中，会破坏原有岩土体的平衡和稳定状态，必将不同程度地对周围岩土介质产生扰动。地面与地下都非常复杂的软土地层中进行施工，容易造成对地面道路、建筑物和地下管线等周围环境诸如沉降、隆起、倾斜和位移、破坏或失稳塌方；涌水和突水等不利影响。一、概述扰动变形是一种不确定性过程，受到诸如土性特征、施工工艺、外部荷载、边界条件、时间效应等众多不确定性确定性因素的影响。存在变形预测难、控制难、控制变形费用高等难题，而且技术难度大，风险高。2国内外现状及趋势施工方法的发展趋势明挖暗挖盾构顶管法管棚法箱涵法管幕法其他管棚与管幕

管棚法：顶部打入钢管（钢管间不连接），压注浆液，在管棚保护下开挖，立钢拱架，浇筑混凝土结构。管幕法：顶部或四周打入相互连接的钢管，形成管幕的临时支护。在管幕保护下采用立钢拱架开挖或箱涵顶进开挖。2国内外现状及趋势

理论研究方面易宏伟、孙钧(2000)就盾构施工对软粘土的扰动机理进行分析李兆平(2000)等研究了考虑开挖扰动和基质吸力影响的基坑边坡安全性王立忠(2001)等分析了施工扰动对软地强度的影响孙钧(2001)等就盾构施工扰动与地层移动及其智能神经网络预测进行探讨盛谦(2003)研究了深挖岩质边坡开挖扰动区与工程岩体力学性状孙钧(2004)等研究了受施工扰动影响土体环境稳定理论与变形控制Desai教授于1974年提出的扰动状态概念(DisturbedStateConcept)近年来也得到了较大的发展，为工程岩土材料提供了一种新的的研究思路

盾构隧道施工微扰动控制技术饱和淤泥质粘土中，盾构超近距穿越倾斜严重砖混结构民房。在未加固条件下，利用微扰动控制技术，将房屋最大沉降控制在4-8mm以内。3主要研究内容与成果管幕－箱涵工法是一种新兴的地下穿越工法。将箱涵工法和管棚(管幕)超前支护相结合，可用于大断面结构的地下穿越工程。该工法目前在我国已成功应用于：上海市中环线北虹路地下穿越工程、北京首都机场滑行道地下穿越工程、郑开城市快速路下穿京港澳高速公路工程。郑开快速路下穿京港澳高速公路部分采用超大断面斜穿越顶进技术，该工程具有：大断面、超薄覆土、斜穿越的特点。大断面：箱涵宽23.4米、高9.3米，顶板和侧壁厚1.3米、底板厚1.4米。超薄覆土：上覆高速公路平均厚度2m，最薄处仅有1.3m。斜穿越：箱涵轴线与高速公路斜交夹角114.228度。技术措施：箱涵分三节，分别为17m、18m、17m，采用中继间法预制顶进施工；路面土体采用大管棚支护、钢网格刃脚分割土体支护技术，稳固掌子面；超大断面箱涵斜穿越顶进技术研究

电力电缆隧道工程穿越轨道交通示意图（12次），其中上穿越2次上海世博电力电缆隧道与轨道交通交叉情况基础公司隧道公司市政二公司盾构法顶管法一标二标三标2#(已运营)[下穿]14#(规划)[下穿]1#(已运营)[下穿]10#(施工图)[上穿]13#(工可)[上穿]9#(施工图)[下穿]13#(工可)[下穿]8#(已建)[下穿]4#已运营)[下穿]6#(已建)[下穿]7#(在建)[下穿]13#(工可)[下穿]软土地区机场飞行区地下穿越关键技术研究上海机场建设指挥部同济大学国内外成功案例分析北京首都机场——管幕法国内外成功案例分析港珠澳大桥工程——管幕法报告内容一概况二技术难点三研究成果四课题创新点19课题以上海市中环线北虹路地道为背景。该工程穿越虹桥路和西郊宾馆，采用管幕－箱涵推进工法。国内首次在软土地层中进行的管幕－箱涵推进工程，也是目前世界上采用管幕－箱涵法施工的断面最大、推进距离最长的隧道工程。结合上述具体工程，对管幕－箱涵推进工法的设计、施工中的关键技术问题进行了系统的研究．1课题背景

一、概况

20a工程地萍理位置西郊宾男馆1课题背景虹桥路一、概况21b工程地质孤情况④号土观含水量孝约50％，粘聚力10kP判a，内摩擦角10.赞5度1课题背峰景北工作井南工作井管幕段④一、概享况22c钢管幕异情况长度：126m，钢管幕牢：φ97作0×1悬0根数：80根，覆岭土厚度鹅：4.5～5.0m1课题背滤景基准管一、概锤况23d箱涵情泉况34.2m7.85m外包尺寸惑：34.2月×7议.85m顶板厚角度：1.3m，底板海厚度：1.4m侧墙厚心度：1.0催m，中墙厚翻度：0.8m总长：126m，8节1课题背景一、概况242课题特伏点大断面、长距离推进软土不加固暗埋段后靠复合泥浆减阻一、概况25本工法263一、概抬况国内外研贡究现状工程回顾（１）大践池成田线稻高速公路夕通道：箱涵19.8昨m×7.您33m，总长47m，37根直径800火mm钢管；（２）日本山另阳通道询：箱涵37.6蚂m×9.嫂0m,总长43.论2m；（３）日溪本东海道发线垂井－碍霞关原通裂道：箱涵32.2艳6m×8书.9m,总长47.2贡m．FJ工法（管幕－FJ工法，注浆蜡加固管图幕内土镰体）ESA工法(注浆加固耕待开挖土掉体)（１）1997年东海优道线新滴庄立体康交叉工商程（管幕－ESA工法）：箱涵25.5晌m×7.7m，长度82m,45根直径812宜.8m银m钢管;（２）疼日本宝凳来隧道捷（ESA工法）：箱涵21.6喇m×7伏.8m，总长279.滨5m;（３）日康本信太山滚隧道（ESA工法）：箱涵26.翁6m陡×8.成3m，总长156狭m。197轨1年首次在爽日本的Kawa桨se－Ina验e采用管租幕法穿像越铁路排的通道,长10m（Col撑ler剧,P俗hil依ip），以后端大量应用容并开发出ESA（end锋les爪ss鸦elf渴-ad秋van蛮cin姻g）、FJ(茄fro郑nt困jac当kin椒g)工法、PCR工法等索。27FJ工法ESA工法一、概拉况国内外嫁研究现缘瑞状3PCR工法281979年欧洲（革比利时）蹦采用管幕－容矿山工芒法Ante仆werp地铁车站变，上单排指，直径为1.5喇m石棉水泥伪管，管幕糕长13m(G.雾Mu管sso越)1991年美国呢应用管幕－矿销山工法修建马算蹄形的絮双圆隧上道，单嘱孔宽6.4取m,高7m,锄21根钢管，呈直径为770m族m，长55m，土质为喷砂砾石。(Col忧ler,建Phi露lip)1989年中国棚台湾采肺用管幕—ESA工法修建台北猎松山机场粘地下通道风，长100雪m，箱涵22m×7m，72根直径812.法8mm钢管，水平注浆搞加固管幕萝内土体（亚新工滋程顾问公技司提供）1993年马来西纪亚采用管幕－矿编山工法修地下通翼道,长65m藏,管径780m持m,硬土(G.M捕usso莫)3一、概腥况国内外赞研究现作状工程回顾共同点:管幕内土膀体自立或旋被加固;箱涵推筒进需先局设置导令洞29理论研究

试验研究

设计理论

3一、概恐况国内外快研究现炉状Yos均hia皇ki宵GOT郑O（日本，198权4）对管幕民接头做过隔理论分析;Sat咱oh.穷S（199口6）采用预弹性地蒙基梁分辉析管幕联的力学店作用；W.L.允Tan（新加坡，200肚3）利用FLA蜜C软件对管间幕法隧道定进行了二寨维数值分瞒析大川孝窗等（日本毫，1985）对管狸幕接头梢试验研短究；Yosh樱iaki烫GOT坊O（日本，198血4）对管幕战工程进佣行过现惰场实测疯研究姚大钧美等（中鸦国台湾,200斥4）介绍踢了软粘技土中管梁幕－ESA工法的设戒计要点,并对松敌山机场坡的管幕-ESA工法工哥程进行句了有限洪元分析滔和比较边。304一、概况关注的脱问题钢管幕的顶进精度?管幕内土体不加固?推进力多大?建筑空隙?钢管幕的作用?后靠如何?出洞安全??地表变形控制?31二、技术警难点难点一：钢管得幕顶进高精度拌姿态控制技术难点二：箱涵进牙、出洞稳定性控制难点三：箱涵推损进后靠稳定尊性分析方法难点四：箱涵疫推进姿态控制技半术难点五：箱涵推兆进阻力计耕算方法及减阻技术难点六：箱涵搜网格开挖面稳怒定性控制技棋术难点七：箱涵推鞠进地层变形预绩测及控制技术32A技术难梳点钢管带锁口导致管幕罪姿态控制拌困难80根钢管幕楼顶进误差积累施工顺广序对精度的篮影响问题1钢管幕偶顶进高资精度姿尿态控制裁技术三、研究惹成果33B控制要点钢管幕察顶进高设精度姿五态控制辣技术1高程和笛水平偏站差控制研制出泥刚水平衡掘名进机避免误的差积累机头旋罪转控制研制SJ型泥水泛平衡掘茂进机①RSG激光反射奴诱导纠偏区装置②倾斜她仪传感脉器显示③过渡次钢管导抽向措施④姿态控旷制曲线①刀盘赶逆转②单侧欧加配重③倾斜朽仪传感叫器显示④限位京块设置多烛重基准田管采用异型背锁口合理施顷工顺序三、研贪究成果34钢管幕校顶进高汗精度姿鬼态控制搞技术1合理施梅工顺序先上后熄下施工据影响示面意有限元分病析结果先上排后歼下排顶进伴钢管幕,则上排管时幕沉降增要加25m峰m三、研吧究成果35C应用效饮果采用以嘴上措施蹈后，管糟幕的精率度可控美制在30mm以内钢管幕阳顶进高粉精度姿获态控制破技术1三、研究葛成果36D小结带锁口的素钢管幕的椅顶进精度可控制在3cm内设置多根企基准管顶进能消怠除误差积睛累作为施亚工对策门，当偏扫差较大察时可采斗用异型墨锁口钢乖管幕由下至狮上的钢锅管幕施猎工顺序对管幕顶帖进精度和乔地表变形唇均有利钢管幕顶煌进高精度嚷姿态控制醉技术1三、研究堤成果37A技术难努点：箱涵进同、出洞仪控制技霞术2出洞工外艺地下墙士拆除后晨整体稳正定性钢管幕膊对出洞咳稳定的捷作用出洞加固收的稳定性旷计算方法进洞稳陵定性计价算方法三、研云究成果38箱涵进、摘出洞控制史技术2出洞前抽纵断面出洞时纵搅断面纵断面

B出洞示禾意：三、研究哪成果39C出洞稳杠定性计庄算方法箱涵进、顾出洞控制仆技术2加固体声稳定性啄计算简秆图抗滑稳宝定强度条件建立管幕迟作用下重垦力式挡土功墙的计算贸方法（１）采唐用弹性地柳基梁理论万分析钢管幕羡的卸载竿作用（２）按告重力式挡姑土墙对加固体抗涉滑稳定与乌强度进行数验算三、研究公成果40纵向受力计算简图箱涵进御、出洞孙控制技苗术2平衡方柔程位移协调方程

体积相等三、研饲究成果41箱涵进虽洞示意接近接沉收井时愧的开挖面暖稳定性接收井地下墙的浩稳定性D进洞稳定虎性箱涵进舍、出洞步控制技至术2三、研究敌成果42将钢管秧幕的上圣覆土重躁简化为制荷载，捏采用极限分研析方法计算主动匀土压力值根据上驰述计算腥分析：当箱涵循逐渐接死近接收坐井地下龙墙时,由于前方载土体厚度笼的变薄，只导致主动酱土压力越博来越小(1)进洞开墨挖面稳肉定箱涵进箩、出洞垂控制技倦术2距地下墙忘的距离与重土压力的触关系三、研坑究成果43(2)进洞接收变井地下墙唤稳定箱涵进何、出洞蓝控制技路术2三、研究步成果因箱涵挤黑土推进，束接收井基朝坑土压力始过大（大于静闭止土压倡力），需要在接恳收井内设敏置斜撑为避免元箱涵挤池土推进唉，需控兵制推进擦阻力（型主要是琴迎面阻飘力）不超过接耕收井设计刊土压力，并应粪适当在脑网格内烤挖土44E应用效树果箱涵进伟、出洞纱控制技足术2抗滑稳定强度条翁件分析：在管幕作懂用下，采庆用3m加固长度退，强度（qu）为1.2赚MPa可满足羽稳定若不考虑机管幕卸酱载作用，则加捐固长度12m，强度300命kPa实际采用础的3m搅拌桩＋5m注浆加涨固措施三、研究县成果45F小结箱涵进、烈出洞控制启技术2三、研究序成果提出了钢膜管幕卸载禾作用下弹唐性地基梁径理论与重力式哑挡土墙害结合的加固体秆稳定性分析方法基于上致述方法柳，可对缓加固长脉度和加休固体强紧度进行优窄化，使得览抗滑稳僵定系数筛和强度带系数基轨本接近进洞时，随着箱症涵网格宁工具头诱接近地状下墙，厘开挖面妨土压力锡逐渐减辉小，开挖面渠的稳定疯性因此悠逐渐得携到提高记；接收鸣井地下组墙的稳去定则依婆靠坑内蜘的斜撑沫设置、锹推进阻据力控制稀和网格内挖充土降压方腿式来解决46箱涵推肆进后靠浑稳定性符分析方膛法3A加固土浅体为后差靠加固宽候度与箱监涵纵轴骑线方向可上位移采用三维机有限单元慈法研究加揭固长度和楼宽度的关限系加固长跑度与箱飞涵纵轴招线方向纠上位移三、研粥究成果47箱涵推撞进后靠该稳定性驼分析方逗法3B暗埋段荡为后靠三维分鸡析模型采用三趣维有限锈单元法湖研究工贪作井、张后靠墙壁体、推牧进平台枕及暗埋舰段受力及睛变形工作井丑变形后靠墙欺弯矩推进台有应力三维分哗析结果三、研究手成果48箱涵推衣进后靠育稳定性筹分析方偿法3C方案优瓜选分析结果后靠土体暗埋段159900kN200000kN280000kN后靠墙竖向弯矩(kN.m)5592(-5940)2725(-2764)3903(-4583)推进台x向膜应力(kPa)5468956311434管幕钢管约束力(kN)210422193176暗埋段等效弹簧结点约束力(kN)-557837三、研究肃成果49箱涵推进乐后靠稳定炉性分析方祖法3D应用效果采用暗埋恼段能显著节约造冻价、节司省工期暗埋段作企为后靠，或显著减小月了后靠结金构中的内场力（减小30%）,安全度提好高暗埋段能羞提供更高丘的推进反西力约增加1400伸0t实际采用川暗埋段作规为后靠三、研究爆成果50箱涵推沙进后靠爹稳定性丘分析方齐法3E小结采用加狡固土体致作为推侮进后靠象时，增桶加加固男宽度比心加固长杀度有效勉；采用暗兰埋段作源为后靠密，安全巧、经济台、快速施；暗埋段作托为后靠需切要验算暗科埋段的局盗部抗压和煎稳定性．三、研究井成果51A技术难点长距离哄、大断杨面，水玩平姿态承控制困傅难首次采天用管幕芹内箱涵网衔格挤土仔推进B控制方汗法采用计算机液臭压同步推饺进系统控制水平饼姿态采用弹性地恰基梁理促论预测构竖向姿践态采用网格内小挖土动舒态调整苏竖向姿误态箱涵推进愧姿态控制接技术4三、研灾究成果52导向墩箱涵水平偏堆差导向忍墩控制水平姿态态控制相措施计算机凡同步推政进系统箱涵推进米姿态控制舌技术4三、研畏究成果53箱涵推腐进姿态蠢控制技六术4计算机谎同步推暖进系统由行程戒仪传感病器测得的莲位移信缺号传至计算机，由计槽算机调弯整10台泵站电机变频指器，调整油泵流台量控制油缸推进速度三、研赔究成果54挤土推进查高程姿态丘计算简图挤土推进，网护格前端受存到向上作堂用力，促宪使抬头竖向姿疏态控制授计算方千法箱涵推进仰姿态控制败技术4三、研的究成果55挖土推进腰高程姿态赌计算简图网格内姿挖土推进，古网格前槐端受到蜡向下作约用力，理促使低头竖向姿与态控制颠计算方腊法箱涵推泼进姿态距控制技节术4三、研欣究成果56以第四撤节箱涵项推进结嫂束后为朵例，计跨算箱涵史竖向位板移当计算得颤到抬头贝量为3cm实测抬头胡量为4.5撑cm箱涵推绒进姿态福控制技凭术4三、研翅究成果57C应用效果水平偏胃差可控分制在±40非mm范围内箱涵推进辰姿态控制配技术4三、研究惠成果58箱涵推丘进姿态案控制技喘术4C应用效果高程偏勇差可控且制在±40m温m范围内三、研究乱成果59D小结箱涵推太进姿态培控制技巨术4三、研究道成果大断面箱粗涵液压同喉步推进系兔统，可以怨动态调整灵箱涵的水朱平姿态；采用弹虚性地基鸭梁理论锅，根据房诚不同的唱挖土工嗽况建立程的钢管瓣幕作用下下的计火算模型晌，可以犹有效地揭预测箱眯涵的竖沸向姿态春；网格内着挖土推盏进减小抬抬头，但而挤土事推进则岭加剧抬染头；通泄过网格纺内挖土嫌可有效训地调整耻网格工遵具头姿闸态．60A技术难点箱涵推进弓阻力计算召方法及减喉阻技术5B技术措施三、研刊究成果摩擦系境数不易确著定迎面阻访力理论解析诱困难箱涵推进注浆减烛阻无先遭例通过试炭验配置特帐种减阻戏泥浆试验测矮定摩擦系塘数提出大断跪面箱涵注浆工艺俊及减阻措消施按被动饶土压力近似计算迎面阻力根据实搅测数据将给出经验计算幕公式61研制特奔种复合绸泥浆：己钠基膨嚷润土、傲聚合物立、正电谱胶。采用止胁水泥浆熊和复合贡泥浆两裤类注浆材系统特种泥浆箱涵推进飘阻力计算违方法及减态阻技术5三、研耗究成果62测定不同棒泥浆配比灶的摩阻系他数摩阻系数慰测定箱涵推进要阻力计算震方法及减剧阻技术5三、研究宫成果63迎面阻力霜理论计算箱涵推进失阻力计算雁方法及减厚阻技术5迎面阻升力挤土推气进迎面铜阻力近拜似计算器公式：三、研究壳成果根据不同哥挖土工况尘，分别采恨用不同的倍计算模式休．对于挤尤土推进而大言，可按扶被动土压搏力近似计牺算迎面阻吩力,同时考虑顿管幕的作番用(本工程管摩幕超载约30%牌)。64推进阻力紧规律分析箱涵推进唱阻力计算桶方法及减散阻技术5首节箱涵居在推进平尤台上推进讽时，启动摩巡寿阻系数睁为0.83；启动垦后，在四平台上摩阻力系刻数约为0.4收2；每镐的开景始推力比业结束推力站大，约增加3％．整体而言恶，随着推共进距离增似加，推进阻力衫增大；每节箱戚涵推进抵中推进脸力逐渐匆减小，诊其原因誓是推进碰中泥浆帖套完全方形成后摩阻系数住减小．三、研叫究成果65推进阻力脉经验计算图公式a）未形成艺泥浆套首节启凯动推力绑为b）形成懂泥浆套c）迎面阻侮力相当于津静止土经压力的1.37倍，重匆力的1.12倍启动后推吐力为每节启动背推力为每节结葬束推力圾为本工程本工程本工程箱涵推误进阻力侦计算方宜法及减慎阻技术5三、研归究成果66经验公式捎拟合图箱涵推进腰阻力计算端方法及减楼阻技术5由于摩端擦系数镇是变化足的，且锄第二节蔽箱涵一行部分与片管幕接微触，而踏导致拟浮合误差。三、研帖究成果67C小结采用特膜种泥浆减阻，可极大租的降低推脉进阻力，泥浆葛套的减他阻作用盈取决于抱泥浆套匀的形成渔程度；开挖面迎单面土压力请与推进工圈况密切相维关，挤土择推进时可近似按被称动土压力拦计算；每节箱考涵起始报推进阻生力大于弄结束阻鸣力，每乓镐起始奇推进阻台力大于结嘱束推进劳阻力；推进阻力铅经验公式对以后般工程有抬重要的摘参考价饼值．箱涵推进眨阻力计算启方法及减秀阻技术5三、研姿究成果68A技术难点管幕内溉软土不加固,如何维持阅开挖面的赏稳定性稳定性计算理论葛和方法箱涵网格协开挖面稳银定性控制兼技术6钢管幕对绕稳定性作残用网格前端酱土压力分愈布网格内摩班阻力分布恋规律网格尺寸畅计算方法三、研究欣成果69借鉴网约格式盾腹构经验禁，采用坑一定入许土深度吐的开口网格头工具头维输持稳定建立维持逝开挖面稳衬定的计算方锐法：（１）采用弹性列地基梁理蜂论建立计清算模型，版考虑管幕命的卸载作貌用（２）采用有脊限元分谁析网格逗前端的照土拱卸甚载效应（３）根据网格帝内摩阻力奖平衡条件分，建立网蒜格内土压寨力分布规龟律公式B技术措络施箱涵网格拘开挖面稳更定性控制宫技术6三、研究怠成果70箱涵网格邮开挖面稳差定性控制惜技术6实验研耐究表明鱼：在土来体饱和敏度降低蚕的条件延下，土猪体自立肤高度明印显的提座高稳定爱性得到少提高。B技术措拌施非饱和漂土的力谜学性质受对稳定议影响研慢究三、研脊究成果71网格内土谦压力的分鸣析示意图侧视图轴测图网格工具奸头内壁土湾压力分布陶规律箱涵网汪格开挖火面稳定堡性控制构技术6三、研炼究成果72平衡方闯程土压力打分布网格临炼界入土像深度箱涵网格火开挖面稳从定性控制扣技术6三、研究鄙成果73正面土压力kPa计算值/m试验值/m841.201.2993.51.311.3698.21.361.40网格临嘴界入土栗深度计尿算值与山试验值箱涵网彻格开挖剂面稳定摄性控制纵技术6三、研究须成果74采用三筹维有限位元模拟城土拱卸月载效应网格前端概土拱效应箱涵网望格开挖斯面稳定径性控制弃技术6应力转移土拱卸载料效应值三、研究倍成果75土拱卸汗载效应配计算模责型及云双图箱涵网咽格开挖碌面稳定具性控制欠技术6三、研究凡成果76不同网醋格间距迎的土拱暖卸载效撒应E-E线箱涵网期格开挖懂面稳定弦性控制柳技术6土拱卸载愉效应值三、研伸究成果77不同网格申长度时的彻土拱卸载轰效应E-E线箱涵网格累开挖面稳香定性控制甲技术6三、研究帐成果78研究结赚果表明浴：1土拱卸伸载效应乓的存在愚显著减存小网格阀面的土到压力2网格间续距越大局，土拱恐卸载效评应越大若；网格剪入土深烈度越小尺，土拱单卸载效也应也越券大,且在10％～50％之间揪变化叼３网格积入土深酸度越大迷，平衡雹土压力用的摩擦暑力越大箱涵网陶格开挖洪面稳定捆性控制渴技术6三、研挑究成果79C使用情蹲况箱涵网锅格开挖仆面稳定迅性控制妻技术6①网格内剃壁土压力蛇分布模式②网格帆内土体顶的力学斥平衡条病件③土体咽抗剪强我度条件④土体常自稳高阁度网格设计菜依据计算结拿果（依据理费论分析与灶模型试验例）网格净燥宽为1狂.1～津1.3m（刃口宽扩20cm）净高为1暮.2～1游.4m，长度为1蛋.2～1眯.5m。实际采斜用网格净轰宽约为忘1.3m（刃口宽2缝0cm）净高约为养1.4m，长度约为潮1.3m。三、研怒究成果80D小结箱涵网倡格开挖消面稳定匪性控制迷技术6三、研究渴成果管幕的作蚕用：在网格沈内挖土管幕起伟卸载作免用，减小了亦开挖面古的土压迟力，提某高了开孩挖面土酿体的稳靠定性；土拱卸双载效应：因网格慎前端产生庭土拱卸载押效应，使铸网格开挖均面稳定性系稼数提高约10％～50％；网格内惜壁平衡司的作用：网格内桌土体和钢蛇板间的摩述擦力可平贺衡前端土绝压力。81A技术难点箱涵推禾进地层枯变形预顶测及控菌制技术7三、研妙究成果钢管幕对地表变惰形的力学绒作用机理挖土工况蜘、推进速节率、注浆鼠压力对地表夸变形影纠响建筑空隙大小的确累定82通过理论和锅模型试左验研究了管晕幕的不同嫩挖土状态推下管幕的背力学作江用计算方初法通过模型试课验研究推进奔速率对地系表变形的贼影响通过有限元法研究注浆匠压力对地煎表变形的跌影响BP人工神悼经网络多步滚傲动预测踢方法对硬管幕顶迁进和箱烘涵顶进盛中地表极变形进顺行预测通过经验估辰算确定建武筑空隙B技术措施箱涵推进济地层变形某预测及控临制技术7三、研慕究成果83钢管幕的渗卸载作用箱涵推进唐地层变形攀预测及控眠制技术7假设：钢管幕澡为弹性贫地基梁网格前柜方土体证处于主疲动平衡伤状态三、研斜究成果84箱涵推进倦地层变形切预测及控生制技术7强度条件位移协调方程

三、研火究成果85管幕下曾土压力诸数值模梨拟结果开挖后盲，管幕斜下土压馒力减小归，表明湖松动区斤范围内落管幕承壶担部分浆上部荷萄载箱涵推怨进地层掠变形预应测及控滤制技术7松动区三、研究某成果86

顶部管幕承担上覆土重比例箱涵前端松动区范围弹性地基梁理论31.8％15.3m数值模拟31％11m相似模型试验(1:25)30％～40％12.5m结论：箱饱涵前端约李15m的范围齐为主要掠的松采动滋区域，骂相应管错幕段的滨卸载量刷约为3稻0％。三种研究关结果比较贡表箱涵推际进地层签变形预念测及控茧制技术7三、研究更成果87研究表明受：箱涵每哲推进1m，隆起呼量控制缘瑞在3mm时，超载陕比为30％钢管幕斯的超载韵作用箱涵推进福地层变形奖预测及控奥制技术7超载比富：三、研烛究成果88隆起长围度与钢胁管直径超载比济与钢管北直径箱涵推进饥地层变形笑预测及控良制技术7三、研胡究成果89推进速滚率的影袋响较大的顶谊进速率引渗起地面的搞变形波动周较大在实际工即程中，应家采