05模板工程施工方案

模板工程施工方案一、工程概况XXXXXX工程位于XX市，建筑面积19781m2。工程为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑层数为1栋5座并联小高层，编号分别为A1、A2、A3、A4、A5座，其中A1座楼层16层，A2-A4座楼层12层，A5座楼层11层。A1座一层局部为架空层，二层层高4.75m，三至十五层层高2.9m，十六层层高2.95m；A2至A4座一层为架空层，二层为局部架空层，一层层高7.2m，二、十二层层高2.95m，三至十一层层高2.9m，A5座一层层高6.55m，二和十一层层高2.95m二、模板及支架计算一）取A2～A4梁KZLno1（3）为计算对象，梁截面700×1400，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。1、底模计算用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2搁栅间距按100mm取值。（1）荷载计算模板大样图模板大样图0.018=0.063合计：24.563KN/m施工荷载：3×0.7=2.1振捣砼产生荷载：2×0.7=1.4合计：3.5（2）强度验算因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度=qL4/100EI计算：q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94M=0.125×30.94×0.12=0.039=6M/bh2=（6×0.039×106）/（700×182）=1.03<fm=11（N/mm2）（满意要求）v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27<fv=1.5（N/mm2）（满意要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，[]=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）=qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0.009<L/400=100/400=0.25(mm)（满意要求）2、侧模计算立档距间取300（1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22c12V1/2T0=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)=45.8（KN/m2）F2=cH=24×1.4=33.6（KN/m2）取较小值F2=33.6KN/m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2（2）强度验算q1=0.9×(33.6×1.2+4×1.4)=41.33（KN/m2）因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.232×41.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KNm=6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61<fm=11（N/mm2）（满意要求）v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×9.55×103)/(1232×18)=0.65<fv=1.5(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32（KN/m）=qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183)=0.7<300/400=0.75(mm)（满意要求）3、搁栅计算，采纳80×80木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重25×(1.1×0.15+0.7×1.4)×0.1=2.86L=1200底模5×1.8×0.018×0.1L=1200侧模5×1.25×0.018×0.1×2=0.023q立档5×0.082×1.09×2=0.07q上托木5×0.082×0.1×2=0.006150150900搁栅5×0.082×3.1=0.1150150900aca合计3.075（KN）aca计算示意图施工荷载3×1.8×0.1=0.54（KN）计算示意图振捣砼产生荷载2×1.8×0.1=0.36（KN）合计0.9（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95（KN/m）查《好用建筑工程师手册》查得下列公式：M=qcL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2)=0.84（KNm）=6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79<fm=13(N/mm2)（满意要求）v=0.5qc=0.5×4.95×0.9=2.23（KN）τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52<fv=1.4(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）=qkcl3[8-4（C/L）2+（C/L）3]/384EI=(4.02×900×12003×12)×[8-4×（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3]/(384×9000×804)=3=1200/400=3(mm)（满意要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份3.075/(0.1×4)=7.69托木自重5×0.082=0.032合计：7.72（KN/m）施工荷载：1.5×1.8/4=0.68振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9合计：1.58（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33（KN/m）M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465（KNm）=6M/bh2=(6×0.465×106)/（803）=5.45<fm=13(N/mm2)（满意要求）v=0.625ql=0.625×10.33×0.6=3.87（KN）τ=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91<fv=1.4(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000×804)=0.3mm<600/400=1.5mm（满意要求）5、门架计算采纳MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1NGK1=7.72×4×0.6=18.53（KN）（式中0.6为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重门架1榀0.224KN交叉支撑2付0.04×2=0.08连接棒2个0.006×2=0.012合计0.316（KN）每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5）9×0.0384=0.346直角扣件12个0.0135×12=0.162对接扣件9个0.0184×9=0.166可调顶托2个0.045×2=0.09合计0.764（KN）门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=（0.166×5.7+0.764）=1.71KN：（式中5.7为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1.58×4×0.6=3.79（KN）（式中0.6为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.2×（18.53+1.71）+1.4×3.79=24.29+5.31=29.6（KN）(2)门架稳定承载力验算N=29.6<Nd=40.16（KN）(平安)二)取A2—A4座二层梁板结构中梁KLn19（1）（400×900）为计算对象，采纳80×80木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。1、底模计算用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重25×0.4×0.9=9底模自重：5×0.4×0.018=0.036合计：9.036（KN/m）施工荷载：3×0.4=1.2振捣砼产生荷载：2×0.4=0.8合计：2(KN/m)（2）强度验算底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100EI计算，q=0.9×(9.036×1.2+2×1.4)=12.28（KN/m）M=0.125×12.28×0.122=0.022（KNm）=6M/bh2=（6×0.022×106）/（400×182）=1.02<fm=11(N/mm2)（满意要求）v=0.625ql=0.625×12.28×0.12=0.921（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×0.921×103)/(400×18)=0.19<fv=1.5(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，[]=L/400qk=9.036+2=11.036KN/m=qkL4/100EI=(11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0.01<L/400=120/400=0.3(mm)（满意要求）2、侧模计算（1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rc12V1/2T0=0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)=45.8（KN/m2）F2=rcH=24×0.9=21.6（KN/m2）取较小值F2=21.6（KN/m2）振捣砼产生的侧压力4(KN/m2)（2）强度验算q1=0.9×(21.6×1.2+4×1.4)=28.37(KN/m2)因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=0.732q1=0.732×28.37=20.77KN/mM=0.125ql2=0.125×20.77×0.32=0.234(KNm)=6M/bh2=(6×0.234×106)/(732×182)=5.91<fm=11(N/mm2)（满意要求）v=0.625qL=0.625×20.77×0.3=3.89(KN)τ=1.5v/bh=(1.5×3.89×103)/(732×18)=0.44<fv=1.5(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化为线荷载qk=0.732qk1=0.732×25.6=18.74KN/m=qkl4/100EI=(18.74×3004×12)/(100×9000×732×183)=0.47<L/400=300/400=0.75(mm)（满意）3、搁栅计算，采纳80×80木枋，间距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重25×(1.7×0.15+0.4×0.9)×0.12=1.85底模5×2.1×0.018×0.12=0.023侧模5×0.75×0.018×0.12×2=0.016立档5×0.082×0.59×2=0.038上托木5×0.082×0.12×2=0.01搁栅5×0.082×3.7=0.118合计2.055(KN)施工荷载3×2.1×0.12=0.756振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.503合计1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9×(2.055×1.2+1.26×1.4)/0.6=6.345(KN/m)M=qbL（2-b/L）/8=6.345×0.6×1.2×（2-0.6/1.2）/8=0.857（KNm）=6M/bh2=(6×0.857×106)/803=10.04<fm=13(N/mm2)（满意要求）v=0.5qb=0.5×6.345×0.6=1.904KNτ=1.5V/bh=(1.5×1.904×103)/802=0.45<fv=1.4(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）E=9000N/mm2[]=L/400q=（2.055+0.756）/0.6=4.685（KN/m）=qbl3（8-4b2/L2+b3/L3）/384EI=4.685×0.6×103×1.23×109×12×[8-(4×6002)/12002+6003/12003]/384×9×103×804=2.93<L/400=1200/400=3（mm）（满意要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份2.055/(0.12×4)=4.28托木自重5×0.082=0.032合计：4.31（KN/m）施工荷载：1.5×2.1/4=0.79（KN/m）振捣砼产生荷载：2.0×2.1/4=1.05（KN/m）合计：1.84（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9×(4.31×1.2+1.84×1.4)=6.97（KN/m）M=0.125qL2=0.125×6.97×0.92=0.706（KNm）=6M/bh2=(6×0.706×106)/803=8.27<fm=13(N/mm2)（满意要求）v=0.625qL=0.625×6.97×0.9=3.92KNτ=1.5V/bh=(1.5×3.92×103)/(80×80)=0.92<fv=1.4(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=l/400qk=4.31+0.79=5.1（KN/m）按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=(0.912×5.1×9004×12)/(100×9000×804)=0.99<L/400=900/400=2.25（mm）（满意）5、门架计算采纳MF1219标准门架查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN因为模板支撑架高度需用可调底座调整300mm；所以Nd=40.16×0.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数）（1）门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1：NGK1=4.31×4×0.9=15.52（式中0.9为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重门架1榀0.224交叉支撑2付0.04×2=0.08连接棒2个0.006×2=0.012合计0.316（KN）每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）纵横向加固杆9根（Ф48×3.5）11.7×0.0384=0.449直角扣件12个0.0135×12=0.162对接扣件9个0.0184×9=0.166可调顶托2个0.045×2=0.09合计0.867KN门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=0.166×5.7+0.827=1.77（KN）（式中5.7为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1.84×4×0.9=6.624（KN）（式中0.9为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.2×（15.52+1.77）+1.4×6.624=30.02（KN）(3)门架稳定承载力验算N=30.02<Nd=40.16（KN）（平安）四）从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来限制的，而侧模的强度、挠度则是依据搁栅的间距设置的立档的间距而限制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满意要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满意要求，门架按900×900布置的话（除梁面为700×1400外），其稳定承载力也都能远满意要求。现依据设计图纸，从中选择截面为300×600和200×900的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或1倍即可。梁下的搁栅间距一览表bh板厚搁栅间距门架间距7001400150100600400900150120900300600150120900200900150120900注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。1、选择300×600的梁为计算对象，搁栅采纳80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重25×(1.8×0.15+0.3×0.6)×0.12=1.35（KN）底模5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN)侧模5×0.45×0.018×0.12×2=0.01（KN）立档5×0.082×0.29×2=0.019（KN）上托木5×0.082×0.12×2=0.01（KN）搁栅5×0.082×3.8=0.122（KN）合计1.534（KN）施工荷载3×2.1×0.12=0.756KN振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.504KN合计1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9×(1.534×1.2+1.26×1.4)/0.5=6.49（KN/m）M=qcL(2-c/L)/8=0.125×6.49×0.5×1.2(2-0.5/1.2)=0.77（KNm）=6M/bh2=(6×0.77×106)/803=9.03<fm=13(N/mm2)（满意要求）v=0.5qc=0.5×6.49×0.5=1.62KNτ=1.5V/bh=(1.5×1.62×103)/(802)=0.38<fv=1.4(N/mm2)（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2[]=L/400，r=c/Lqk=(1.534+0.756)/0.5=4.58（KN/m）=qcL3(8-42+3)/384EI=(4.58×500×12003×12)×[8-4×（0.5/1.2）2+（0.5/1.2）3]/(384×9000×804)=2.5<1200/400=3(mm)（满意要求）2、选择200×900的梁为计算对象，搁栅采纳80×80枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重25×（1.9×0.15+0.2×0.9）×0.12=1.395（KN）底模5×2.1×0.018×0.12=0.023（KN）侧模5×0.75×0.018×0.12×2=0.016（KN）立档5×0.082×0.59×2=0.038（KN）上托木5×0.082×0.12×2=0.008（KN）搁栅5×0.082×3.9=0.125（KN）合计：1.605（KN）施工荷载3×2.1×0.12=0.756（KN）振捣砼产生荷载2×2.1×0.12=0.504（KN）合计1.26（KN）（2）强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9×（1.605×1.2+1.26×1.4）/0.4=8.303（KN/m）M=qcL（2-c/L）/8=0.125×8.303×0.4×1.2×（2-0.4/1.2）=0.83（KNm）=6M/bh2=（6×0.83×106）/803=9.73<fm=13（N/mm2）（满意要求）v=0.5qc=0.5×8.303×0.4=1.66（KN）τ=1.5v/bh=(1.5×1.66×103)/802=0.39<fv=1.4（N/mm2）（满意要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2，[]=L/400，q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/m=qcL3[8-4×（c/L）2+（c/L）3]/384EI=5.9×400×12003×12)[(8-4×（0.4/1.2）2+（0.4/1.2）3)]/384×9000×804=2.6<L/400=1200/400=3mm（满意要求）五）结论分别通过对截面为700×1400、400×900、300×600、200×900的梁进行计算可得：1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为700×1400除外），托木均采纳80×80枋木双托形式，搁栅采纳80×80枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。2、楼板下门架间距为900×900，托木均采纳80×80枋木双托形式，搁栅采纳80×80枋木，间距为300。三、模板体系的安装及平安措施1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、平安管理与维护必需满意《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。（1）搭设1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行具体交底，要签字确认。2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁运用不合格的门架、配件。3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。4）依据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要精确，搭设时可采纳逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5）门架的安装：铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调整架）→U型可调支托→铺设枋木。6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采纳锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。7）上、下榀门架的组装必需设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采纳扣件与门架立杆扣牢。9）门架、调整架、可调托座和可调底座应依据支撑高度设置。10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入运用。（2）拆除1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再须要时，方可拆除。2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标记，并由专职人员负责警戒。4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的依次及下列平安作业的要求运行：①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的依次进行。③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必需超过两步时，应加设临时拉结。④通长水平杆，必需在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。⑤工人必需站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定运用平安防护用品。⑥拆除工作中，严禁运用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。⑦拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后起先拆除，不得硬拉，严禁敲击。⑧拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。（3）平安管理与维护1）搭拆脚手架支撑必需由专业架子工担当，并按现行国家标准《特种作业人员平安技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。2）搭拆脚手架支撑时工人必需戴平安帽，穿防滑鞋。3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。4）脚手架支撑在运用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并实行牢靠措施后方可拆除，作业完成后，立刻复原。5）施工现场带电线路，如无牢靠绝缘措施，一律不准与门架接触。6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应刚好清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应刚好修理，按品种、规格分类整理存放，妥当保管。8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。2、模板安装与拆除（1）梁底模、侧模采纳18mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900×900mm布置（梁截面为700×1400除外）。（2）楼板模采纳10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用80×80mm双托枋木，搁栅采纳80×80m