东方红桥主桥系杆拱方案

东方红桥主桥系杆拱方案第一页，共70页。连云港港疏港航道项目桥梁工程QL-4合同段东方红大桥主桥系杆拱上部构造施工技术方案汇报江苏省交通工程集团有限公司连云港港疏港航道项目桥梁工程QL-4合同段项目经理部2010年3月13日第二页，共70页。1、编制依据1.1东方红大桥施工图

1.2公路桥涵施工技术规范

1.3本项目招投标文件

1.4路桥施工计算手册2、编制范围2.1东方红大桥主桥上部结构。第三页，共70页。东方红桥位于连云港市灌云县城人民东路与盐河交叉口，通航标准为Ⅲ级航道，通航净空60m×7m，设计最高通航水位3.4m，设计最低通航水位1.03m,荷载等级为城-A级，人群3.5KN／m2。东方红桥主桥采用下承式钢筋混凝土系杆拱，计算跨径80.3m，矢跨比采用1/5，矢高16.06m，拱轴线为二次抛物线，系梁采用箱形截面，梁高1.9m，宽1.2m，拱脚处加高至2.4m，拱肋采用等截面的工字形截面，高1.8m，宽1.2m，为钢筋混凝土构件，每片拱设间距为5.7m的吊杆13根，吊杆为柔性吊杆，采用OVM.GJ15-12钢绞线成品索，风撑采用5根φ800-12mm钢管；端横梁高度为1.75～1.84m，中横梁高度为1.10m～1.19m，宽0.5m，两侧设牛腿以支撑行车道板，行车道板采用28cm高预制空心板。3、工程概况第四页，共70页。原设计图纸主桥施工方案为：主桥系杆、拱脚、端横梁搭设支架现浇，拱肋分段预制安装，中横梁预制安装。根据目前东方红桥所处河道水深较浅，河道宽度较窄，通航宽度为19m，如果采用浮吊进行拱肋吊装，大型浮吊船只无法进入该施工水域，且也将阻断整个航道通行；如果采用汽车吊装，每段重量约60吨左右，汽车吊的位置只能停放在两侧桥头，距离约40m，汽车吊很难达到上述吊装能力。鉴于以上实际情况我部建议将原主桥施工方案均改为支架现浇方案，在施工过程中精心组织施工，加强对支架的合理设计与利用，能满足设计要求。4、主桥施工方案选择

第五页，共70页。5、主桥施工总体顺序(1)、搭设临时支墩，在陆上、水中搭设临时支墩并架设贝雷片构成施工平台；(2)、在支架现浇拱脚、端横梁、系杆及部分中横梁其中系杆分段进行浇筑，第一段砼浇筑范围为一侧拱脚至系杆第一道湿接缝（湿接缝设在1、2号吊杆之间），其间端横梁与该段系杆一起浇筑；第六页，共70页。端部拱脚段第七页，共70页。第二段浇筑另一侧对称范围拱脚；第三段浇筑第一道湿接缝与另外一道湿接缝之间的系杆，一次性浇筑完毕；系梁分段示意图

最后浇筑湿接缝，湿接缝砼浇筑时要求系杆砼强度达到设计的90%以上方可进行。(3)、张拉端横梁全部预应力束和已浇中横梁第一批预应力，系杆2N1、2N4预应力钢束；第八页，共70页。(4)、搭设拱肋支架，分三段对称浇筑拱肋节段混凝土，首先施工中间拱顶，再次对称浇筑两侧边拱，最后浇筑拱肋湿接头，砼强度及弹模均达到设计90%后，对称张拉系杆2N2、2N5预应力钢束，安装风撑及吊杆；(5)、按顺序张拉吊杆第一批预应力后，拆除拱肋临时支架；(6)、现浇其余中横梁，并张拉中横梁第一批预应力；(7)、安装行车道板；(8)、张拉全部中横梁第二批预应力；(9)、张拉吊杆第二批预应力；(10)、对称张拉系杆2N3预应力；(11)、现浇桥面C40整体化混凝土，完成桥面铺装。第九页，共70页。6.1系杆、拱脚处支架搭设东方红桥新建桥位约44m位于河中，西侧约10m、东侧约26m位于河岸及老路上两侧系杆轴线离老桥外缘0.7-1.8m不等，系杆底离老桥及原地面3.3-3.6m左右。6.1.1、河中部分支架搭设我部计划位于河中部分支架采用打设钢管桩基础，以钢管桩为临时墩，在钢管桩顶搭设型钢作为支撑平台，然后用贝雷作为纵梁，在贝雷上设置作业平台。根据国家及地方通航标准，我部计划钢管桩基础在原河道中心线两侧10m以外打入，以满足通航净宽≥19m、纵梁底标高≥6.4m的要求.6、主桥上部构造施工方案

第十页，共70页。第十一页，共70页。6.1.2、陆上部分支架搭设根据测量数据，路上系杆底离原地面3.5m左右，系杆轴线在老路边缘及护坡位置，我部计划将老路及护坡整平压实后，在混凝土浇筑的基础上每个支点采用4根φ40cm钢管桩架设作为贝雷纵梁支点，在贝雷上设置作业平台，以保证整个支架体系受力一致。6.1.3、水中钢管桩施工桥位南侧已有钢管桩便桥及防撞桩、导航桩，因此钢管桩施工前，首先在桥位北侧打入导航桩及防撞桩，再打入临时墩的钢管桩，根据受力计算结果，河中共施打两排临时支墩钢管桩，其中每个支点设置6根φ53cm钢管桩，钢管桩布置如下图：第十二页，共70页。横桥向钢管桩布置图

第十三页，共70页。水中钢管桩平面布置图

第十四页，共70页。钢管桩采用汽车式吊车配合震拔锤插打钢管桩的施工方法，将钢管桩打入土层，钢管桩打入深度根据地质情况而定，主要以贯入度和入土深度控制，以达到设计承载力。当震动到贯入度很小（下沉量很少）时，同时要以达到管桩入土深度来校核，完成临时墩钢管桩插打后，钢桩之间用10#槽钢连接同排和纵排向相邻钢管桩，以形成剪力撑，同时在钢桩上、下方用10#槽钢连接，钢桩外围上下方再用10#槽钢连接成矩形框架，以防止钢桩间不均匀沉降并增加其整体稳定性。6.1.4、贝雷纵梁拼设经受力计算，两侧系杆下方各设置4路贝雷，最大跨径采用弦杆对贝雷上下加强，其余不加强。布置图如下：第十五页，共70页。贝雷纵梁横断面图第十六页，共70页。

贝雷纵梁安装前，先精确放样，保证纵梁中轴线与系杆中轴线一致，避免施工荷载作用下纵梁出现偏心受压。贝雷纵梁先在陆地上按设计进行拼装，采用105cm连接片将单排贝雷片连接成单层双排贝雷梁，考虑到贝雷挠度主要来源于销孔间间隙的拉与挤，贝雷销在安装时人工用大锤敲打，使得贝雷销紧密插入销孔内，避免留下孔隙，拼装完毕后用吊车吊装就位，安装连接片及跨马螺丝，以增强其整体稳定性。第十七页，共70页。6.1.5主孔支架受力计算：主桥主孔水中支架采用钢管群桩基础，贝雷作为承重纵梁，在贝雷上采用钢管支架。拱肋下采用4路贝雷作为承重纵梁，最大跨径采用弦杆对贝雷上下加强，其余不设。纵梁上采用碗扣支架架设到拱肋底,在碗扣支架上铺拱肋底模,安装钢筋,安装侧模，浇注拱肋。为简化计算及施工安全，保守计算简化为简支计算，同时假定主拱肋和系杆重量同时均匀分布于整个纵梁上。单侧系杆和拱肋每米共重（1.77+1.46）×2.5=8.08T/m，即q1＝80.8kN/m；贝雷纵梁及其上支架、模板、人群荷载按q2＝20kN/m；则q＝q1+q2＝100.8kN/m，支架布置图如下：第十八页，共70页。第十九页，共70页。由上图可知：贝雷最大跨径为20.72m，弯矩M＝ql2/8＝100.8×20.72/8＝5409kN·m查公路桥涵规范，4路贝雷相当于2个2排单层，则加强贝雷纵梁最大容许弯矩为：3375×2＝6750kN·m＞5409kN·m满足要求，故可采用4路贝雷，上下加强杆，能满足弯矩要求。其余跨径不布置，通过计算同样能满足要求。第二十页，共70页。6.1.6桩基受力计算桩基受力简图如下：根据老桥所在位置，且充分考虑到老桥原结构形式及目前使用现状，采用部分支点利用老桥，部分支点利用临时钢管桩支撑。B：受力点R=q（l1+l2）/2＝100.8×（9.91+23）/2＝1658.7kN＝165.9T不利用老桥支点设置6根钢管桩，则每根桩承载力为：165.9/6=27.7T其中B墩利用老桥的受力情况：B墩老桥支点Rb1=165.9×0.5/2.7=30.7T，B墩临时钢管桩支点Rb2=165.9×2.2/2.7=135.2T第二十一页，共70页。C：受力最大的为RC，RC＝q（l1+l2）/2＝100.8×（23+14.2）/2＝1874.9kN＝187.5T不利用老桥支点设置6根钢管桩，则每根桩承载力为：187.5/6=31.3T其中C墩利用老桥的受力情况：C墩老桥支点Rc1=187.5×0.5/2.7=34.7T，C墩临时钢管桩支点Rc2=187.5×2.2/2.7=152.8T采用φ53钢管桩，保守安全系数取为2。[P]=(U∑αiliτi+αAσR)/2其中U——桩身周长li——土分层深度αi——为震动沉桩对各土层桩周围摩阻力影响系数取为1.0。因采用敞口钢管桩，则A=0。第二十二页，共70页。其中：U=T1d=3.14×0.53=1.664m则：C支点钢管桩[P]=×1.664×(1.9×40+4.8×45+2.5×40)＝32.6T＞31.3T桩长设置为：7.58+1.9+4.8+2.5=16.78，采用桩长为17m，桩入土深度为9.2m。则：B支点钢管桩[P]=×1.664×(1.9×40+4.8×45+1.5×40)＝29.3T＞27.7T桩长设置为：7.58+1.9+4.8+1.5=15.78，采用桩长为16m，桩入土深度为8.2m。第二十三页，共70页。6.1.6支架预压我标根据以往施工经验，拟采用1.2倍单桩荷载预压方案。通过单桩荷载预压，测出地基沉降值。采用单桩荷载最大桩为预压点进行预压，以油顶顶推力：31.3*1.2=37.6t计算油表读数后进行控制。预压中测量资料的整理非常重要，是系杆及拱肋施工高程控制的重要依据。在整个过程中，油压保持不变。第二十四页，共70页。第二十五页，共70页。①沉降观测的频率：第一次：预压前，测量桩顶原始标高数据。第二次：加载后及时测量桩顶标高变化。第三次：预压达到时间后进行观测。第四次：卸载后。②、观测数据的处理及预拱度的设置经过对四次观测数据的分析（其四次观测中不包括每天的沉降观测），得出地基沉降值。第二十六页，共70页。支架沉降=地基沉降+支架弹性变形+支架非弹性变形，支架的弹性变形通过对贝雷梁的计算得出，支架的非弹性变形采用在支点处用5t手拉葫芦对贝雷纵梁进行反拉。根据得出沉降累计值的具体情况调整底模的标高，并且将设计的预拱度值叠加在其中进行设置，以确定相对的预抛度，进行正确设置。③、施工注意事项：油顶加载后过程中保持油压稳定，待24小时内累计沉降不超过1.5mm，方可卸载，逐级测量并详细记录。第二十七页，共70页。6.2、端横梁支架搭设端横梁采用现浇，与拱脚一起施工，端横梁支架采用贝雷在墩身两侧架设承重横梁，下方用贝雷井字架组合而成。以墩身承台为基础，整体卫刚性支架，无需预压。第二十八页，共70页。端横梁支架布置图第二十九页，共70页。6.3各分项工程施工6.3.1支座安装主桥支座采用GPZ（Ⅱ）型盆式支座。1、在主墩顶部砼达到设计强度70%后，凿除砼至主筋，立模并采用细石砼浇筑支座垫石，支座垫石严格按设计标高控制顶高程，并用水平尺找平。2、支座安装时，首先根据图纸设计的支座类型，在支座垫石上精确测量放样，画出支座安装线，然后安装地脚螺栓，并用环氧砂浆灌注地脚螺栓孔。3、在支座垫石下均匀铺一层环氧砂浆（厚约3-5mm），按厂家说明进行支座安装，支座吊装后立即用仪器检查其水平位置和轴线精度，严格控制在规范规定的轴线偏差小于2mm范围内。4、将挤压出的多余环氧砂浆清理干净，用细石子环氧砼浇筑预埋螺栓孔洞。第三十页，共70页。支座平面图及型号规格如下图：第三十一页，共70页。6.3.2、拱脚、端横梁、系杆施工流程拱脚、端横梁及系杆施工时，两端拱脚和端横梁一次进行浇筑，施工完成后再进行系杆施工。具体浇筑顺序为：a、浇筑9#墩拱脚、端横梁；b、浇筑8#墩拱脚、端横梁；c、施工南侧系杆；d、施工北侧系杆；e、张拉端横梁全部预应力束。第三十二页，共70页。6.3.3、中横梁施工中横梁采用现浇施工，支架利用老桥与钢管支架结合，横桥向布置2路贝雷纵梁，然后用2［14型钢与系杆下面贝雷纵梁连接，在型钢上铺设5×10cm楞木，竹胶板用铁钉固定在楞木上面。在贝雷纵梁顶面横向铺设方木作为施工平台，立模浇筑横梁砼，待砼强度达到90%后，进行中横梁第一批预应力张拉。第三十三页，共70页。第三十四页，共70页。6.3.4、拱肋支架搭设拱肋现浇支架采用满堂支架法施工，钢管直径均为φ48mm。拱肋下方支架横桥向间距为0.6m，纵桥向间距为0.6m，横纵向水平杆、剪刀撑、扫地杆的布设均按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》的有关规定执行，保证整体结构的稳定性。搭设时首先在贝雷纵梁上铺设10×10cm的厚楞木，支架立杆落在10×10cm厚楞木上，楞木顺桥向采用5×10cm木板进行连接，最后在支架上面设置顶托、在支架下面设置50cm可调底托，便于立模标高的调整，在顶托上面布设15×15cm的厚楞木，然后在厚楞木上设置5×10cm定位木板、竹胶板底模。第三十五页，共70页。

为保证支架的稳定性，在拱肋支架顺桥向与横桥向设置剪刀撑，剪刀撑下端直接顶在老桥或贝雷纵梁上，布置角度为60°,同时对两拱肋支架采用碗扣式钢管搭设4道横向连接支架，以加强两道拱肋横向稳定。第三十六页，共70页。第三十七页，共70页。第三十八页，共70页。6.3.5、满堂支架受力计算：根据设计方案所给出的施工顺序，在系杆张拉第一阶段力后，即可进行支架的搭设，根据拱肋的单位面积重量和施工期间整个拱肋支架的安全稳定性，必须进行支架的受力计算。1）强度验算：满堂支架承受的荷载主要是拱肋砼的自重，计算荷载包括混凝土自重，方木及模板的自重，人行机具荷载，浇筑混凝土时冲击荷载。每米拱肋的重量（钢筋混凝土重力密度取25KN/m3）：1.77×25KN/m3=44.3KN每平方米拱肋重量＝44.3/1.2＝36.9KN/m2方木及模板=45kg/m2=0.45KN/m2人行机具=200kg/m2=2KN/m2冲击荷载＝2kN/m2第三十九页，共70页。最不利荷载组合Q＝1.4×（36.9+0.45）+1.2×（2+2）=57.1kN/m2,即5.71t/m2则单根支架承受的荷载为57.1×0.6×0.6=20.56KN＜〔Q〕=29.2KN（这里取横杆步距1250mm）路桥施工计算手册P189页横杆步距L(mm)对接立杆(KN)100031.7125029.2150026.78180024所以支架满足要求。第四十页，共70页。2）立杆稳定性计算立杆长细比λ＝l0/i＝1.25/1.58=0.78N/mm2根据计算出来的长细比，查表得稳定系数ψ＝0.733N/ψA＝57.1KN/m2/（0.733×4.89cm2）＝159.3N/mm2＜[f=215N/mm2]立杆稳定性足够。第四十一页，共70页。6.3.6、拱肋分段拱肋混凝土浇筑顺序：分三段进行浇筑，由首先施工拱顶，后两侧对称进行。第四十二页，共70页。6.3.7、模板1、系杆模板首先在贝雷纵梁上铺设10×10cm的木楞,木楞顺桥向间距按45cm进行布置,便于拱肋现浇支架φ48cm钢管的布置,然后在木楞上满铺5×10cm厚的木板,最后在木板上铺设1.5cm厚的优质竹胶板做为系杆现浇底模。系杆侧模采用竹胶板加工而成，围檩及支撑均采用10×10cm的木方，两侧模采用拉条螺栓进行固定。为确保模板接缝严密，防止接缝漏浆，拟在模板接缝处嵌入双层海棉条，压实固定。模板表面平整度、顺直度必须符合规范及设计图纸要求。在铺设系杆底模时按设计图纸要求设置预拱度，预拱度值由设计值、支架沉降值、模板变形值、支架挠度值叠加而成。第四十三页，共70页。2、拱脚、中横梁、端横梁模板拱脚、中横梁、端横梁的模板均采用厚1.5cm强竹胶板，加劲肋采用木楞，围檩采用木楞或型钢，利用拉条螺栓组合而成。3、拱肋模板拱肋底模采用竹胶板直接铺设在5*10cm木板上面。侧模采用竹胶板按图纸尺寸进行加工制作而成。拱肋上面采用1.5cm厚的高强竹胶板做压板，压板直接与拱肋支架进行连接固定，压板固定撑杆采用5×10cm楞木加工而成，间距按计算结果进行设置。同时在压板中间设置30cm净宽的振捣槽口，振捣完一段立即密封一段，防止砼翻浆。第四十四页，共70页。4、模板拆除与维修保养拆除模板时应保证砼表面及棱角不被破坏，一般在砼抗压强度达到2.5MPa后方可拆除侧模。模板拆除后，特别要注意对成品砼的保护。拆模时不允许用猛力敲打或强扭等粗暴的方法进行，拆卸下的模板、配件一一吊下，不准从高空抛落。对于重复使用的模板，拆下来后及时清除灰浆污垢，维修整理、妥善存放、以利周转使用。堆放时应选在不易被他物碰撞的地方，并加盖防晒防雨材料，以防变形。如果因故不能及时完成砼浇筑工序时，或立好模板经过暴晒、雨淋时间超过24h，要重新对模板各部位尺寸、模板拼缝、支撑可靠性、垂直度等进行检查，如有偏差立即予以纠正。模板在第一次使用前一定要涂足隔离油或脱模剂，但不得玷污钢筋和成型后的砼表面，以后每次使用前要铲除残剩于模板上的砼，并涂隔离剂或脱模剂，同样不得玷污钢筋和成型后的砼表面。第四十五页，共70页。6.3.8、钢筋加工1、钢筋的半成品在钢筋加工场制作，然后运到现场安装，系杆钢筋一次成形。钢筋焊接接头严格按规范要求施工，如双面焊，焊缝长度不小于5d，单面焊不小于10d。同一截面内接头数量不超过总截面的50%，接头与接头之间的纵向距离不小于35d等。钢筋焊接时焊条型号也必须符合要求，焊缝应饱满、无裂缝、啃边、焊瘤等现象。焊渣应在焊缝冷却后立即清除干净。当钢筋与预应力管道、锚垫板等发生冲突时适当移动钢筋位置。钢筋骨架绑扎时严格把好尺寸关，确保钢筋间距、外形尺寸和保护层厚度。第四十六页，共70页。由于系杆、拱脚、端横梁内预埋件较多，特别是系杆内吊杆预埋件，预埋位置异常重要，预埋件施工时，技术人员必须严格按设计图纸，采用全站仪在系杆侧模上精确的放出吊杆位置，安放钢管时采用水平尺检查并保证吊杆钢管的垂直度。横梁预埋件施工时，采用全站仪放出横梁的位置，然后现场直接在两侧模板上开孔，准确的埋设横梁钢筋、波纹管、锚垫板等预埋件。2、拱肋中有与吊杆相连接的预埋件及预埋孔道，在施工前，主管技术人员必须严格按照设计图纸要求，采用全站仪精确放出其预埋件位置，同时仔细检查成形预埋件是否符合图纸要求，然后按放出的位置进行相应的预埋件施工；3、拱肋分段浇筑间的接头处搭接钢筋，均采用焊接，单面焊缝长度不小于10d，双面焊缝长度不小于5d；第四十七页，共70页。4、与吊杆打架的钢筋必须截断时，在吊杆侧需设置加强钢筋；5、在与系杆预埋筋连接时，焊接长度必须满足设计图纸和规范的要求；6、行车道板锚栓预埋筋施工时，现场技术员必须对行车道板锚栓孔预埋筋位置进行精确放样。第四十八页，共70页。6.3.9波纹管安装波纹管安装时根据设计图纸上的坐标固定，按图纸要求将定位筋与结构物钢筋点焊在一起进行固定，对于直线段定位钢筋每100cm一道，曲线段每50cm一道。波纹管接头处采用在大一型号的波纹管作为套管，每端拧进10cm，两端用密封胶带包裹严密，力求保证预应力束的接头处不漏浆。混凝土浇筑时，在预应力管道中穿入比波纹管直径稍小的塑料衬管，并在混凝土浇筑过程中抽动塑料管保证预应力孔道不堵塞，同时在系杆跨中较高处设置出气孔，便于压浆时，空气及残留水的排除，确保孔道压浆密实。第四十九页，共70页。波纹管施工必须注意以下事项：①、系杆及横梁的钢绞线束预留孔道采用波纹管，波纹管应与钢绞线束配套，预留工作长度，并具有一定的强度。②、波纹管严格按设计规定的孔道坐标设置，固定波纹管的井字型定位钢筋与梁体钢筋焊牢，管道每隔50cm与定位筋绑扎，曲线段与锚垫板附近适当加密。当钢筋对波纹管有干扰时，可适当调整钢筋位置，并遵循以下避让原则：波纹管→钢筋骨架→主筋→构造钢筋（位置在前的项目优先保证）。③、管节连接要平顺、牢固，所有接头用封箱带包裹15cm左右，并沿长度方向用两层胶布在接口处缠不小于5cm长度。确保管道接头不漏浆。波纹管插入锚垫板喇叭口的长度不得大于喇叭口直线段长度。

第五十页，共70页。6.3.10砼施工1、系杆砼：系杆混凝土采用泵送入模，系杆浇筑按设计规定的顺序进行，从两端向中间对称均衡的进行浇筑，浇筑断面以45°向前全断面推进；拱脚处砼浇筑时，由于拱脚钢筋布置太密，我部将采用细石子砼进行浇筑，同时为确保拱脚处砼振捣密实，防止砼出现裂缝，我部将在横桥向每2米布一个下料孔及根据需要预留部分砼振捣孔。砼浇施工过程中必须严格按规范要求进行分层浇筑，严格控制在30cm左右。第五十一页，共70页。2、拱肋混凝土浇筑顺序：拱肋中段→拱肋边段A→拱肋边段B，由于拱肋坡度较大，在拱肋顶部设置盖板，并在盖板上设置出气孔，为确保吊杆孔不被砼等杂物堵塞，在浇筑系杆及拱肋砼时，提前用棉絮或土工布把吊杆孔塞起来，穿吊杆束时再拿出来即可有效防止吊杆孔堵塞。3、横梁混凝土采用泵送，单道中横梁应由两端向跨中对称浇筑，浇筑断面以45°向前全断面推进，浇筑完成后需用土工布覆盖洒水养生。第五十二页，共70页。4、砼浇筑注意事项：⑴、混凝土浇筑由专人负责，浇筑前由主管技术人员对钢筋骨架、预埋件、模板围檩、拉条螺栓及支架等进行仔细检查，符合规范及设计要求后方可进行砼浇筑。⑵、为确保砼浇筑质量，混凝土振捣由熟练工人负责，混凝土应分层浇筑，浇筑层厚不超过30cm，浇筑上层时振捣棒应插入下层混凝土5～10cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝前浇筑完毕。⑶、使用插入式振捣器振捣混凝土时，移动振捣器的距离不应超过振捣器的作用半径的1.5倍。振捣到位后，要求边振捣边徐徐拨出振捣棒。拨出时要注意振捣棒不能碰撞模板、钢筋或其它预埋件等。砼振捣密实的标准为：混凝土不再下沉，不再冒汽泡，表面平坦、泛浆。同时配备部分小直径的插入式振捣棒，用于系杆波纹管及钢筋密集处，入模的混凝土及时振捣，但须注意不得冲撞波纹管及钢筋，不得漏振，但也不要振动过度引起混凝土离析。第五十三页，共70页。⑷、在混凝土浇捣过程中，派专人检查模板及钢筋，一旦发现有模板漏浆走动、钢筋松动、变形、垫块脱落等现象及时调整。⑸、混凝土浇筑时要求连续进行，若因事故必须间断时，其间断时间不得大于前层混凝土的初凝时间。当混凝土中掺入缓凝或促凝等外加剂时，则应另行试验确定允许间断时间。⑹、施工缝处理按规范要求进行，即凿除混凝土表面的水泥砂浆及松散混凝土层，并用压力水冲洗干净，做到湿润而不留积水。系杆、拱肋的合拢段混凝土应在凌晨温度最低时浇筑完毕，并采用膨胀率为0.06%的微膨胀混凝土。⑺、混凝土浇筑完成后，对裸露面应及时进行修整，在混凝土终凝后进行养生。混凝土的养生在一般情况下采用土工布覆盖洒水养生，当气温低于50C时，采用塑料薄膜、土工布进行包裹保温养生。⑻、及时制作混凝土试件，混凝土浇筑完毕后，认真做好养护工作。第五十四页，共70页。6.3.11、预应力施工1、每一系杆内布设4束15－9、6束15－10фs15.2mm钢绞线，钢束锚下张拉控制应力为0.75fpk；每一道端横梁内布设4束15－9фs15.2mm钢绞线，钢束锚下张拉控制应力为0.72fpk；每一道中横梁内布设4束15－6фs15.2mm钢绞线,钢束锚下张拉控制应力为0.72fpk，fpk=1860Mpa，预应力张横梁预应力采用单端张拉，张拉端采取交错的方法进行设置，系杆按设计图纸要求进行。第五十五页，共70页。⑴、预应力束张拉时，待砼强度及弹模均达到90%后即进行张拉施工，张拉顺序严格按图纸要求进行。张拉系杆第一批预应力束2N1、2N4束、中横梁N1、N4束及端横梁全部预应力束。张拉应力控制过程：0→0.15σcon→σcon(持荷2min)⑵、钢绞线张拉①、机具的选择：根据设计要求的单束钢绞线的根数选用2台合适的千斤顶，保证施工满足设计要求即可，同时配备2台25t的小型千斤顶备用（作为出现滑丝现象时单根钢绞线的张拉工具）。第五十六页，共70页。②、校核：张拉前压力表到有资质的地方进行校核，然后再对千斤顶和压力表进行配套标定，得出张拉力与压力表读数对应关系曲线，计算张拉各阶段所对应的压力表读数；按规范要求，千斤顶及油压表在施工过程中每隔6个月或使用200次及千斤顶使用过程中出现不正常现象时均必须重新校核。③、检查：千斤顶、压力表（压力表精度不得低于1.5级）、油泵是否完好（特别注意千斤顶、油泵是否漏油），型号是否配套，预应力锚具是否配套；张拉工作区是否设置了醒目的警示牌和可靠的安全防范措施（比如张拉工作区后设置隔护栏）。第五十七页，共70页。锚具安装前，锚孔内的砼及波纹管内的杂物和积水要清理干净，清理时直接采用空气压缩机吹净即可。张拉前检查工作锚圈、工具锚圈、千斤顶、限位板、锚环是否安装到位，且要同轴线，其轴线垂直于张拉端面，以防止偏心，发生事故，工作夹片安装用钢管压平。注意油泵一定要与千斤顶配套，不得混用。钢绞线上如有污积或铁锈应用钢丝刷及时清除，以防止张拉时发生断丝和滑丝现象。④、设备液压系统如发生如下情况应重新校验：张拉时预应力筋突然断裂；千斤顶发生故障或漏油严重；油泵夺压力表指针不能指回零点；油压表受到重物撞击。第五十八页，共70页。⑤、张拉a、张拉时机：混凝土试块强度及弹模需达到设计值的90%以上，（要求试块与构件同条件养护）。b、张拉顺序：每道系杆先张拉2N1、2N4束，待拱肋施工完毕后再张拉2N2、2N5束，待行车道板安装完成后，再张拉2N3束；待系杆施工完毕，强度达到设计要求后张拉端横梁全部预应力束，及5＃、9＃中横梁N1、N4束，待桥面板安装完毕后，再张拉N2、N3束；拱肋强度达到设计要求后，安装风撑，张拉吊杆第一批预应力即1、2、12、13处吊杆预应力，待中横梁第二批预应力全部张拉结束后再张拉吊杆第二批预应力。c、张拉程序：每束钢绞线张拉按0→0.15σcon→σcon(持荷2min)程序进行。第五十九页，共70页。d、张拉：张拉时采用张拉应力和伸长量进行“双控”控制，以张拉应力主，伸长量进行校核。实测伸长值与理论值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待工程师审查批准后方可继续张拉。e、注意事项：“双控”，以张拉应力控制为主，伸长量做为校核。我们有可能导致施加的预应力不足，因为预应力筋在张拉前是松弛状态，拉力机施加的初始预应力大部分用来调直，用以克服这种自然松弛状况，当拉直一定吨位时伸长量才与拉力呈线性关系；理论伸长值应根据每批钢绞线实测的弹性模量和截面积进行调整。⑶、压浆张拉完成后应及时压浆，孔道压浆采用与砼同等级的水泥浆对孔道进行灌浆。压浆前应用0.5～1.0MPa的压力水冲洗管道，如需要时及时用压缩空气吹干孔中积水。第六十页，共70页。同时孔道压浆应注意以下事项：A、孔道压浆顺序为先下后上，将集中在一处的孔一次压完；B、水泥浆的泌水率最大不超过3%，水泥浆的稠度宜控制在14～18s之间；C、压浆以水泥浆充满孔道空隙为原则，一般在出浆口先后排出空气、水、稀浆、浓浆后，封闭出浆口，并保持不小于0.5Mpa的压力2min以上，然后拔出喷嘴后立即用木头塞住；D、水泥浆中可掺入适当外掺剂以提高孔道压浆的密实性，具体量根据试验室的配合比进行；E、采用正确的压浆顺序，对下层孔道应先压注，对曲线孔道和竖向孔道从最低点的压浆孔压入，并由最高点的排气孔排气和泌水。F、在压浆时将所有最高点的排气孔依此一一打开和关闭，以使孔道的排气通畅，这样可使孔道内的水泥浆结硬后不产生较大的空洞；G、在灌浆口与出浆口要设置球形阀门，当在出浆口冒出浓浆后，关闭出浆口的球形阀门，稳压，然后再关闭进浆口的球形阀门，以利浆体在锚环中也是饱满的。H、孔道压浆完成后应立即将锚端水泥浆冲洗干净，同时清除锚垫板及锚具、端面砼的污垢，并将端面砼凿毛，以备浇注封锚砼做准备；J、浇注封锚砼，其标号应与结构物砼相同，浇注时要仔细操作并认真捣实，使其与锚具处的砼结合密实。第六十一页，共70页。6.3.12、风撑和吊杆施工1、风撑安装东方红桥主桥共设置5道风撑，风撑均采用Ф80-1.2钢管加工而成，单根长9.2m，套管采用Ф83.4-1.2钢管，长0.2m。施工前先风撑钢管套入套管内，然后采用汽车吊安装，到在位置后先将套管与拱肋预埋钢板进行焊接，焊接完成后再将风撑钢管与套管焊接在一起，最后连接一个整体。焊接时严格按设计要求进行。风撑结构示意图如下：第六十二页，共70页。第六十三页，共70页。2、吊杆施工主桥每片拱肋设13根柔性吊杆，间距5.7m，采用OVM.GJ15-12钢绞线成品索，标准强度1860Mpa，吊杆锚具，系杆端为OVM.GJ15A-12,拱肋端为OVM.GJ15B-12。1、吊杆张拉施工a、吊杆长自锚垫板算起另考虑每端挤压工作长度20cm，施工时根据拱肋及系杆的实测标高进行下料。b、吊杆采用单端张拉，在系杆端进行张拉。c、吊杆张拉参数表第六十四页，共70页。d、吊杆张拉：吊杆张拉是成桥最关键的工序，吊杆张拉必须严格按设计规定的张拉力和规定顺序，用两台千斤顶（配工