御龙湾住宅小区9#楼模板工程施工方案

XX建设集团PAGEXX集团御龙湾项目部—PAGE101—XX建设集团XX集团御龙湾项目部1御龙湾住宅小区9#楼模板工程施工方案、山东XX建设集团编制日期年月日目次1.工程概况1.1工程概述1.2建筑物设计层数、层高及高程·1.3建筑物结构形式2.方案选择3.施工程序3.1施工顺序3.2施工工艺4.施工方法·4.1柱模板支设4.2墙模板支设4.3楼板、梁模板支设·4.4楼梯模板支设·4.5其他部位模板支设·4.6模板拆除·5.主要资源需求计划5.1劳动力需求计划·5.2主要周转材料需求计划6.施工要求及保证措施6.1施工要求·6.2施工控制要点及技术措施6.3组织及管理措施·6.4安全技术措施·7.编制依据·附:模板计算书（一）柱模板计算书（二）墙模板计算书（三）梁模板计算书（四）板模板计算书1工程概况1、编制依据1.1施工组织设计《御龙湾住宅小区9#楼施工组织设计》。1.2施工图纸见御龙湾住宅小区9#楼建施结施1.3主要规程、规范(详见表1-2)规范一览表表1-2类别名称编号国家《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2021《建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2021《建筑工程模板施工手册》（第二版）《混凝土结构工程施工质量验收规程》DBJ01-82-2021《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021地方《建筑安装工程施工安全操作规程》DBJ01-62-20211.4其他(1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。(2)企业ISO9001:2021质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件。(3)企业项目管理手册。（4）《木工模板工程安全专项施工方案编制》2、结构介绍1）、工程名称：御龙湾住宅小区9#楼2）、工程地点：水浒路北，胜利街以西，忠义路南3）、建设单位：世元置业4）、设计单位：上海中建建筑设计院5）、监理单位：郓城县城市建设工程监理中心6）、总包单位：山东XX建工集团7）、工程质量：本工程质量为合格,目标优质结构。8）、文明施工：确保菏泽市文明建筑工地。9）、设计概况：本项目工程为御龙湾小区9#楼，建筑面积为15265.45平方米，地上14583.08平方米，地下面积682.17平方米，占地面积682.17平方米，建筑占地面积1771.79平方米，位于菏泽市郓城县水浒路北侧胜利街西地上18层地下一层，高度58.8米,等级二类高层，建筑耐火等级：地上二级‘地下一级，无自动灭火装置。建筑防火框剪结构使用年限50年抗震设防裂度7度，+0.00相对于绝对标高46.00室内外标高差0.45米地下防水等级为：二级分项工程主要概况如下表：项目建筑总面积15265.45㎡其中地上面积14583.08㎡其中地下面积682.17㎡）地下1层数地上18层层高(m)-1～－1层1层2层3～18层机房层3.253.63.62.94.982、方案选择施工现场：本工程北侧场地为钢筋、木工及其他工种加工及原材场地。基本满足现场施工要求。本工程混凝土工程，模板工程以车主楼商业，分阶段施工。为了确保工程进度、混凝土外观质量和内在质量，并使混凝土的表面质量达到规范要求，地下室模板采用一套模板，地下室.主楼墙板柱整体浇筑。根据本工程的特点及我公司的施工经验，选择钢木楞骨结合覆膜14mm木胶板模板体系，使用40mm×70mm方木及φ48mm钢管为楞骨；φ48mm钢管、蝴蝶夹；使用φ14mm对拉螺栓作为加固系统（有防水要求的使用止水螺杆，人防地下室使用焊有3mm厚，80×80止水片的止水螺杆）；以φ48mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为墙柱的水平支撑及梁、板的垂直支撑系统；覆膜木胶板规格：顶板梁模14*24403、施工程序3.1施工顺序地下室及主体结构按照本工程施工组织设计的要求进行施工，模板支设的顺序为：底板→柱→梁板→剪力墙→楼梯。3.2施工工艺3.2.1墙、柱模板施工工艺：定位放线（轴线、构件、楼梯、控制线）→底部垃圾清理→洞口模板及预埋件→单侧模板封堵→穿墙、柱对拉螺栓→对侧模板封闭→脚手管→与满堂架或钢筋地锚连接并加固。3.2.2楼板、梁模板施工工艺：定位放线→支设满堂脚手架→支设梁底模→核对标高及位置→支设梁侧模→梁模边方木加固→支设板模底部横杆→铺设板模方木楞骨→铺设板模→校正位置、修补边角及拉结固定。4、施工方法4.1、柱模板支设楼梁面板采用14mm厚覆膜木胶板，利用40mm×70mm方木作楞木兼拼口木，竖楞方木间距@≦150mm，每隔300-500mm加设一根φ48mm钢管做加强。以φ48mm钢管作为柱箍，第一道柱箍离地面不超过200mm；柱箍的间距450mm一道。截面尺寸≧1000mm的柱侧面设双道Φ14对拉螺栓，截面尺寸﹤1000mm柱侧面设单道Φ14对拉螺栓，非人防防护区域、无防水要求的柱子可将对拉螺栓外套Φ18PVC管穿柱体设置，对拉螺栓布置间距同柱箍。在设有对拉螺栓的位置，即在柱箍外侧再设两根同柱高通长的竖向钢管配以“蝴蝶”形卡加螺帽加固。为了防止跑模，在柱子二分之一层高以下，设双排对拉螺栓并设双螺帽加固，且每个侧面设双道斜撑。柱除单独加固外，柱的柱箍、斜撑均需与满堂脚手4.2、墙模板支设4.2.1地下室剪力墙模板采用14mm厚高强度覆膜木板作面板，40mm×74.2.2地下室模板支设时要求模板上下接头错开，模板接头及拼缝处用40mm×70mm木方上下左右连成整体，模板外侧每200mm设一道单根钢管同40mm×70mm方木组合使用（竖向）方木间距@≦200mm；在竖向钢管外侧每400mm设一道两根横向钢管，同时Φ14对拉螺栓配以“4.2.3地下室内墙非防护区域及正负零以上采用对拉螺栓套φ18mm的硬质PVC塑料套管，用φ14mm的对拉螺栓。墙高1/2以下设双螺帽，螺栓的纵横间距为400mm。对拉螺栓长度为h+450mm（h为墙柱截面尺寸）。由于地下室外墙有防水、密封等特殊要求（包括单元防护墙），在对拉螺栓的中部加焊3mm厚的钢板止水环，尺寸为84.2.4为了保证模板的几何尺寸，墙体内纵横间距500mm设置用与砼相同标号抗渗水泥砂浆预制加工成的横向定位撑条4.2.5为控制整体支架（满堂脚手架）在混凝土侧压力作用下的位移及稳定性，在支架内设剪刀撑与支架的立杆固定。4.2.6墙模校正过程中，应进行认真细致的自检，确保墙模位置准确。校正单侧模板后，再进行另一侧模板的合模，并用穿墙对拉螺栓固定两侧模板。双侧模板加固后应反复查验模板的垂直度、平整度及位置的准确性。4.3、板、梁模板支设梁板采用14mm覆膜木胶板做面板，40mm×74.3.1梁模板的支设（1）搭设整体支架时，应根据梁的位置加密支架立杆；楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距应控制在300mm左右。梁底横楞钢管搭设时，先在梁的两端各搭一根钢管横楞，其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度，然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞。当梁跨≥4m时，梁按其净跨的3‰起拱，起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形，不得形成三角型。（2）次梁模板不入主梁模板内；主梁模板不入柱模板内；所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包，纵向为被包，以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象。在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用40mm×70mm的木方，将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密、牢固。梁侧模板安装后，应沿施工段通长拉线，校正梁侧模板的顺直，并加支撑固定后再进行楼板模板的施工，梁侧模板外侧设方木横楞间距≦200mm，横楞外侧间隔500mm设方木竖楞用斜撑加固。梁高大于500mm时，在距梁底处设一排对拉螺栓，往上每间隔300mm设对拉螺栓一排，(有密闭要求的部位使用的对拉螺栓直接浇筑在混凝土内)，间距@800mm。梁底加设立杆支撑加固间距@=（3）梁高大于600mm的特殊部位，立杆间距:沿梁截面方向800mm,沿梁跨方向800mm,梁底部加设两根垂直顶托。4.3.2楼板模板的支设地下室整体支架立杆间距应不大于1000mm，横杆间距小于1000mm；步距1500mm,上部不大于1200mm，架体底部设扫地杆，竖向支撑使用可调顶托；平台次楞方木的间距@≤200mm，板底加设单根钢管进行加强间距@≤500mm。按楼板的底标高减去模板和木龙骨的高度，搭设模板的主横楞钢管；铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上；将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上。为保证满堂模板支架的整体稳定性，支架内应设置剪刀撑。满堂模板支架四边与中间支架立杆应设纵向、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。层高大于4米时，从顶层开始向下每4米设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架底部设置扫地杆，中间设置水平连接的腰杆，最大步距不大于1.5米。最高一步横杆与模板支撑点之间的立杆高度不能大于200mm。4.4、楼梯模板支设4.4.2按照楼梯的放线位置支设梯梁、斜板、平台，按照踏步尺寸吊按踏步板。4.4.3楼梯支撑系统应将平台和斜板部分连接在一起，并做到稳固。4.5、其他部位模板支设4.5.1不同标号的混凝土施工，交接位置使用ф12的一级钢间距100焊制钢筋网架，焊接固定在整体模板支撑体系上。钢筋网架上焊制或绑扎密孔钢板网。4.5.2基坑、外墙、地梁等吊模前应根据二次放线及标高尺寸用ф12钢筋作出限位，限位钢筋必须与整体模板支撑体系可靠连接，水平方向不得与结构钢筋连接或用结构钢筋作为支撑。基坑、外墙、地梁等吊模详见附图（5、6、7、8、9）。4.5.3后浇带及施工缝模板使用φ12mm的一级钢根据板厚焊制网架，网架内侧焊接密孔钢板网，再与板筋的上下钢筋焊接牢固。塔吊四周在距塔身800处按照后浇带方法施工。(见附图10)4.5.4后浇带部位模板支设采用后拆支法，后浇带模板宽度1.8米，支撑系统立杆间距4.6、模板拆除4.6.1模板拆除时间根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2021要求，模板拆除时结构混凝土强度应满足表4.6.1的要求。因此，各类梁、板构件的拆模时间，应按照同条件养护试块的强度确定。表4.6.1底模拆除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（100%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75≥8≥100悬臂构件≥1004.6.2大于8m跨度梁模板的拆除按《混凝土结构工程施工质量验规范》GB50204-2021的规定，梁板跨度2～8m时，混凝土强度达到设计强度的75%可以拆模；梁板跨度≥8m时，悬挑构件，混凝土强度必须达到设计强度的100%方可拆模。早拆模板应先支设100mm×100mm方木支撑，并在其上面支设横梁，然后铺设模板；沿梁长度方向用系杆连结垂直支撑，以防失稳；上下楼层的后拆模板支撑应对齐，上层支撑不得支承在下层两支撑之间；拆模时应按顺序进行，先松动垂直支撑，再拆除支承梁及模板。5、主要资源需求计划5.1、劳动力需求计划1基础及地下室48人2住宅主体结构255.2、主要周转材料需求计划模板工程的主要周转材料见表5.2.1。表5.2.1主要周转材料表序号名称数量单位备注1木胶板4000㎡14㎜厚2方木80m340×703钢管10tφ48mm×2.5mφ48mm×6mφ48mm*3m4各类扣件7000个56、施工要求及质量安全保证措施6.1、施工要求6.1.1各类模板应按模板设计和规范要求进行施工，以保证模板及其支架具有足够的承载力、刚度和稳定性。（1）钢管、扣件进入施工现场时，项目经理、技术人员、安全管理人员、材料员、项目总监、产权单位负责人等对其外观质量进行联合验收,并履行签字手续。（2）钢管、扣件外观质量检验应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；钢管及扣件力学性能复验应符合《金属拉伸实验方法》和《钢管脚手架扣件》规定。（3）外观质量检验、力学性能复验资料、质量合格证、检测证明等有关资料应完整并存放工地备查。6.1.2墙、柱混凝土应分层浇注，每层的浇注高度不宜超过500mm。混凝土浇注速度不得超过4m/h。6.1.3楼板浇注混凝土时，施工人员及设备的均布荷载为2.0KN/㎡，集中荷载为2.0KN。6.1.4各类模板支设的质量要求见表6.1.1。表6.1.1现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(㎜)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱墙梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m5经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6.2、施工控制要点及技术措施6.2.1模板支撑系统（1）模板支撑系统应采用钢管和扣件搭设而成，严禁使用木、竹等材料搭设。（2）模板立柱间距不大于1.0m；第一步大横杆的步距均不应大于1.8m，其它大横杆的步距均不应大于1.2m；最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。（3）模板立柱顶部使用顶托丝杠时，其顶托丝杠伸出长度不宜大于丝杠总长度（不（小于50cm）的1/2，模板立柱的底部严禁使用顶托丝杠。4）高度大于4m的满堂模板支撑系统剪刀撑的设置应符合下列要求。1）模板支撑系统四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）模板支撑系统四边与中间每隔４排立杆从顶层开始向下每隔２步设置一道水平剪刀撑；3）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应最少占框格总数的1/3。6.2.26.2.26.2.26.2.36.2.36.2.36.2.46.3.4.1控制要点：墙体模板截面尺寸、垂直度、轴线位置、阴阳角方正。6.3.46.2.56.2.56.2.56.3组织及管理措施6.3.1模板工程施工中应做到技术交底到现场、至个人，实地示范，以保证模板按设计及规范要求施工，并督促职工对工程质量、安全的重视和材料的合理使用。6.3.2在模板支设过程中，采取设立专人负责、定点定线的管理办法，确保模板施工中全过程质量受控。检查人员按模板施工控制内容的要求，组织现场每日巡检管理。项目部人员除对模板施工中材料的使用和工程质量、安全督促外，每天应对所施工的部位跟踪自检，及时发现问题，落实整改措施。6.3.3在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇注混凝土时，应对模板和支架进行观察和维护。发现异常情况时，停止作业及时进行处理。6.4.4围绕项目质量目标开展全面质量管理活动，各道工序实行交接验收制度，以工程质量验收规范、质量评定标准、业主有利于提高质量、加快进度的指令为质量管理依据，抓住施工中的各道环节，针对易发生的质量通病，实行全方位的检查和督促，做到跟踪检查，走动管理，旁站监督。6.4、安全技术措施6.4.1模板支设及混凝土浇筑（1）模板及满堂模板支架的支设应严格按照《建筑施工模板安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021及国家其他有关规范、规程的要求进行。（2）操作人员应严格执行施工方案、技术交底及相应的操作规程。（3）楼板模板应按设计要求控制板面荷载，不得集中堆放脚手架杆、钢筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和机具，防止施工荷载过于集中导致模板变形、失稳。（4）混凝土浇筑应严格按照《施工组织设计》的要求分段、分层施工，并派专人负责看模，板面混凝土堆积高度不得超过400mm，浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。6.4.2模板拆除（1）模板支撑系统拆除前，项目总监、项目经理、方案编制人员、安全管理人员应核查混凝土强度报告，达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。模板拆除应在同条件试块试压合格后，由资料员填写模板拆除申请单，并经项目部技术负责人批准后方能进行。（2）模板拆除应遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工顺序一般为墙、柱侧模→板模→梁模。（3）模板拆除可利用满堂脚手架搭设桥板作为临时平台。拆除的钢管、扣件及其它配件严禁从高处抛掷至地面。（4）模板拆除应由外及内，防止坠落伤人，并应随拆随运，严禁随意抛掷，不得留有未拆尽的悬空模板。拆除后的模板应及时清理出现场，将方木及胶合板上的钢钉起出后分类堆放，防止扎脚伤人。（5）拆模施工时应设警戒线，并在周圈悬挂明显警戒标志，设专门监护人员。（6）未尽事项执行相关的规范及操作规程。7、编制依据7.1、施工合同及我公司投标承诺；7.2工程设计图纸、《施工组织设计》及相关的施工文件；7.3国家、部、省、市有关工程建设的法律、法规；7.4集团公司质量、环境、安全卫生认证体系文件及有关管理规定；7.5现场条件、公司的施工管理制度和施工经验；7.6《建筑施工手册》2021年第4版、《建筑施工计算手册》2021年第1版；7.7国家现行的规范、规程，主要包括：《混凝土结构工程施工质量验规范》GB50204-2021《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021《混凝土结构设计规范》GB50010-2021《建筑结构荷载规范》GB50009-2021（2021版）《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GB50018-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021、J814-2021附件：模板计算书柱模板计算书（1200*1200）柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2021)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021、柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H=4.15m；根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度1200mm，柱截面高度1200mm，柱高4.150m（取最大值计算）。柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:11；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:11；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取4.150m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833kN/m2、99.600kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=115mm，且竖楞数为11，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=115.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×34.263×115×115=4.53×104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=4.53×104/1.08×104=4.196N/mm2；面板的最大应力计算值σ=4.196N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=115.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×34.263×115.0=2364.136N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2364.136N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2364.136/(2×450×12.0)=0.657N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.657N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=115.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4；面板最大容许挠度:[ν]=115/250=0.46mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×29.62×115.04/(100×9500.0×6.48×104)=0.057mm；面板的最大挠度计算值ν=0.057mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.46mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.85m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.12×0.90=8.176kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.12×0.90=0.580kN/m；q=(8.176+0.580)/2=4.378kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×4.378×450.0×450.0=8.87×104N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=8.87×104/5.33×104=1.662N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.662N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.12×0.90=8.176kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.12×0.90=0.580kN/m；q=(8.176+0.580)/2=4.378kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.378×450.0=1182.068N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1182.068N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1182.068/(2×50.0×80.0)=0.443N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.443N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.12=7.57kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×7.57×450.04/(100×9500.0×2.13×106)=0.104mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.104mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.115×0.45/2=1.97kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.121kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.344kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.306mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.34kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=73.03N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=73.03N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.306mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度ν=0.306mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14；对拉螺栓的有效直径:11.55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=8.121kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.115×0.45/2=1.97kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.121kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.344kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.306mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.34kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=73.027N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=73.027N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.306mm；柱箍最大容许挠度:[V]=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度V=0.306mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.121kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!柱模板计算书（700*700）柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2021)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021、《钢结构设计规范》(GB50017-2021)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=4.15m；根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取4.150m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833kN/m2、99.600kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=130mm，且竖楞数为6，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=130.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×34.263×130×130=5.79×104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×12.0×12.0/6=1.08×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=5.79×104/1.08×104=5.361N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.361N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=130.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=31.995+2.268=34.263kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×34.263×130.0=2672.501N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=2672.501N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×2672.501/(2×450×12.0)=0.742N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.742N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=130.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×12.0×12.0×12.0/12=6.48×104mm4；面板最大容许挠度:[ν]=130/250=0.52mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×29.62×130.04/(100×9500.0×6.48×104)=0.093mm；面板的最大挠度计算值ν=0.093mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.52mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.2m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.13×0.90=9.243kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.13×0.90=0.655kN/m；q=(9.243+0.655)/2=4.949kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×4.949×450.0×450.0=1.00×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.00×105/5.33×104=1.879N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.879N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.13×0.90=9.243kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.13×0.90=0.655kN/m；q=(9.243+0.655)/2=4.949kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.949×450.0=1336.251N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1336.251N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1336.251/(2×50.0×80.0)=0.501N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.501N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.13=8.56kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×8.56×450.04/(100×9500.0×2.13×106)=0.117mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.117mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.13×0.45/2=2.23kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.702kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.381kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.132mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.38kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=80.89N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=80.89N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.132mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=350/250=1.4mm；柱箍的最大挠度ν=0.132mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14；对拉螺栓的有效直径:11.55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=8.702kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×65.83×0.9+1.4×4×0.9)×0.13×0.45/2=2.23kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=8.702kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.381kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.132mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.38kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=80.893N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=80.893N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.132mm；柱箍最大容许挠度:[V]=350/250=1.4mm；柱箍的最大挠度V=0.132mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.702kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2021)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2021、《钢结构设计规范》(GB50017-2021)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取6.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48.659kN/m2、165.600kN/m2，取较小值48.659kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.40×0.90=2.016kN/m；q=q1+q2=21.021+2.016=23.037kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×23.037×200.0×200.0=9.21×104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.21×104/9.60×103=9.599N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.599N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.40×0.90=21.021kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.40×0.90=2.016kN/m；q=q1+q2=21.021+2.016=23.037kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×23.037×200.0=2764.403N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=2764.403N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×2764.403/(2×400×12.0)=0.864N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.864N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48.66×0.4=19.46N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×1.2×1.2×1.2/12=5.76cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×19.46×2021/(100×9500×5.76×104)=0.385mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.385mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.20×0.90=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(10.510+1.008)/1=11.518kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×11.518×400.0×400.0=1.84×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N·mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.84×105/5.33×104=3.456N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.456N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.20×0.90=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(10.510+1.008)/1=11.518kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×11.518×400.0=2764.403N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=2764.403N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2764.403/(2×50.0×80.0)=1.037N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=1.037N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.66×0.20/1=9.73kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=400.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13×106；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×9.73/1×4004/(100×9500×2.13×106)=0.083mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=1.6mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.083mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.6mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×4)×0.2×0.4/2=2.3kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=400mm；外楞最大弯矩:M=0.175×2303.67×400.00=1.61×10