汾机培训铝合金焊接结构

变形铝合金铝及铝合金工业纯铝铸造铝合金非时效强化铝合金时效强化铝合金Al-MnLF21Al-MgLF2Al-Mg-MnLF1Al-Cu-MgLY12

Al-Zn-Mg-CuLC4Al-Mg-SiLD1新型铝合金Al-LiAl-Si系合金ZL102

Al-Cu系合金ZL201

Al-Mg系合金ZL301

Al-Zn系合金ZL401

一、铝及铝合金的分类现在是1页\一共有135页\编辑于星期四现在是2页\一共有135页\编辑于星期四

非热处理强化铝合金可通过加工硬化、固溶强化提高力学性能，特点是强度中等、塑性及耐蚀性好，又称防锈铝，焊接性良好，是焊接结构中应用最广的铝合金。

热处理强化铝合金是通过固溶、淬火、时效等工艺提高力学性能。经热处理后可显著提高抗拉强度，但焊接性较差，熔焊时产生焊接裂纹的倾向较大，焊接接头的力学性能下降。热处理强化铝合金包括硬铝、超硬铝、锻铝等。现在是3页\一共有135页\编辑于星期四常用的铝合金焊丝

4043（Al-Si）：用于Al-Si和Al-Mg-Si系（6061、6082等）以及铸铝和锻铝合金之间的MIG和TIG焊。

5356（Al-Mg-Si）：用于Al-Mg系（Mg<5%）合金的MIG和TIG焊。现在是4页\一共有135页\编辑于星期四二、铝及铝合金的特点现在是5页\一共有135页\编辑于星期四活性强，在空气中容易形成Al2O3氧化膜Al2O3氧化膜密度3.95g/cm3，比铝大(2.7g/cm3)Al2O3氧化膜吸水性强导热系数大线膨胀系数大现在是6页\一共有135页\编辑于星期四固体金属的表面结构

在氧化膜之下是一层厚度约为1-2μm厚的微晶组织，其下层是1-10μm的变形层，这一层则是由于金属在成形加工（如压力加工）时所形成的晶粒变形的结构。现在是7页\一共有135页\编辑于星期四铝及其合金的化学活性很强，表面极易形成难熔氧化膜（Al2O3熔点约为2050℃，MgO熔点约为2500℃），加之铝及其合金导热性强，焊接时易造成不熔合现象。由于氧化膜密度与铝的密度接近，也易成为焊缝金属的夹杂物。氧化膜（特别是有MgO存在的不很致密的氧化膜）可吸收较多水分而成为焊缝气孔的重要原因至一。三、铝及铝合金的焊接性分析铝及其合金的线膨胀系数大，焊接时容易产生翘曲变形。这些都是焊接生产中颇感困难的问题。现在是8页\一共有135页\编辑于星期四<一>气孔铝是活性元素，本身能脱氧，不象钢焊接过程中会形成CO或CO2气孔，所以主要是氢气孔。气孔的分布特征临近焊缝表层的“皮下气孔”焊缝中部或根部的“密集气孔”熔合区边界的“氧化膜气孔”

现在是9页\一共有135页\编辑于星期四2.气孔的成因

(1)焊接区内存在氢的来源

(2)铝合金中氢的溶解度存在突变(3)导热系数大→熔池结晶速度快(4)密度低氢的来源弧柱气氛焊接材料吸附水分母材吸附水分气泡不易上浮现在是10页\一共有135页\编辑于星期四氢在铝中的溶解度氢在铝合金的凝固点时从0.69突降到0.036ml/100g，相差约20倍，这是产生气孔的重要原因。现在是11页\一共有135页\编辑于星期四

冷却速度很大时，在凝固点以上溶解度差形成的气孔虽然不多，但来不及逸出，形成粗大孤立的皮下气孔。

铝合金焊接中的“皮下气孔”（LF6，TIG）现在是12页\一共有135页\编辑于星期四铝合金的焊接

冷却速度较小，在凝固点溶解度发生突变，沿结晶的层状线形成均布形式的“结晶层气孔”。铝合金焊缝中均布形式的“结晶层气孔”（Al-Zn-Mg,TIG）现在是13页\一共有135页\编辑于星期四铝合金的焊接

3.焊缝气孔的影响因素

1）焊接方法的影响

MIG焊时，焊丝以细小熔滴形式向熔池过渡，弧柱温度高，熔滴比表面积大，熔滴易于吸氢；

TIG焊时，主要是熔池金属表面与氢反应，比表面积小，熔池温度小于弧柱，吸氢条件不如MIG有利；另外，MIG焊熔池深度大于TIG焊，不利于氢气泡的逸出。所以，在同样的气氛条件下，MIG焊时焊缝气孔倾向比TIG焊时大。现在是14页\一共有135页\编辑于星期四铝合金的焊接

2）极性的影响

TIG焊时，直流反接，具有阴极雾化作用，可以避免氢的产生，但钨极易烧损，形成缺陷；正接时无阴极雾化作用，熔深大，对气泡逸出不利，所以采用交流。

MIG焊时，采用直流反接，无阴极雾化作用，也没有钨极烧损。现在是15页\一共有135页\编辑于星期四

3）焊接工艺参数

焊接规范主要影响熔池在高温的停留时间，从而对氢的溶入时间和析出时间产生影响。

TIG焊时，采用小线能量，采用较大的规范，高的焊速，减少熔池存在时间，减小氢的溶入；

MIG焊时，焊丝氧化膜的影响更为显著，不能通过减少熔池时间来防止氢向熔池的溶入，所以通过降低焊速和提高焊接线能量来增大溶池存在时间，有利于减少焊缝中的气孔。现在是16页\一共有135页\编辑于星期四4）保护气体中的水分和氧化性影响

采用高纯Ar或采用Ar+He改变（即提高）热容量，改变溶池形状，使尖“V”型变为圆底型，延长溶池停留时间，有利于气孔逸出；或者采用Ar+0.5~1%O2，Ar+2~5%CO2，增强保护气氛的氧化性，减少氢。现在是17页\一共有135页\编辑于星期四铝合金的焊接

5）表面状态的影响

不同的焊材、母材，其氧化膜性质不同，对气孔的影响有差别。

MgO疏松，易吸水，产生气孔倾向大；

MnO致密，不易吸水，气孔倾向小。现在是18页\一共有135页\编辑于星期四氧化膜中水分的影响

在正常的焊接条件下，对于气氛中的水分已严格限制，这时，焊丝或工件氧化膜中所吸附的水分将是生成焊缝气孔的主要原因。氧化膜不致密、吸水性强的铝合金（如Al-Mg合金），比氧化膜致密的纯铝具有更大的气孔倾向。MIG焊由于熔深大，坡口端部的氧化膜能迅速熔化，有利于氧化膜中水分的排除，氧化膜对焊缝气孔的影响就小得多。现在是19页\一共有135页\编辑于星期四TIG焊时，在熔透不足的情况下，母材坡口根部未除净的氧化膜所吸附的水分是产生焊缝气孔的主要原因。这种氧化膜不仅提供了氢的来源，而且能使气泡聚集附着。刚形成熔池时，如果坡口附近的氧化膜未能完全熔化而残存下来，则氧化膜中水分因受热而分解出氢，并在氧化膜上萌生气泡；由于气泡是附着在残留氧化膜上，不易脱离浮出，且因气泡是在熔化早期形成的，有条件现在是20页\一共有135页\编辑于星期四长大，所以常造成集中的大气孔。这种气孔在焊缝根部未熔合时就更严重。坡口端部氧化膜引起的气孔，常沿着熔合区原坡口边缘分布，内壁呈氧化色，这是其重要特征。由于Al-Mg合金比纯铝更易于形成疏松而吸水性强的厚氧化膜，所以Al-Mg合金比纯铝更容易产生这种集中的氧化膜气孔。因此，焊接铝镁合金时，焊前须仔细清除坡口端部的氧化膜。现在是21页\一共有135页\编辑于星期四母材氧化膜引起的气孔（LF6，TIG)现在是22页\一共有135页\编辑于星期四

6）环境因素的影响环境因素主要是指温度和湿度。

0C以下，湿度不影响气孔的产生；

0C以上，温度越高，湿度越大，越易对气孔敏感。另外，表面油污也可以导致气孔。现在是23页\一共有135页\编辑于星期四4.气孔的防止减少氢的来源a对焊接材料干燥处理，降低气氛中的水分使用的焊接材料（包括保护气体、焊丝、焊条等）要严格限制含水量，使用前需干燥处理。一般认为，氩气中的含水量小于0.08%时不易形成气孔。氩气的管路也要保持干燥。

b焊前清除焊丝及母材表面的氧化膜和污染物

现在是24页\一共有135页\编辑于星期四焊前处理十分重要。焊丝及母材表面的氧化膜应彻底清除，采用化学方法或机械方法均可，若两者并用效果更好。例如对铝合金母材化学清洗后，焊前可用细钢丝刷再全面刷一遍近缝区，并用刮刀刮削坡口端面和焊缝两侧20mm范围的母材；将坡口下端（根部)刮去一个倒角，成为倒V形小坡口（铲根，防止根部氧化膜引起的气孔）；装配时要防止再度弄脏。机械清理后表面氧化速度很快，应及时进行焊接。现在是25页\一共有135页\编辑于星期四图清根对焊缝气孔的影响（Al-4Mg-1Mn，MIG）1—未清根2—清根现在是26页\一共有135页\编辑于星期四(2)控制焊接工艺焊接参数的影响可归结为对熔池在高温存在时间的影响，也就是对氢溶入时间和氢析出时间的影响。熔池高温存在时间增长，有利于氢的逸出，但也有利于氢的溶入；反之，熔池高温存在时间减少，可减少氢的溶入，但也不利于氢的逸出。焊接参数不当时，如造成氢的溶入量多而又不利于逸出时，气孔倾向势必增大。

现在是27页\一共有135页\编辑于星期四对于TIG焊参数的选择，一方面采用小热输入以减少熔池存在时间，从而减少气氛中氢的溶入，因而须适当提高焊接速度；同时又要保证根部熔合，以利根部氧化膜中的气泡浮出，又须适当增大焊接电流。图焊接工艺参数对气孔倾向的影响（5A06，TIG）现在是28页\一共有135页\编辑于星期四在MIG焊条件下，焊丝氧化膜的影响更明显，减少熔池存在时间，难以有效地防止焊丝氧化膜分解出来的氢向熔池侵入。因此希望增大熔池时间以利气泡逸出。图5MIG焊接时焊缝气孔倾向与焊接工艺参数的关系（板Al-2.5%Mg，焊丝Al-3.5%Mg）现在是29页\一共有135页\编辑于星期四图5板厚及接头形式对焊缝气体含量的影响（MIG）1—对接接头2—T型接头现在是30页\一共有135页\编辑于星期四因此，在MIG焊条件下，接头冷却条件对焊缝气体含量有较明显的影响。必要时可采取预热来降低接头冷却速度，以利气体逸出，这对减少焊缝气孔倾向有一定好处。改变弧柱气氛的性质，对焊缝气孔倾向也有一些影响。例如，在氩弧焊时，Ar中加入少量CO2或O2等氧化性气体，使氢发生氧化而减小氢分压，能减少气孔的生成倾向。但是CO2或O2的数量要适当控制，数量少时无效果，过多时又会使焊缝表面氧化严重而发黑。现在是31页\一共有135页\编辑于星期四<二>热裂纹

铝及其合金焊接时，常见的热裂纹主要是焊缝凝固裂纹和近缝区液化裂纹。

铝合金是典型的二元或多元共晶合金，在焊接加热和冷却过程很迅速，合金来不及建立平衡状态，固相和液相之间的扩散来不及进行，先结晶的为高熔点组元，后结晶的为低熔点组元被排挤到焊缝中心，在焊接应力作用下发生开裂，形成焊缝中心结晶裂纹。现在是32页\一共有135页\编辑于星期四

铝合金接头中的结晶裂纹现在是33页\一共有135页\编辑于星期四

铝合金接头热影响区中的液化裂纹现在是34页\一共有135页\编辑于星期四

液化裂纹的说明

在母材的热影响区中，成分为XC的铝合金在平衡状态下，t1温度下组织为+，t2时中的组元开始向固溶体溶解，t3时全部转化为固溶体。

现在是35页\一共有135页\编辑于星期四

液化裂纹的说明

在焊接快速加热条件下，在t2来不及溶解，达不到平衡，到t3时仍可能为+两相状态，t4时已超过共晶温度，中的组元还未完全溶入固溶体，则在和两相界面出现共晶液相，这种局部液化在焊接应力下沿晶界液膜形成“液化裂纹”。现在是36页\一共有135页\编辑于星期四1.热裂纹的形成原因

1）拘束度的影响；

2）液固相距离宽，生成柱状晶，柱状晶之间产生成分偏析，导致容易产生裂纹；

3）材料因素的影响：

a）铝合金为共晶合金，裂纹倾向与合金结晶温度区间大小有关系；

现在是37页\一共有135页\编辑于星期四几种铝合金热裂倾向最大时的合金组元浓度(xm)：

Al-Mg：xm=2%Mg；

Al-Zn：xm=10~12%Zn；

Al-Si：xm=0.72%Si；

Al-Cu：xm=2%Cu。

如果存在其他元素或杂质时，可能出现三元共晶，其熔点比二元更低，结晶温度区间更大，更容易产生热裂纹。现在是38页\一共有135页\编辑于星期四铝合金的焊接

b)线膨胀系数大，是钢的1倍，在拘束条件下焊接，容易产生较大的焊接应力，增大裂纹倾向；

c)铝合金焊接过程中无相变，柱状晶粗大，容易偏析。现在是39页\一共有135页\编辑于星期四2防止焊接热裂纹的途径母材的合金系对焊接热裂纹有重要的影响。对于焊缝金属的凝固裂纹，主要是通过合理确定焊缝的合金成分，并配合适当的焊接工艺来进行控制。

1）合金系的影响在铝中加入Cu、Mn、Si、Mg、Zn等合金元素可获得不同性能的合金，各种合金元素对铝合金焊接裂纹的影响如图所示。现在是40页\一共有135页\编辑于星期四图5Al-Mg合金焊缝凝固裂纹与含Mg量的关系（T形角接接头）1—连续焊道2—断续焊道现在是41页\一共有135页\编辑于星期四调整焊缝合金系的着眼点，从抗裂角度考虑，在于控制适量的易熔共晶并缩小结晶温度区间。由于铝合金为共晶型合金，少量易熔共晶会增大凝固裂纹倾向，所以，一般都是使主要合金元素含量超过xm，以便能产生“愈合”作用。000020242219(a)Al-Cu焊丝40434343(b)Al-Si545450525083焊丝5356、5183(c)Al-Mg60636061(d)Al-Mg2Si焊缝合金元素/%裂纹敏感性/%图

铝合金的裂纹敏感性现在是42页\一共有135页\编辑于星期四对于裂纹倾向大的硬铝之类高强铝合金，在原合金系中进行成分调整以改善抗裂性，往往成效不大。生产中不得不采用含wSi=5%的Al-Si合金焊丝（4A01）来解决抗裂问题。因为可以形成较多的易熔共晶，流动性好，具有很好的“愈合”作用，有很高的抗裂性能，但强度和塑性不理想，不能达到母材的水平。

现在是43页\一共有135页\编辑于星期四Al-Cu系硬铝合金2A16是为了改善焊接性而设计的硬铝合金。Mg可降低Al-Cu合金中Cu的溶解度，促使增大脆性温度区间。为此，应取消Al-Cu-Mg（硬铝）中的Mg，添加少量Mn（wMn<1%），得到Al-Cu-Mn合金（2A16）。现在是44页\一共有135页\编辑于星期四如图5-9所示，wCu=6%~7%时，正好处在裂纹倾向不大的区域。由于Mn能提高再结晶温度而改善热强性，所以Al-Cu-Mn合金也可作为耐热铝合金应用。为了细化晶粒，加入wTi=0.1%~0.2%是有效的。wFe＞0.3%时，降低强度和塑性；wSi＞0.2%时，增大裂纹倾向。特别是Si、Mg同时存在时，裂纹倾向更为严重，因Cu与Mg不能共存，Mg含量越少越好，一般限制wMg＜0.05%。图5-9焊丝成分对不同母材焊缝热裂倾向的影响1—3A212—Al-2.5%Mg3—Al-3.5%Mg4—Al-5.2%Mg现在是45页\一共有135页\编辑于星期四大部分高强铝合金焊丝中几乎都有Ti、Zr、V、B等微量元素，一般是作为变质剂加入的。不仅可以细化晶粒而且可以改善塑性、韧性，并可显著提高抗裂性能。现在是46页\一共有135页\编辑于星期四

2）焊丝成分的影响不同的母材配合不同的焊丝，在刚性T形接头试样上进行TIG焊，具有不同的裂纹倾向，如图5-10所示。采用成分与母材相同的焊丝时，具有较大的裂纹倾向，不如改用其他合金组成的焊丝。采用Al-5%Si焊丝（国外牌号4043）和Al-5%Mg焊丝（5A05或5556）的抗裂效果是令人满意的。

Al-Zn-Mg合金专用焊丝X5180（Al-4%Mg-2%Zn-0.15%Zr）也具有相当高的抗裂性能。现在是47页\一共有135页\编辑于星期四图5-10Al-Cu-Mg及Al-Cu-Mn系合金的凝固裂纹倾向与合金组成的关系（铸环抗裂试验）a）Al-Cu-Mg合金b）Al-Cu-Mn合金现在是48页\一共有135页\编辑于星期四

3）焊接参数的影响焊接参数影响凝固过程的不平衡性和凝固的组织状态，也影响凝固过程中的应力变化，因而影响裂纹的产生。热能集中的焊接方法，可防止形成方向性强的粗大柱状晶，因而可以改善抗裂性。采用小焊接电流，可减少熔池过热，也有利于改善抗裂性。焊接速度的提高，促使增大焊接接头的应力，增大热裂的倾向。因此，增大焊接速度和焊接电流现在是49页\一共有135页\编辑于星期四都促使增大裂纹倾向。大部分铝合金的裂纹倾向都比较大，所以，即使是采用合理的焊丝，在熔合比大时，裂纹倾向也必然增大。因此，增大焊接电流是不利的，而且应避免断续焊接。(3)特殊措施磁控电弧振荡振荡改变柱状晶方向，使裂纹扩展通道变得弯曲，增加裂纹扩展阻力。细化晶粒，降低热裂倾向。消除偏析。电磁搅拌细化晶粒，降低热裂倾向，消除偏析现在是50页\一共有135页\编辑于星期四现在是51页\一共有135页\编辑于星期四<三>接头软化非时效强化铝合金退火态焊接→等强冷作硬化态焊接→软化(峰值温度超过再结晶温度)时效强化铝合金→过时效软化(焊接热影响区)现在是52页\一共有135页\编辑于星期四(1)非时效强化铝合金HAZ的软化主要发生在焊前经冷作硬化的合金上。经冷作硬化的铝合金，热影响区峰值温度超过再结晶温度（200-300℃）的区域时就产生明显的软化现象。软化主要原意是再结晶消除了原来冷作硬化效果。由于软化后的硬度实际已低到退火状态的硬度水平，因此，焊前冷作硬化程度越高，焊后软化的程度越大。板件越薄，这种影响越显著。冷作硬化薄板铝合金的强化效果，焊后可能全部丧失。现在是53页\一共有135页\编辑于星期四(2)时效强化铝合金HAZ的软化主要是焊接热影响区“过时效”软化，这是熔焊条件下很难避免的。软化程度决定于合金第二相的性质，也与焊接热循环有一定关系。第二相越易于脱溶析出并易于聚集长大时，就越容易发生“过时效”。现在是54页\一共有135页\编辑于星期四图5-12Al-Cu-Mg（2A12）合金焊接热影响区的硬度变化（手工TIG）图5-13Al-4.5Zn-1.2Mg合金焊接热影响区的硬度变化（焊前自然时效，MIG）Tm—峰值温度1、2、3、4—表示不同的焊后自然时效时间1—3h2—4d3—30d4—90d现在是55页\一共有135页\编辑于星期四2软化的控制措施采取的措施主要是制定符合特定材料的焊接工艺。对于焊后软化不能恢复的铝合金，最好采用退火或在固溶状态下焊接，焊后在进行热处理；如不允许焊后热处理，则应采用能量集中的焊接方法和小的焊接热输入，以减小接头强度的损失。现在是56页\一共有135页\编辑于星期四1.焊接方法铝及铝合金具有较好的冷热加工性能和焊接性，可以采用常规的熔焊方法进行焊接。常用的焊接方法有氩弧焊（TIG、MIG）、等离子弧焊、电阻焊和电子束焊等。也可采用冷压焊、超声波焊、钎焊等。热功率大、能量集中和保护效果好的焊接方法对铝及铝合金的焊接较为合适。气焊和电弧焊在铝合金焊接中已逐渐被氩弧焊（TIG、MIG）取代，仅用于修复和焊接不重要的焊接结构。四、铝及铝合金的焊接工艺现在是57页\一共有135页\编辑于星期四钨极氩弧焊（TIG焊）适于焊接厚度小于3mm的铝及铝合金薄板，工件变形明显小于气焊。交流TIG焊具有去除氧化膜的清理作用，不用熔剂，避免了焊后熔剂残渣对接头的腐蚀，接头形式不受限制，焊缝成形良好、表面光亮。氩气流对焊接区的冲刷使接头冷却加快，改善了接头的组织性能，适于全位置焊接。由于不用熔剂，焊前清理要求比其他焊接方法严格。现在是58页\一共有135页\编辑于星期四脉冲TIG焊扩大了氩弧焊的应用范围，特别适用于焊接铝合金精密零件。增加脉冲可减小热输入，有利于薄铝件的焊接。交流脉冲TIG焊有加热速度快、高温停留时间短、对熔池有搅拌作用的特点，焊接薄板、硬铝可得到满意的结果。对仰焊、立焊、管子全位置焊、单面焊双面成形等，也可得到较好的焊接效果。现在是59页\一共有135页\编辑于星期四熔化极氩弧焊（MIG焊）与TIG焊相比，MIG焊可焊的铝合金厚度明显增大，而且焊接效率高，适合于自动化生产。MIG焊用于焊接铝及铝合金时通常采用直流反极性，焊接薄、中等厚度板材时，可用纯Ar作保护气体；焊接厚大件时，采用（Ar+He）混合气体，也可采用纯He保护。焊前一般不预热，板厚较大时，也只需预热起弧部位。现在是60页\一共有135页\编辑于星期四脉冲MIG焊可以将熔池控制的很小，容易进行全位置焊接，尤其焊接薄板、薄壁管的立焊缝、仰焊缝和全位置焊缝是一种较理想的焊接方法。脉冲MIG焊电源是直流脉冲，脉冲TIG焊的电源是交流脉冲。现在是61页\一共有135页\编辑于星期四2.焊接材料铝及铝合金焊丝分为同质焊丝和异质焊丝两大类。选择焊丝首先要考虑焊缝成分要求，还要考虑抗裂性、力学性能、耐蚀性等。现在是62页\一共有135页\编辑于星期四焊接铝及铝合金最适宜的是交流TIG焊和交流脉冲TIG焊。有时也采用直流反接TIG焊方法来焊接铝，这种方法对连续焊或补焊壁厚2.4mm以下的铝合金件仍有着熔深浅、电弧易控制等优点。表5-11为纯铝、铝镁合金手工TIG焊的工艺参数。为了防止起弧处及收弧处产生裂纹等缺陷，有时需要加引弧板和引出板。当电弧稳定燃烧，钨极端部被加热到一定的温度后，才能将电弧移入焊接区。自动TIG焊的工艺参数见表5-12。3、焊接参数现在是63页\一共有135页\编辑于星期四板厚/mm钨极直径/mm焊接电流/A焊丝直径/mm氩气流量//Lmin-1喷嘴孔径/mm焊接层数正面/背面预热温度/℃备注1240~601.67~98正1—卷边焊22~390~1202~2.58~128~12对接焊44180~200310~1510~121~2/1—65240~280416~2014~161~2/1—10280~3404~53~4/1~2100~150145~6340~3805~620~2416~20180~20016~206340~38025~3016~222~3/2~3200~26022~256~7360~40030~3520~223~4/3~4表5-11纯铝、铝镁合金手工TIG焊的工艺参数

现在是64页\一共有135页\编辑于星期四焊件厚度/mm焊件层数钨极直径/mm焊丝直径/mm喷嘴直径/mm氩气流量/Lmin-1焊接电流/A送丝速度/mh-1111.5~21.68~105~6120~160—231.6~212~14180~22065~7041~252~310~1414~18240~28070~756~82~35~6314~1818~2475~808~1263~4300~34080~85表5-12自动TIG焊的工艺参数现在是65页\一共有135页\编辑于星期四铝及铝合金交流脉冲TIG焊的工艺参数见表5-13。铝及铝合金TIG焊的缺陷及防止措施见表5-14。母材板厚/mm钨极直径/mm焊丝直径/mm电弧电压/V脉冲电流/A基值电流/A脉宽比

(%)气体流量/Lmin-1频率/Hz5A031.532.51480453351.72.515955025A06221083442.52A122.513140523682.6表5-13铝及铝合金交流脉冲TIG焊的工艺参数现在是66页\一共有135页\编辑于星期四根据焊件厚度选择坡口尺寸、焊丝直径和焊接电流等工艺参数。表5-15为纯铝、铝镁合金和硬铝自动MIG焊的工艺参数。MIG焊熔深大，厚度6mm铝板对接焊时可不开坡口。当厚度较大时一般采用大钝边，但需增大坡口角度以降低焊缝的余高。表5-16为纯铝半自动MIG焊的工艺参数。对于相同厚度的铝锰、铝镁合金，焊接电流应降低20-30A，氩气流量增大10-15L/min。现在是67页\一共有135页\编辑于星期四板材牌号焊丝型号(牌号)板材厚度/mm坡口尺寸焊丝直径/mm喷嘴直径/mm氩气流量/Lmin-1焊接电流/A电弧电压/V焊接速度/mh-1备注钝边/mm坡口角度5A05SAlMg-5(HS331)5——2.0222824021~2242单面焊双面成形10601050ASAl-3(HS39)6~8——2.52230~35230~26026~2725正反面均焊一层81216202548121621100300~32024~283.04.04.04.028320~34028~291540~45380~42029~3117~2050~60450~500490~55017~19—5A025A03SAlMn(HS331)121825814161203.04.04.022282830~3550~6050~60320~350450~470490~52028~3029~3029~302418.716~192A11SAlSi-5(HS311)506~875—28—450~50024~2715~18采用双面U形坡口,钝边6~8mm

表5-15纯铝、铝镁合金和硬铝自动MIG焊的工艺参数注：1.正面层焊完后必须铲除焊根，然后进行反面层的焊接。2.焊炬向前倾斜10～15°。现在是68页\一共有135页\编辑于星期四板厚/mm坡口形式坡口尺寸/mm焊丝直径/mm焊接电流/A焊接电压/V氩气流量/Lmin-1喷嘴直径/mm备注6对接间隙0~22.0230~27026~2720~2520反面采用垫板仅焊一层焊缝8~12单面V形坡口间隙0~2钝边2坡口角度70°2.0240~32027~2925~3620正面焊两层，反面焊一层14~18单面V形坡口间隙0~0.3钝边10~14坡口角度90°~100°2.5300~40029~3035~5022~24正面焊两层，反面焊一层20~25单面V形坡口间隙0~0.3钝边16~21坡口角度90°~100°2.5~3.0400~45029~3150~6022~24表5-16纯铝半自动MIG焊的工艺参数现在是69页\一共有135页\编辑于星期四3.焊前准备

(1)焊前清理机械清理先用丙酮或汽油擦洗工件表面油污，然后根据零件形状采用切削方法，如使用风动或电动铣刀，也可使用刮刀、锉刀等。较薄的氧化膜可采用不锈钢钢丝刷清理，不宜采用砂纸或砂轮打磨。清理后的焊丝、工件焊前存放时间一般不要超过12h。现在是70页\一共有135页\编辑于星期四

(2)化学清理效率高，质量稳定，适用于清理焊丝以及尺寸不大、批量生产的工件。小型工件可采用浸洗法。表5-10是去除铝表面氧化膜的化学处理方法。焊丝清洗后可在150~200℃烘箱内烘焙0.5h，然后存放在100℃烘箱内随用随取。清洗过的焊件应立即进行装配、焊接。大型焊件受酸洗槽尺寸限制，难于实现整体清理，可在坡口两侧各30mm。的表面区域用火焰加热至100℃左右，涂擦NaOH溶液，并加以擦洗，时间略长于浸洗时间，除净焊接区的氧化膜后，用清水冲洗干净，再中和、光化后，用火焰烘干现在是71页\一共有135页\编辑于星期四(3)焊前预热焊前最好不进行预热，因为预热可加大热影响区的宽度，降低铝合金焊接接头的力学性能。但对厚度超过5-8mm的厚大铝件焊前需进行预热，以防止变形和未焊透，减少气孔等缺陷。通常预热到90℃即足以保证在始焊处有足够的熔深，预热温度很少超过150℃，wMg=4.0%-5.5%的铝镁合金的预热温度不应超过90℃。现在是72页\一共有135页\编辑于星期四 铝结构的设计，虽然在计算方法上与钢结构基本相同（强度设计、稳定性设计和刚度设计），但由于其焊接接头性能的特殊性，在接头设计、许用应力等方面又不同于钢结构。 铝与钢相比重要的区别： －比较低的强度； －低弹性模量 －焊接热影响区 －挤压型材的成型 －有减少轻型结构质量可能性五、铝合金焊接结构的设计现在是73页\一共有135页\编辑于星期四铝梁和钢梁的区别

现在是74页\一共有135页\编辑于星期四现在是75页\一共有135页\编辑于星期四

焊缝准备及结构形式

钢和铝的坡口有两个区别：

——铝由于熔点较低一般熔深较大

——焊铝时由热传导较快要求较大的坡口张开角度以避免可能产生的未熔合现在是76页\一共有135页\编辑于星期四对所有气体保护焊方法要求根部焊透。为了使根部更好地熔合，应在根部一侧开斜边见下图。建议使用熔池保护装置。现在是77页\一共有135页\编辑于星期四铝结构焊接合理的焊接结构设计的一般要求——受力简单明确，便于制作、安装、维护——采取措施减少热影响对结构和构件强度的影响——铝合金表面长时间受热辐射在80以上时，应采取有效措施防护——注意防腐现在是78页\一共有135页\编辑于星期四——尽量减小结构或焊接接头部位的应力集中；——尽量减小结构的刚度，以减小应力集中和附加应力的影响；——不采用过厚的截面；——对于附件或不受力焊缝的设计，应与主焊缝同样重视；——焊缝位置应具有可达性——便于施焊和焊前现场清理。现在是79页\一共有135页\编辑于星期四一般结构焊接焊缝在较小应力区，例如：——焊缝处在对称轴现在是80页\一共有135页\编辑于星期四避免附加应力的焊接接头形式，例如：——不同板厚焊接接头现在是81页\一共有135页\编辑于星期四产生最小内应力焊接接头，例如：——避免内应力焊接接头现在是82页\一共有135页\编辑于星期四改善焊接热影响区性能下降的接头，例如：

——增加板厚的焊接接头现在是83页\一共有135页\编辑于星期四与板材厚度相适应的焊缝厚度现在是84页\一共有135页\编辑于星期四带背面保护的焊接接头现在是85页\一共有135页\编辑于星期四铝合金焊接接头应力现在是86页\一共有135页\编辑于星期四现在是87页\一共有135页\编辑于星期四焊接变形现在是88页\一共有135页\编辑于星期四现在是89页\一共有135页\编辑于星期四现在是90页\一共有135页\编辑于星期四焊前预防措施——设计措施在焊接设计的时候就要考虑到的防止和减少焊接变形和应力的措施。这会在很大程度上降低构件后续加工的难度并有利于保证构件的质量。现在是91页\一共有135页\编辑于星期四(1)合理选择焊缝形式和尺寸设计原则：在保证结构有足够承载能力的前提下，尽量选用应力集中小的焊接接头，并采用较小的焊缝尺寸

焊缝尺寸大，不但焊接量大，而且焊接变形也大但并不是焊缝越小越好，因为焊接尺寸太小的焊缝，冷却速度过大，容易产生一系列焊接缺陷，如裂纹、HAZ硬度过高等。现在是92页\一共有135页\编辑于星期四现在是93页\一共有135页\编辑于星期四

a)角变形大b)角变形小图T形接头的坡口图

相同承载能力的十字接头现在是94页\一共有135页\编辑于星期四避免应力集中：焊缝不要设计在高应力和断面突变的地方图

焊缝设计位置分析现在是95页\一共有135页\编辑于星期四采用刚性较小的接头形式，减小接头拘束度，减小焊缝残余应力图

接头形式对拘束度及焊接残余应力的影响现在是96页\一共有135页\编辑于星期四(2)尽可能减少焊缝的数量

设计原则：在焊接结构中应该力求减少焊缝数量和总长度，避免不必要的焊缝。图2-60轴承的加固形式用型钢代替钢板，用断续焊代替连续焊。现在是97页\一共有135页\编辑于星期四（a）压形板（b）拼焊板图2-61两种隔舱板的形式采用压型结构代替肋板结构，防止薄板结构变形现在是98页\一共有135页\编辑于星期四(3)合理安排焊缝的位置

设计原则：焊缝尽可能对称于截面中性轴或接近中性轴；尽量避免焊缝的密集与交叉。减少弯曲变形现在是99页\一共有135页\编辑于星期四图2-62箱形梁的焊缝布置现在是100页\一共有135页\编辑于星期四图2-63避免焊缝交叉的措施与最优焊接顺序现在是101页\一共有135页\编辑于星期四焊中控制措施——工艺措施指在焊接过程中同步采取的防止和减小焊接应力和变形的措施。在焊接过程中对焊接变形和应力进行随时的调控具有重要的意义，同时也是调控焊接变形和应力的重要措施。现在是102页\一共有135页\编辑于星期四合理选择焊接方法选择合理的焊接规范合理安排装配焊接顺序合理选择焊接方法、焊接规范和装配顺序现在是103页\一共有135页\编辑于星期四一般情况下焊缝深宽比大的焊接方法，其焊接变形要小。(1)合理选择焊接方法现在是104页\一共有135页\编辑于星期四图2-64防止非对称截面弯曲变形的焊接(2)选择合理的焊接规范e1,2>e3,4f1,2>f3,4选择线能量较低的焊接方法采用多层焊代替单层焊选择高能量密度的焊接方法采用冷却方式限制、缩小焊接热场现在是105页\一共有135页\编辑于星期四(3)合理安排装配焊接顺序图2-65带盖板的双槽钢焊接梁的焊接顺序第一种焊接顺序：焊缝3、1、2弯曲变形：f1+f2+f3第二种焊接顺序：焊缝1、2、3弯曲变形：f1+f2-f3’第三种焊接顺序：焊缝2、1、3弯曲变形：f1-f3’’现在是106页\一共有135页\编辑于星期四大型储油罐的焊接现在是107页\一共有135页\编辑于星期四合理采用辅助措施和工艺反变形法刚性固定法

现在是108页\一共有135页\编辑于星期四此法的要点是事先估算好结构变形的大小和方向，再给予与焊接变形相抵的反向变形。(1)反变形法现在是109页\一共有135页\编辑于星期四反变形法举例：下料反变形措施对于纵向收缩和横向收缩—反映在长度与宽度尺寸上—预先加余量；对于挠曲变形—预制拱度；

a）按图纸下料b）焊后残余变形c）预制反变形下挠

上拱

平直现在是110页\一共有135页\编辑于星期四装配反变形举例：

a）没有预制反变形

b）预制反变形焊前焊后焊前焊后现在是111页\一共有135页\编辑于星期四图2-67焊接梁柱结构的反变形现在是112页\一共有135页\编辑于星期四(2)刚性固定法这种方法是将待焊接的构件设法固定，限制焊接变形，用于防止角变形和波浪变形效果较好，但对于防止弯曲变形效果远不及反变形法。

基本原理：力图使焊缝区在冷却过程产生较大的拉伸塑性变形，以抵偿加热过程产生的热压缩塑性变形。

基本应用：适用于控制薄板波浪变形和角变形！现在是113页\一共有135页\编辑于星期四

应用举例：工件压板

控制薄板T形接头的角变形!图2-68刚性固定法焊接法兰盘现在是114页\一共有135页\编辑于星期四（a）采用压铁（b）用角钢临时增加近缝区刚性图2-69防止薄板波浪变形的辅助措施现在是115页\一共有135页\编辑于星期四随焊温度场调控方法该方法是通过加热或者冷却不同的部位，调整焊接温度场，控制焊缝和近缝区塑性应变的发展，减小塑性变形的大小和范围，达到控制焊接变形和调整焊接应力的目的。随焊温差拉伸法随焊激冷法现在是116页\一共有135页\编辑于星期四(1)随焊温差拉伸法

方法要点：三要素—

位置、形状、温度。

在焊缝两侧母材带状加热至200℃左右。利用加热带自身的热胀效应，对焊缝产生直接的拉伸作用并产生拉伸塑性变形，从而松弛应力。现在是117页\一共有135页\编辑于星期四图2-70温差拉伸专用夹具

火焰加热器现在是118页\一共有135页\编辑于星期四(2)随焊激冷法图2-71随焊激冷法的原理基本原理是利用与焊接加热过程相反的方法，采用冷却介质使焊接区获得比相邻区域（母材）更低的负温差，在冷却过程中，焊接区由于受到周围金属的拉伸而产生伸长塑性变形，从而抵消焊接过程中形成的压缩塑性变形