董店220kV变电站2号主变扩建等6项输变电工程专题报告

董店220kV变电站2号主变扩建等6项输变电工程环境影响评价专题报告核工业二七〇研究所2016年11月

目录1前言 前言根据中华人民共和国第十二届全国人大代表会常务委员会第八次会议主席令第9号《中华人民共和国环境保护法（修订）》、中华人民共和国第九届全国人民代表大会第77号令《中华人民共和国环境影响评价法》、国务院第253号令《建设项目环境保护管理条例》的有关要求，开发建设项目在可行性研究阶段必须进行环境影响评价。2016年9月，国网安徽省电力公司铜陵供电公司委托核工业二七〇研究所进行铜陵董店220kV变电站2#主变扩建工程、铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程、铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程、铜陵铜厂-董店220千伏线路改造工程、铜陵铜北—玉楼220千伏双线工程和铜陵220kV渡江变110kV配套线路工程的环境影响评价工作。我所接受委托后，收集了工程情况、初步设计、背景资料，对工程周边的自然和社会环境质量现状进行了调查，在现场调查的基础上向铜陵市环保局请示了本次环评6项工程执行的评价标准，并得到了确认。确定环境敏感保护目标之后，进行了本批工程的工频电场、工频磁场、噪声环境现状检测；在进行工程分析和环境质量现状评价的基础上开展了本批工程工频电场、工频磁场及噪声环境影响预测计算，对本批工程的工频电场、工频磁场、噪声等环境影响进行了分析评价，提出了本批工程的环境保护措施。2工程概况本次环评包括铜陵董店220kV变电站2#主变扩建工程、铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程、铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程、铜陵铜厂-董店220千伏线路改造工程、铜陵铜北—玉楼220千伏双线工程和铜陵220kV渡江变110kV配套线路工程等6项输变电工程。各工程建设规模如下：（1）铜陵董店220kV变电站2#主变扩建工程扩建1台180MVA主变。（2）铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程①铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程桂双2884线铜陵电厂侧开断线：改接段线路长度约为0.3公里，本段不需要新建杆塔。桂双2884线双龙侧开断线及桂古2887线新建线路：全线单、双回路混合架设，新建单回路长度0.6公里，新建双回路长度1.1公里。②220kV古圣变扩建铜厂、双龙出线间隔工程，新增出线间隔2个。（3）铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程①铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程，新建双回路长度约为1.26公里，恢复段新建单回路长度约为0.9公里，老线路恢复放线1公里。②220kV丹阳变扩建两个顺安出线间隔工程，新增出线间隔2个。（4）铜陵铜厂-董店220千伏线路改造工程①桂库2889线/繁董2877线开断接入丹阳变220kV线路，新建线路按双回路架设，路径长度约为1.2公里。②220kV丹阳变扩建库山、繁昌出线间隔工程，新增出线间隔2个。（5）铜陵铜北—玉楼220千伏双线工程新建线路按双回路架设，路径长度约为6.3公里。（6）铜陵220kV渡江变110kV配套线路工程本期新建架空线路长度约0.15km，恢复放线0.38km。本批工程建设的总投资为10471万元，其中环保投资为43万元，占总投资额的比例为0.41%。2.1铜陵董店220kV变电站2#主变扩建工程本工程的内容为扩建1台180MVA主变。工程总投资为2243万元。安徽省环境保护局以环辐射函[2006]525号文对铜陵董店220kV变电站予以环评批复，以环电磁验[2008]06号文对铜陵董店220kV变电站予以竣工环境保护验收批复。2.1.1铜陵董店220kV新建工程（1）地理位置铜陵董店220kV变电站站址位于铜陵市南部，103省道铜青公路西边，距离铜陵市约25公里，交通较为便利。该变电站已于2007年12月建成投运。（2）变电站规模铜陵董店220kV变电站已建成1台主变，容量为1×150MVA；本期建设1台主变，容量为1×180MVA。（3）变电站平面布置在原预留位置扩建2号主变。图2-1董店220kV变电站平面布置图（4）变电站环保设施及投资董店220kV变电站本期建设低噪声主变1台，距离主变2m处的设备声源不大于70dB(A)，费用10万元；变压器底下建设事故油坑，配套建设一座总事故油池，容量约为40m3，费用20万元。综上所述，本期董店220kV变电站环保投资共计30万元。2.2铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程本工程的内容包括以下2个部分：（1）铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程桂双2884线铜陵电厂侧开断线：改接段线路长度约为0.3公里，本段不需要新建杆塔。桂双2884线双龙侧开断线及桂古2887线新建线路：全线单、双回路混合架设，新建单回路长度0.6公里，新建双回路长度1.1公里。（2）220kV古圣变扩建铜厂、双龙出线间隔工程，新增出线间隔2个。工程总投资为1244万元。2.2.1铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220千伏线路工程（1）线路路径1）桂双2884线铜陵电厂侧开断线线路自桂双2884线6#塔（编号以铜陵电厂为起点）接至桂古2887线8#塔（编号以铜陵电厂为起点），然后利用桂古2887线8#塔-古圣变段的老线路接入古圣变，改接完成后等同于间接开断桂双2884线，形成铜陵电厂至古圣1回220kV线路。改接段线路长度约为0.3公里，本段不需要新建杆塔。2）桂双2884线双龙侧开断线及桂古2887线新建线路线路分别由桂双2884线的双龙侧开断点与桂古2887线7#塔（编号以铜陵电厂为起点）起，接至分支塔，然后在110kV古东线的东侧平行向西南走线止古圣变附近接入古圣变。全线单、双回路混合架设，新建单回路长度0.6公里，新建双回路长度1.1公里。（2）导线型号导线型号为2×JL/G1A-400/35。（3）环保投资本工程线路的施工场地生态恢复措施费用共计2万元。2.2.2220kV古圣变扩建间隔工程220kV古圣变扩建铜厂、双龙出线间隔工程，新增出线间隔2个2.3铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程本工程的内容包括以下2个部分：（1）铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程，新建双回路长度约为1.26公里，恢复段新建单回路长度约为0.9公里，老线路恢复放线1公里。（2）220kV丹阳变扩建两个顺安出线间隔工程，新增出线间隔2个。工程总投资为1818万元。2.3.1铜陵官山-顺安双线π入丹阳变电站220千伏线路改造工程（1）线路路径1)官顺4D56/4D57线π入丹阳变220kV线路线路顺安侧(北侧)开断线起于丹阳变220kV构架，止于官顺线#68塔小号侧200米处顺安侧开断点；线路官山侧(南侧)开断线起于丹朱双线(将同期与玉丹双线接通形成玉朱双线，不再接入丹阳变)的#17塔，止于官顺线#65塔小号侧附近的官山侧开断点。2)玉丹双线与丹朱双线恢复改造为玉朱双线220kV线路恢复段新建线路分别起于玉丹2D63/2D64线#43/#36塔、止于丹朱2D65/2D66线#16/#16塔。本工程开断线段新建双回路长度约为1.26公里，恢复段新建单回路长度约为0.9公里，老线路恢复放线1公里。（2）导线型号采用2×JL/G1A-400/35钢芯铝绞线。（3）环保投资本工程线路的施工场地生态恢复措施费用共计2万元。2.3.2220kV丹阳变扩建间隔工程220kV丹阳变扩建两个顺安出线间隔工程，新增出线间隔2个。2.4铜陵铜厂-董店220千伏线路改造工程本工程的内容包括以下2个部分：①桂库2889线/繁董2877线开断接入丹阳变220kV线路，新建线路按双回路架设，路径长度约为1.2公里。②220kV丹阳变扩建库山、繁昌出线间隔工程，新增出线间隔2个。工程总投资为10305万元。2.4.1桂库2889线/繁董2877线开断接入丹阳变220kV线路工程（1）线路路径1）桂库2889线/繁董2877线开断接入丹阳变220kV线路新建线路起于桂库2889线/繁董2877线同塔双回路的67#/68#塔大号侧附近的开断点，至原玉丹2D63/2D64线的43#/37#塔后，再利用玉丹2D63/2D64线的丹阳变出线段老线路接入丹阳变，形成库山-丹阳与繁昌-丹阳各1回220kV线路。同期的玉丹双线与丹朱双线将对接改造为玉朱双线（已归入其它工程）。新建线路按双回路架设，路径长度约为1.2公里。2）桂库2889线/繁董2877线搭接改造为铜厂-董店220kV线路拟在桂库2889线/繁董2877线的同塔双回路段的44#/45#耐张塔大号侧对两回线进行搭接，解开47#/48#耐张塔上的双回跳线，并在董店变电站进线档调整导线相序，形成铜厂-董店1回220kV线路。本期不需要新建杆塔。（2）导线型号采用2×JL/G1A-400/35钢芯铝绞线。（3）环保投资该工程线路的施工场地生态恢复措施费用共计2万元。2.4.2220kV丹阳变扩建间隔工程220kV丹阳变扩建库山、繁昌出线间隔工程，新增出线间隔2个。2.5铜陵铜北—玉楼220千伏双线工程本工程包含2个子项：(1)铜陵铜北-玉楼220千伏双线工程；新建线路起于拟建5000kV铜陵铜北变220kV构架，至已建220kV玉楼变新扩建铜北变间隔，新建线路按双回路架设，路径长度约为6.3公里。(2)220kV玉楼变扩建两个铜北出线间隔工程220kV玉楼变本期需扩建2个220kV出线间隔，至铜北变。工程总投资为4023万元。2.5.1铜陵铜北-玉楼220千伏双线工程（1）线路路径线路自拟建500kV铜北变220kV构架向南偏东方向出线，小幅左转向东南方向走线，钻越拟建铜北-官山500kV线路(原铜陵电厂-官山500kV线路π入铜北变后形成)，后再左转向东偏北方向走线，至钟仓乡孙家冲南侧跨越顺安河，后沿预留皖南特高压双回线路走廊南侧继续向东偏北方向走线，在前头查家附近跨越玉楼-顺安110kV线路，左转向东北至继续前行至姚旭跨越1条非通航河流，经仓屋里、小墩赵北至鹤鸟窝北，右转沿南北向规划道路西侧向南走线，至老屋基查西附近，左转沿东西向规划道路(现状为水泥路)南侧向东走线，并分别跨越3条110kV线路(玉楼-金顺110kV线路、玉楼-电厂110kV线路、玉楼-旋力特钢110kV线路)，至已建220kV玉楼变南侧，左转跨越规划道路接入玉楼变。全线线路路径长约6.3km，全线双回路角钢塔架设。图2-2顺安河跨越点本线路在钟仓乡孙家冲南侧跨越顺安河，跨越处西岸为岗地，未设堤防，东岸河堤为东联圩确保堤的组成部分。考虑堤防安全，线路立塔时应远离堤防堤脚。根据安徽省航道整编资料，顺安河跨越处为Ⅴ级航道，规划通航等级为Ⅲ级，规划最高通航水位为20年一遇设计水位12.9m，最大船舶空载高度为16m。根据现场踏勘，拟采用“耐-直-直-耐”独立耐张段进行跨越，其中跨越直线呼高48m，跨越档距约500m。顺安河全长38.7km，流域面积460km2，该河发源于青阳、铜陵两县交界海拔576.5m的天门山北麓，由南向北，经董店、朱村、顺安等地，出山丘区，入圩畈区。右侧有来自南陵县境的尖山，经铜陵县境的圣冲水库、凤凰山、矶山头、湖城涧等地的新桥河，会合于钱村，钱村以下北流，左侧有来自铜官山和青石山的东西湖，经凤山闸，出钟仓闸，与顺安河会合，再北流于北埂王入江。原顺安河老河道在工家渡和黄浒河汇合后注入长江，1972~1984年实施治河工程，自距芜铜铁路大桥以下80m起，沿钟仓一带丘陵东麓和东城圩西侧，横穿官庄圩直至北埂王处开口入江，开通顺安新河14.7km。新河起始段河宽100m，向下游逐渐变宽，入江口段河宽250m，泄流能力提高到1267m3/s。（2）导线型号采用2×JL/G1A-400/35钢芯铝绞线。（3）环保投资该工程线路的施工场地生态恢复措施费用共计6万元。2.5.2220kV玉楼变扩建间隔工程220kV玉楼变本期需扩建2个220kV出线间隔，至铜北变。2.6铜陵220kV渡江变110kV配套线路工程（1）线路路径周潭-横埠π入渡江110kV线路工程：线路自会宫-横埠110kV线路64#、65#之间新建两基开断塔，经终端塔接入220kV渡江变110kV构架，本期新建架空线路长度约0.15km，恢复放线0.38km。（2）导线型号采用JL/G1A-300/25钢芯铝绞线。（3）环保投资工程总投资为218万元。该工程线路的施工场地生态恢复措施费用共计1万元。2.7评价因子本项目环境影响评价因子见表2-1。表2-1环境影响评价因子评价阶段评价项目现状评价因子单位预测评价因子单位运行期电磁环境工频电场V/m工频电场V/m工频磁场μT工频磁场μT声环境噪声dB(A)噪声dB(A)2.8评价标准2.8.1电磁环境工频电场、工频磁场执行《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）表1中公众曝露限值，即频率为50Hz时的工频电场强度限值：4000V/m；工频磁感应强度限值：100μT。架空输电线路线下的耕地、园地、牧草地、畜禽饲养地、养殖水面、道路等场所，其频率50Hz的电场强度控制限值为10kV/m。2.8.2声环境根据《声环境质量标准》（GB3096-2008）和《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）的要求，本批工程变电站周围声环境质量和厂界环境噪声排放执行所在区域的噪声标准，具体见表2-2所示。表2-2变电站周围声环境及厂界环境噪声排放执行标准一览表变电站名称声环境质量标准（GB3096-2008）工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）董店220kV变电站东侧4a类（70/55）2类（60/50）东侧4类（70/55）2类（60/50）2.9评价工作等级2.9.1电磁环境本批工程扩建变电站为220kV户外型变电站，根据《环境影响评价技术导则—输变电工程》（HJ24-2014）中表2，户外型变电站电磁环境影响评价等级为二级。本批工程配套输电线路有220kV架空输电线路、110kV架空输电线路，架空线边导线地面投影外两侧各10m范围内有电磁环境敏感目标，根据《环境影响评价技术导则—输变电工程》（HJ24-2014）中表2，本批工程架空输电线路电磁评价等级为二级。2.9.2声环境本工程新建的220kV变电站位于《声环境质量标准》（GB3096-2008）规定的2类地区，故对变电站工程声环境影响进行二级评价。本工程线路位于1、2类声环境功能区，评价范围内敏感目标噪声级增高量小于3dB(A)，评价范围内受影响人口数量增加较少。按照《环境影响评价技术导则声环境》（HJ2.4-2009）中评价等级划分的要求，对声环境影响作二级评价。本批工程对声环境进行二级评价。2.10评价范围2.10.1电磁环境影响评价范围表2-3电磁环境影响评价范围评价对象评价因子评价范围变电站工频电场、工频磁场站界外40m（220kV）架空线路工频电场、工频磁场边导线地面投影外各30m（110kV）边导线地面投影外各40m（220kV）2.10.2声环境影响评价范围变电站：站界外100m范围内区域。110kV架空线路：距输电线路边导线地面投影外两侧各30m的带状区域。220kV架空线路：距输电线路边导线地面投影外两侧各40m的带状区域。2.11评价重点本批工程预测评价的重点是工程运行期产生的工频电场、工频磁场以及噪声对周围环境的影响。3环境质量现状检测与评价本次环评委托核工业二七〇研究所（计量认证合格证书号2014140142F）对工程所经地区的电磁环境现状和声环境现状进行了检测。（1）检测项目工频电场、工频磁场：变电站站址四周、环境保护目标距离变电站及拟建线路最近处离地面1.5m高的工频电场强度、工频磁感应强度。噪声：变电站站址四周、环境保护目标距离变电站及拟建线路最近处声环境质量。（2）检测方法①电磁环境工频电场、工频磁场检测方法执行《交流输变电工程电磁环境监测方法（试行）》（HJ681-2013）。②声环境声环境质量检测方法执行《声环境质量标准》（GB3096-2008）、厂界排放噪声检测方法执行《工业企业厂界噪声排放标准》（GB12348-2008）。（3）检测仪器表3-1本批工程现状检测仪器一览表（4）检测布点检测点位布置见变电站周围环境布置示意图及线路路径示意图。（5）检测条件表3-2本次环评的输变电工程现状检测时间一览表检测时间环境温度（℃）相对湿度（％）风速（m/s）天气情况8月23日28.0～31.921.6～24.51～2晴8月24日26.8～31.222.2～24.61～3晴8月26日20.2～26.362.5～77.11～2阴（6）检测结果1）铜陵董店220kV输变电工程表3-3董店220kV变电站扩建2号主变工频电场、工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1变电站大门外5米10.460.0322变电站大门外10米7.910.0263变电站大门外15米10.930.0234变电站大门外20米12.380.0215变电站大门外25米12.200.0226变电站大门外30米11.370.0257变电站大门外35米7.250.0288变电站大门外40米1.050.0389变电站大门外45米1.810.02610变电站大门外50米1.750.02211变电站东侧围墙外5米2.760.03712变电站南侧围墙外5米153.941.35513变电站西侧围墙外5米0.830.28914铜陵市铜陵县天门镇板桥村沙石场门前4.040.053注：变电站北侧为茂密树林，无法检测。表3-4董店220kV变电站扩建2号主变工程噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1变电站东侧围墙外1米54.947.42变电站南侧围墙外1米50.243.23变电站西侧围墙外1米51.542.14铜陵市铜陵县天门镇板桥村沙石场门前51.543.5现状检测结果表明：=1\*GB3①董店220kV变电站站址四周的工频电场强度0.83~153.94V/m，工频磁感应强度为0.037~1.355μT；董店220kV变电站门前断面的工频电场强度1.05~12.38V/m，工频磁感应强度为0.021~0.032μT；董店220kV变电站周围敏感点的工频电场强度为4.04V/m，工频磁感应强度为0.053μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②董店220kV变电站东侧，声环境质量检测结果昼间为54.9dB(A)，夜间为47.4dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中4类标准要求。其余侧声环境质量检测结果昼间为50.2~51.5dB(A)，夜间为42.1~43.2dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中2类标准要求。董店220kV变电站周围敏感点声环境质量检测结果昼间为51.5dB(A)，夜间为43.5dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中2类标准要求。2）铜陵铜厂-双龙π入古圣变电站220kV线路工程表3-5铜厂-双龙π入古圣变220kV线路工频电场工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1铜陵市铜陵县天门镇蟠龙村支部委员会门前（2F尖顶，距拟建线路约20米）0.310.0472铜陵市铜陵县天门镇蟠龙村罗咀队刘东会家门前（2F尖顶，距拟建线路约25米）29.450.1823铜陵市铜陵县天门镇西垅村小圩荣兴福家门前（1F尖顶，距拟建线路约30米）1.570.1624铜陵市铜陵县天门镇西垅村张勇家门前（2F平顶，跨越）28.660.2335铜陵市铜陵县董店镇西陇村杨村队倪二五家门前（1F尖顶，距拟建线路约5米）9.600.730表3-6铜陵铜厂-双龙π入古圣变220kV线路工程噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1铜陵市铜陵县天门镇蟠龙村支部委员会门前46.541.72铜陵市铜陵县天门镇蟠龙村罗咀队刘东会家门前47.641.13铜陵市铜陵县天门镇西垅村小圩荣兴福家门前51.940.84铜陵市铜陵县天门镇西垅村张勇家门前52.041.65铜陵市铜陵县董店镇西陇村杨村队倪二五家门前49.741.5现状检测结果表明：=1\*GB3①拟建线路周围敏感处工频电场强度为0.31~28.66V/m，工频磁感应强度为0.047~0.730μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②拟建110kV线路敏感点处声环境质量检测结果昼间为46.5~52.0dB(A)，夜间为40.8~41.7dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中1类标准要求。3）官山~顺安π入丹阳220kV改造线路工程表3-7官山~顺安π入丹阳220kV改造线路工频电场工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1铜陵市铜陵县顺安镇高岭村新发组8号敏感点（1F尖顶，距拟建线路约20米）16.740.0242铜陵市铜陵县顺安镇高岭村安门组7号*（1F尖顶，距拟建线路约20米）533.50.840注：*测点西侧有500kV永山线路。表3-8官山~顺安π入丹阳220kV改造线路噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1铜陵市铜陵县顺安镇高岭村新发组8号敏感点51.442.32铜陵市铜陵县顺安镇高岭村安门组7号49.942.2现状检测结果表明：=1\*GB3①拟建线路周围敏感处工频电场强度为16.74~533.5V/m，工频磁感应强度为0.024~0.840μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②拟建110kV线路敏感点处声环境质量检测结果昼间为49.9~51.4dB(A)，夜间为42.2~42.3dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中1类标准要求。4）铜厂~董店220千伏改造线路表3-9铜厂~董店220千伏改造线路工频电场、工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1拟建线路下方0.260.057表3-10铜厂~董店220千伏改造线路噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1拟建线路下方50.542.5现状检测结果表明：=1\*GB3①拟建线路下方工频电场强度为0.26V/m，工频磁感应强度为0.057μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②拟建110kV线路下方声环境质量检测结果昼间为50.5dB(A)，夜间为42.5dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中1类标准要求。5）铜北~玉楼220kV线路工程表3-11铜北~玉楼220kV线路工频电场、工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1铜陵市铜陵县东联乡合兴村宋时松家门前*（2F尖顶，距拟建线路约20米）48.840.0912铜陵市铜陵县东联乡水浒村(无人居住)（1F尖顶，距拟建线路约10米）0.750.0133铜陵市铜陵县东城村村9号（无人在家）（1F尖顶，距拟建线路约20米）32.250.0674铜陵市铜陵县西联乡东城村（无人居住）（1F尖顶，距拟建线路约5米）0.830.032注：*测点周围有500kV永山线路。表3-12铜北~玉楼220kV线路噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1铜陵市铜陵县东联乡合兴村宋时松家门前47.241.62铜陵市铜陵县东联乡水浒村(无人居住)49.641.23铜陵市铜陵县东城村村9号（无人在家）47.540.24铜陵市铜陵县西联乡东城村（无人居住）53.941.7现状检测结果表明：=1\*GB3①拟建线路周围敏感处工频电场强度为0.75~48.84V/m，工频磁感应强度为0.013~0.091μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②拟建110kV线路敏感点处声环境质量检测结果昼间为47.2~53.9dB(A)，夜间为40.2~41.7dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中1类标准要求。6）铜厂~董店220千伏改造线路表3-13渡江220kV变电站110kV送出工频电场、工频磁感应强度检测结果序号测量点位置电场强度E（V/m）综合磁感应强度(μT)1拟建线路下方4.230.015表3-14铜北~玉楼220kV线路噪声检测结果单位：dB(A)序号测量点位置昼间夜间1拟建线路下方44.240.6现状检测结果表明：=1\*GB3①拟建线路下方工频电场强度为4.23V/m，工频磁感应强度为0.015μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）中工频电场4000V/m、工频磁场100μT的标准要求。=2\*GB3②拟建110kV线路下方声环境质量检测结果昼间为44.2dB(A)，夜间为40.6dB(A)，满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）中1类标准要求。4环境影响预测评价本次环评采用类比检测的方法评价变电站的工频电场强度、工频磁感应强度影响；采用类比检测及理论计算两种方法对架空输电线路的工频电场强度、工频磁感应强度进行分析评价；采用理论计算的方法对变电站噪声进行预测。4.1变电站电磁环境类比预测4.1.1类比对象选择（1）类比检测对象为预测本批工程各变电站运行后产生的工频电场、工频磁场对站址周围环境影响，需选取电压等级、容量和主接线形式、建设规模与本批工程远景规模大致相同的变电站作为类比检测对象。本次环评选择常楼220kV变电站进行类比分析。类比变电站的情况见表4-1所示。表4-1本批工程类比调查的220kV变电站工程参数类比变电站本期环评变电站项目名称常楼220kV变电站董店220kV变电站主变布置户外户外主变容量2×240MVA1×150+1×180MVA出线数量8回出线（架空）4回出线配电装置户外布置户外布置占地面积12633m28274m2类比检测时间2013年3月12日/运行工况#1主变运行电压227.0~230.7kV，电流108.3~162.4A，有功功率43.2~64.8MW；#2主变运行电压224.0~227.2kV，电流227.3~230.4A；有功功率89.1~133.6MW。/本期工程中拟扩建的董店220kV变电站采用户外型布置，终期规模1×150+1×180MVA，该变电站选用已经正常运行的江苏苏州地区常楼220kV变电站作为类比检测变电站，常楼220kV变电站目前运行主变容量为2×240MVA，户外型布置，占地面积与董店220kV变电站相比略大。两变电站平面布置近似。出线回数董店220kV变电站略少。综上所述，选用常楼220kV变电站作为董店220kV变电站的类比变电站具有类比可行性。类比数据来源于《苏州220kV常楼等6项输变电工程竣工环境保护验收监测表》，（2013）辐环监（验）字第（C51）号，江苏省辐射环境监测管理站。4.1.2类比检测结果常楼220kV变电站类比检测结果见表4-2所示。表4-2常楼220kV变电站工频电场、工频磁场监测结果测点序号测点位置离地1.5m处测量结果工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（μT）1东侧围墙外5m北端3.57×10-17.16×10-12东侧围墙外5m南端4.47×10-39.67×10-23南侧围墙外5m7.55×10-32.89×10-24西侧围墙外5m南端1.46×10-22.47×10-25西侧围墙外5m北端5.76×10-13.58×10-16北侧围墙外5m6.41×10-23.29×10-1从表4-2可知，常楼220kV变电站四周5m外测点处的工频电场强度为4.47×10-3~5.76×10-1kV/m，工频磁感应强度为2.47×10-2~7.16×10-1μT。所有测点测值均满足《电磁环境控制限值》（GB8702-2014）表1中工频电场4000V/m、工频磁场100μT公众曝露限值要求。通过对已运行220kV变电站的类比检测结果，可以预测本工程董店220kV变电站运行后产生的工频电场、工频磁场满足相应评价标准要求。4.2变电站声环境预测本批工程采用设计规范所要求的噪声源源强，对变电站运行期的厂界环境噪声排放值进行理论计算，并结合声环境质量现状检测结果，预测工程建成后周围敏感点处的声环境质量。同时，根据预测结果，提出切实可行的降噪措施，从噪声控制角度论证变电站建设的可行性及站区布置的合理性。4.2.1变电站声源分析变电站运行噪声源主要来自于主变压器等大型声源设备，本批工程设备噪声源见表4-3。表4-3变电站的设备噪声源设备名称距离变压器2m处A声压级，dB(A)220kV变压器704.2.2计算预测（1）预测模式根据《环境影响评价技术导则声环境》（HJ2.4-2009），预测步骤为：1）建立坐标系，确定各声源坐标和预测点坐标，并根据声源性质以及预测点与声源之间的距离等情况，把声源简化成点声源或者面声源。a）点声源的衰减计算无指向性点声源几何发散衰减的基本公式是：LA（r）=LA（r0）-20lg（r/r0）式中：LA(r)——距声源r处的A声级，dB；LA(r0)——参考位置r0处的A声级，dB。b）面声源的衰减计算设面声源的长为b，宽为a（b＞a）。当预测点和面声源中心距离r处于以下条件时，可按下述方法近似计算：①r<a/π时，几乎不衰减（Adiv≈0）；②当a/π<r<b/π，类似线声源衰减特性（Adiv≈10lg（r/r0））；③当r>b/π时，类似点声源衰减特性（Adiv≈20lg（r/r0））。2）根据已获得的声源源强的数据和各声源到预测点的声波传播等条件资料，计算出噪声从各声源传播到预测点的声衰减量，由此计算各声源单独作用在预测点时产生的A声级（LAi）。3）声级的计算a）建设项目声源在预测点产生的等效声级贡献值(Leqg)计算公式：Leqg=10lg（Σti100.1LAi）式中：Leqg—建设项目声源在预测点的等效声级贡献值，dB(A)；LAi—声源在预测点产生的A声级，dB(A)；T—预测计算的时间段，s；ti—i声源在T时段内的运行时间，s。b）预测点的预测等效声级（Leq）计算公示：Leq=10lg（100.1Leqg+100.1Leqb）式中：Leqg—建设项目声源在预测点的等效声级贡献值，dB(A)；Leqb—预测点的背景值，dB(A)。（2）预测结果表4-4董店220kV变电站各侧距声源参数汇总表工程名称设备名称至变电站四周围墙外1m距离（m）东侧南侧西侧北侧#2主变（本期）42264060表4-5董店220kV变电站及降噪措施汇总表工程名称设备名称至各侧围墙距离及相应的降噪设备董店220kV变电站#2主变压器西侧有综合楼，可隔声降噪15dB(A)。根据董店220kV电气总平面布置图，结合上述预测计算模型及计算参数，本工程新建变电站运行后厂界外1m处声级水平预测结果及敏感目标处噪声预测值详见表4-8。表4-8董店220kV变电站运行后厂界环境噪声排放预测值结果单位dB(A)项目名称预测点噪声现状值排放贡献值预测值执行标准董店220kV变电站东侧昼间54.943.555.24类（70/55）夜间47.443.548.9南侧昼间50.247.752.12类（60/50）夜间43.247.749.0西侧昼间51.530.051.52类（60/50）夜间42.130.042.4天门镇板桥村沙石场南侧15米昼间51.543.852.22类（60/50）南侧15米夜间43.543.846.7董店220kV变电站扩建2#主变投运后，厂界东侧环境噪声昼间、夜间预测满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）4类标准限值要求，其余侧环境噪声昼间、夜间预测值均满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）2类标准限值要求；变电站周围敏感点处的噪声预测值能满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）2类标准要求。4.3输电线路电磁环境预测4.3.1架空输电线路理论计算输电线路工频电场、磁场计算模式架空输电线路的工频电场强度、工频磁感应强度的预测参照《环境影响评价技术导则—输变电工程》（HJ24-2014）附录中的推荐模式。具体模式如下：高压输电线上的等效电荷是线电荷，由于高压输电线半径r远远小于架设高度h，所以等效电荷的位置可以认为是在输电导线的几何中心。设输电线路为无限长并且平行于地面，地面可视为良导体，利用镜像法计算输电线上的等效电荷。为了计算多导线线路中导线上的等效电荷，可写出下列矩阵方程：式中：U——各导线对地电压的单列矩阵；Q——各导线上等效电荷的单列矩阵；λ——各导线的电位系数组成的m阶方阵（m为导线数目）。[U]矩阵可由输电线的电压和相位确定，从环境保护考虑以额定电压的1.05倍作为计算电压。对于110kV三相导线，各相的相位和分量，则可计算各导线对地电压为：===66.7kV图4-1对地电压计算图各导线对地电压分量为：UA=（66.7+j0）kVUB=（-33.4+j57.8）kVUC=（-33.4–j57.8）kV[λ]矩阵由镜像原理求得。地面为电位等于零的平面，地面的感应电荷可由对应地面导线的镜像电荷代替，用i，j，…表示相互平行的实际导线，用i′，j′，…表示它们的镜像，电位系数可写为：式中：ε0——真空介电常数，；Ri——输电导线半径，对于分裂导线可用等效单根导线半径代入，Ri的计算式为：式中：R——分裂导线半径，m；n——次导线根数；r——次导线半径，m。由[U]矩阵和[λ]矩阵，利用式等效电荷矩阵方程即可解出[Q]矩阵。空间任意一点的电场强度可根据叠加原理计算得出，在（x，y）点的电场强度分量Ex和Ey可表示为：图4-2电位系数计算图图4-3等效半径计算图式中：xi，yi——导线i的坐标（i=1、2、…m）；m——导线数目；Li，L'i——分别为导线i及其镜像至计算点的距离，m。对于三相交流线路，可根据求得的电荷计算空间任一点电场强度的水平和垂直分量为：==式中：————由各导线的实部电荷在该点产生场强的水平分量；————由各导线的虚部电荷在该点产生场强的水平分量；————由各导线的实部电荷在该点产生场强的垂直分量；————由各导线的虚部电荷在该点产生场强的垂直分量。该点的合成的电场强度则为：+ 式中：（2）工频磁感应强度预测由于工频情况下电磁性能具有准静态特性，线路的磁场仅由电流产生。应用安培定律，将计算结果按矢量叠加，可得出导线周围的磁场强度。和电场强度计算不同的是关于镜像导线的考虑，与导线所处高度相比这些镜像导线位于地下很深的距离d：（m）式中：ρ——大地电阻率，；f——频率，Hz。在很多情况下，只考虑处于空间的实际导线，忽略它的镜像进行计算，其结果已足够符合实际。如图4-4，不考虑导线i的镜像时，可计算在A点其产生的磁场强度：＝（A/m）式中：I——导线i中的电流值，A；h——导线与预测点的高差，m；L——导线与预测点水平距离，m。对于三相线路，由相位不同形成的磁场强度水平和垂直分量都应分别考虑电流间的相角，按相位矢量来合成。合成的旋转矢量在空间的轨迹是一个椭圆。图4-4磁场向量图输电线路工频电场、磁场预测计算（1）参数选择表4-6220kV送电线路导线及参数工程参数220kV同塔双回送电线路导线型号2×LGJ-400/35线路电压220kV线路运行电流800A直径26.8mm导线排序同相序；逆相序导线最小对地高度非居民区6.5m，居民区7.5m、9m（逆相序）、11m（同相序）主要塔型2E5-SJ2表4-7110kV送电线路导线及参数工程参数110kV同塔双回送电线路110kV单回线路导线型号JL/GIA-300/25JL/GIA-300/25线路电压110kV110kV线路运行电流400A400A直径23.8mm23.8mm导线最小对地高度非居民区6m；居民区7m非居民区6m；居民区7m导线排序同相序；逆相序单回三角主要塔型1D2-SJ11A3-DJ备注：根据《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）中规定的220kV送电线路经过非居民区与居民区导线对地面的最小距离6.5m和7.5m、110kV送电线路经过非居民区与居民区导线对地面的最小距离6m和7m作为导线最小对地高度的计算参数。根据杆塔架设方式以及杆塔类型的不同，选取各个塔型中对线路周围电磁环境影响较大的2E5-SJ2、1D2-SJ1和1A3-DJ作为本次理论预测的塔型。

（2）计算结果a）220kV双回线路计算垂直线路方向为0m至线路边导线外40m，计算点离地面高1.5m，导线最大弛垂处，其线下工频电场强度、工频磁感应强度。表4-8220kV同塔双回线路的工频电场强度预测值（同相序）距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频电场强度（kV/m）非居民区居民区6.5m7.5m11m04.5934.4953.59514.7324.5783.60125.1254.8073.61435.6975.1263.62346.3125.4483.61256.7815.6613.56466.9085.6683.46676.5925.4203.31285.8954.9423.10294.9884.3142.848104.0433.6302.564113.1752.9652.265122.4362.3651.967131.8351.8501.682141.3631.4221.416151.0021.0761.176160.7350.8030.962170.5490.5930.776180.4340.4400.615190.3780.3410.478200.3640.2910.363250.4290.3450.123300.4320.3800.210350.3930.3610.248400.3450.3240.249450.2980.2840.23447.30.2800.2680.226表4-9220kV同塔双回线路的工频电场强度预测值（逆相序）距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频电场强度（kV/m）非居民区居民区6.5m7.5m9m02.1091.9161.63112.4402.1591.78023.2392.7472.14834.2253.4602.59745.1974.1393.02055.9594.6583.34766.3234.9193.52976.1994.8803.54885.6564.5723.41494.8694.0803.162104.0203.5062.835113.2292.9292.477122.5502.3992.121131.9961.9401.789141.5581.5571.491151.2171.2441.233160.9540.9921.014170.7520.7910.830180.5980.6310.677190.4800.5050.551200.3900.4060.447250.1870.1630.157300.1410.1130.079350.1200.1010.073400.1010.0890.073450.0840.0760.07347.30.0780.0720.062由表可知，对于220kV同塔双回线路采用同相序排列，线路位于非居民区时，当导线高6.5m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为6.908kV/m，小于非居民区10kV/m限值；线路位于居民区时，当导线高7.5m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为5.668kV/m，大于居民区评价标准4kV/m要求；当导线高11m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为3.623kV/m，小于居民区评价标准4kV/m要求。由表可知，对于220kV同塔双回线路采用逆相序排列，线路位于非居民区时，当导线高6.5m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为6.323kV/m，小于非居民区10kV/m限值；线路位于居民区时，当导线高7.5m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为4.919kV/m，大于居民区评价标准4kV/m要求；当导线高9m时，地面1.5m高度处的工频电场强度最大值为3.548kV/m，小于居民区评价标准4kV/m要求。表4-10220kV同塔双回线路的工频磁感应强度预测值距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频磁感应强度（μT）双回同相序排列（导线对地11m）双回逆相序排列（导线对地9m）016.02117.300116.04017.369216.09217.561316.16017.837416.21918.132516.24118.370616.19918.477716.07618.405815.86518.140915.57017.7071015.20617.1501114.79016.5191214.34115.8571313.87615.1951413.40814.5541512.94713.9431612.50013.3681712.06912.8311811.65812.3301911.26711.8632010.89611.428259.3169.638308.1028.314357.1497.296406.9836.490455.7605.83847.35.5305.600由表可知，当导线高11m，220kV同塔双回线路采用双回路同相序排列架设时，线路下方地面1.5m高度处的工频磁感应强度最大值为16.241μT；当导线高9m，220kV同塔双回线路采用双回路逆相序排列架设时，线路下方地面1.5m高度处的工频磁感应强度最大值为18.477μT，均满足居民区100μT的评价标准要求。b）110kV同塔双回线路表4-11110kV同塔双回送电线路工频电场强度计算结果距线路走廊中心距离位置(m)距地面1.5m高度处的工频电场强度（kV/m）导线对地高度6m（非居民区）导线对地高度7m（居民区）同相序排列逆相序排列同相序排列逆相序排列02.4141.1402.1810.90912.4681.3022.1961.00922.5881.6452.2231.22632.6691.9552.2151.42842.6042.0892.1251.53152.3532.0041.9381.50861.9711.7541.6741.37871.5491.4331.3751.18781.1571.1181.0820.97790.8290.8450.8200.778100.5710.6260.5990.605110.3780.4580.4210.462120.2430.3300.2840.348130.1640.2360.1840.258140.1370.1670.1220.189150.1450.1170.0990.136160.1630.0830.1070.097170.1800.0610.1240.068180.1920.0490.1400.047190.1990.0440.1530.034200.2030.0430.1620.028250.1900.0440.1670.033300.1600.0380.1470.032340.1350.0320.1270.029表4-12110kV同塔双回送电线路下工频磁感应强度的计算结果距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频磁感应强度（μT）导线对地高度6m（非居民区）导线对地高度7m（居民区）014.03613.253114.19813.315214.60213.460315.02313.582415.17613.555514.89713.305614.23812.844713.37812.241812.47411.576911.61610.9101010.83610.2761110.1409.689129.5219.151138.9708.661148.4768.216158.0327.809167.6307.438177.2657.098186.9316.785196.6256.497206.3446.230255.3885.155304.5444.382344.0003.876由表4-11~4-12可知，110kV同塔双回线路在经过居民区时，对地距离只要按照《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）要求的7m设计，投运后的工频电场强度、工频磁感应强度均可满足评价标准要求。c）110kV单回线路表4-13110kV单回线路的工频电场强度预测值距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频电场强度（kV/m）导线对地高度6m（非居民区）导线对地高度7m（居民区）01.2901.07311.3521.08921.6631.27331.9981.48642.1911.62552.1741.64861.9831.56271.7081.40881.4261.22991.1801.054100.9800.900110.8240.772120.7020.666130.6070.580140.5300.510150.4670.451160.4150.402170.3710.361180.3330.325190.3010.294200.2720.267250.1740.172300.1180.11834.20.0900.091表4-14110kV单回线路的工频磁感应强度预测值距线路走廊中心距离位置(m)地面1.5m高度处的工频磁感应强度（μT）导线对地高度6m（非居民区）导线对地高度7m（居民区）07.9407.39017.4927.05727.1736.78436.9436.56046.7576.36456.5786.17866.3815.98776.1605.78385.9155.56695.6545.340105.3865.108115.1194.878124.8614.652134.6134.434144.3804.226154.1624.030163.9593.845173.7713.673183.5963.511193.4353.361203.2853.221252.6852.651302.2622.24134.22.0061.991由表4-13~4-14可知，110kV单回线路在经过居民区时，对地距离只要按照《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）要求的7m设计，投运后的工频电场强度、工频磁感应强度均可满足评价标准要求。（3）边导线外敏感点预测表4-15220kV双回输电线路工频电场强度计算结果（距边导线2.5m处不同高度）预测点距离地面高度(m)距离边导线2.5m处的工频电场强度（V/m）同相序排列逆相序排列13m16m19m11m14m17m4.53178--3044--7.5-3245--3080-10.5--3298--3153表4-16110kV双回输电线路工频电场强度计算结果（距边导线2m处不同高度）预测点距离地面高度(m)距离边导线2m处的工频电场强度（V/m）同相序排列逆相序排列7m10m13m7m10m13m4.52735--2575--7.5-2704--2542-10.5--2687--2505表4-17110kV单回输电线路工频电场强度计算结果（距边导线2m处不同高度）预测点距离地面高度(m)距离边导线2m处的工频电场强度（V/m）8m11m14m4.52844-2575--7.5-2837-10.5--2812由计算可知：a)220kV同塔双回输电线路经过居民区时，当采用同相序排列架设，导线跨越民房的净空距离应不小于10m，边导线外2.5m以外有民房时，导线与民房间的净空距离不得小于9m；当采用逆相序排列架设时，导线跨越民房的净空距离应不小于8m，边导线外2.5m以外有民房时，导线与民房间的净空距离不得小于7m。b）110kV输电线路线路经过居民区时，导线跨越民房的净空距离应不小于7m，边导线外2m以外有民房时，导线与民房间的净空距离应不小于6m。（4）预测结论本工程包括的输电线路路径尽量避开了居民密集区，输电线路原则上不跨越民房。对于施工阶段，可使线路架设高度满足如下要求：=1\*GB3①当220kV同塔双回输电线路经过非居民区时，线路导线的最低对地高度应不小于6.5m；110kV同塔双回输电线路、110kV单回输电线路经过非居民区时，线路导线的最低对地高度应不小于6m。②当架空输电线路经过居民区时，原则上不跨越民房。对于施工阶段，输电线路确需跨越的民房，原则上先按拆迁来处理，当住户不同意拆迁时，签订跨越协议后，可使线路架设高度满足如下要求：a）220kV同塔双回输电线路经过居民区时，当采用同相序排列架设，导线跨越民房的净空距离应不小于10m，边导线外2.5m以外有民房时，导线与民房间的净空距离不得小于9m；当采用逆相序排列架设时，导线跨越民房的净空距离应不小于8m，边导线外2.5m以外有民房时，导线与民房间的净空距离不得小于7m。b）110kV输电线路线路经过居民区时，导线跨越民房的净空距离应不小于7m，边导线外2.5m以外有民房时，导线与民房间的净空距离应不小于6m。根据类比测试及理论计算结果，若线路严格按照上述要求架设，其运行产生的工频电场、工频磁场均能满足评价标准要求。综上所述，本次评价中的输电线路严格按照上述要求的高度架设，线路附近环境保护目标处的工频电场、工频磁场均能满足评价标准要求。4.3.2架空输电线路类比检测本次环评中的输电线路采用双回路、单回路架设，按照类似本项目的建设规模、电压等级、架线型式及使用条件等原则，选择已运行的输电线路作为类比线路，详见表4-18。表4-18本工程类比监测线路一览表线路名称导线杆塔架设型式运行工况监测仪器类比数据来源220kV石牌~周市双回线路2×LGJ-400/35同塔双回逆相序电压226.3~228.3226.4~228.4kV电流364.0~455.0414~517.5AHI-3604工频场强仪《苏州220kV常楼等6项输变电工程竣工环境保护验收监测表》，（2013）辐环监（验）字第（C51）号常青~贾郢“T”接入美和路变110kV线路LGJ-300/25同塔双回逆相序电压112.7~114.3113.4~115.7kV电流.3~21.55.3~19.2APMM8053B电磁场测量系统《合肥长岗110kV等6项输变电工程验收监测报告》，（2015）苏核辐科（综）字第（705）号观湖风电~槐光110kV线路LGJ-300/25单回架设电压110.79~116.59kV电流33.41~343.26ANBM550工频场强仪《合肥翰林220kV等2项输变电工程验收监测报告》，（2015）苏核辐科（综）字第（1584）号（2）可比性分析用于类比的线路线径与本工程线路一致，架设方式与本工程线路相同。因此用220kV石牌~周市双回线路等线路类比本批工程线路是可行的。（3）类比检测结果=1\*GB3①220kV石牌~周市双回线路类比监测结果表4-19220kV石牌~周市双回线路类比监测结果（导线对地高度约22m）距线路中心距离(m)工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（μT）05.48×10-20.72055.99×10-20.530106.32×10-20.377154.91×10-20.274203.99×10-20.175252.17×10-20.119301.35×10-20.084358.76×10-30.051406.92×10-30.032455.01×10-30.022503.88×10-30.021从表4-19可见，220kV石牌~周市双回线路运行产生的工频电场强度为3.88×10-3~6.32×10-2kV/m、工频磁感应强度为0.021~0.720μT，小于4kV/m、100μT的标准限值。=2\*GB3②常青~贾郢“T”接入美和路变110kV线路类比监测结果表4-20常青~贾郢“T”接入美和路变110kV线路类比监测结果（导线对地高度约18m）距线路走廊中心距离（m）工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（μT）09.08×10-10.26859.10×10-10.27069.12×10-10.27379.16×10-10.27689.14×10-10.27599.08×10-10.271109.02×10-10.269158.96×10-10.261208.85×10-10.203258.72×10-10.167307.89×10-10.142从表4-20可见，常青~贾郢“T”接入美和路变110kV线路运行产生的工频电场强度为7.89×10-1~9.16×10-1kV/m、工频磁感应强度为0.142~0.276μT，小于4kV/m、100μT的评价标准要求。=3\*GB3③观湖风电~槐光110kV线路类比监测结果表4-21观湖风电~槐光110kV线路类比监测结果（导线对地高度17m）距线路走廊中心距离（m）工频电场强度（kV/m）工频磁感应强度（μT）04.88×10-10.34225.07×10-10.35935.10×10-10.38345.29×10-10.34255.20×10-10.32965.07×10-10.321104.97×10-10.321154.66×10-10.309204.32×10-10.301254.13×10-10.251303.18×10-10.193352.18×10-10.140从表4-21可见，观湖风电~槐光110kV线路运行产生的工频电场强度为2.18×10-1~5.29×10-1kV/m、工频磁感应强度为0.142~0.276μT，小于4kV/m、100μT的评价标准要求。通过类比分析可知，线路运行产生的工频电场强度随与线路走廊中心位置的距离的增大而逐渐减少，工频电场强度最大值一般都出现边导线附近。从类比监测可知，只要导线保持足够的净空高度，其线路产生的工频电场强度均小于4kV/m，工频磁感应强度均小于100μT。

5环境可行性分析5.1规划兼容性分析工程在设计中充分考虑了与工程相关地区的有关规划的兼容和衔接，通过了有关部门的审查，并根据有关部门的意见对设计进行了相应的调整，签署了有关协议或书面认可，在整体上与规划没有冲突。本批工程就变电站和输电线路的建设和走向，建设单位与包括地方政府、国土、规划、林业等部门签署了有关协议或书面认可。在本次评价中，评价单位就协议落实情况进行了详细调查和了解，这些意见在后续工作中均得到采纳和实施。因此，本批工程无论是与当地的相关规划，还是有关部门的具体要求都没有冲突。5.2变电站选址环境可行性分析本次评价的新建变电站不占用基本农田。且变电站采取一定措施后，工频电磁场和噪声等均可满足相应的标准。同时，站址周围均无其他电磁和有粉尘或腐蚀性气体排放污染源，适合变电站的正常运行。因此，本评价认为，在采取一定措施使变电站各污染因子达标排放后，其选址在环境角度是可行的。5.3输电线路走向环境可行性分析本工程包括的输电线路路径尽量避开了居民密集区，输电线路原则上不跨越民房。对于施工阶段，可使线路架设高度满足如下要求：当220kV线路经过非居民区时，对地最小距离按照《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）要求的6.5m设计，投运后地面1.5m的工频电场强度、工频磁感应强度均可满足评价标准要求。经过居民区时，其采用双回路同相序排列架设导线与地面的距离大于11m；采用双回路逆相序排列架设时，导线与地面的距离大于9m，投运后地面1.5m的工频电场强度、工频磁感应强度均可满足评价标准要求。110kV线路在经过居民区和非居民区时，对于110kV同塔双回线路和单回线路，对地距离只要按照《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB50545-2010）要求的7m设计，投运后地面1.5m的工频电场强度、工频磁感应强度均可满足评价标准要求。根据类比测试及理论计算结果，若线路严格按照上述要求架设，其运行产生的工频电场、工频磁场均能满足评价标准要求。综上所述，本次评价输电线路严格按照以上规定及设计规程架设，线路从环境保护的角度分析，是可行的。

6环境管理与检测计划输变电项目的建设会不同程度对变电站区域以及线路路径地区的社会环境和自然环境造成一定的影响，因此应该在工程施工期和运行期加强环境管理，制定并执行环境检测计划。从检测得到信息中及时发现问题，保证各项污染治理措施的有效实施。运行期的检测主要是对投运后的变电站及输电线路产生的工频电磁场、噪声对环境的影响，与原先的背景检测值进行比较。变电站及输电线路投产试运行后，需进行环保验收，检查环保设施及效果，并提出改进措施。正常运行后建设单位可委托具有资质的单位负责运行期环境检测。具体检测计划见表6-1。表6-1环境检测计划时期环境问题环境保护措施负责