鄂尔多斯市万象荣城地基勘察研究

PAGE2题目：鄂尔多斯市万象荣城地基勘察研究PAGE15摘要随着现代化社会的发展越来业越来快，地质勘察已经变得越来越重要。在修建建筑工程前期，地质勘察可以尽早可能的发现建筑在建设前期可能会遇见的问题，解决相关的地质问题，预防相关的地质灾害，保证建筑工程的安全有效的施工，保证建筑物的安全和稳定。地质勘察工作为建筑工程的后期建设起到相当重要的作用，它不仅保证建筑工程后期可以安全进行施工，对工程建筑的使用寿命也起到了很好的保护。本文将重点放在地质勘察研究方面，旨在为实际工程的后期建设提供切实可行的理论参考。其次在地基基础设计中包括了对基础的设计和对地基的处理，二者是密不可分的。地基处理的好坏将直接关系到基础的选型和造价。本文就地基的处理和基础设计进行的讨论。在地基基础设计中，基础的选型必须根据上部结构的荷载、地基土体的承载力和工程造价综合各方面的情况进行确定。关键词:建筑工程；地质勘察；评价；地基基础目录TOC\o"1-3"\h\u20301引言 115253一、工程概况 226411二、具体勘察工作 324588（一）为什么要进行地质勘查 323468（二）具体勘察 327251三、场地工程地质条件概述 523507（一）岩土地层构成及特征 51668（二）岩土地层构成及工程特性 516946（三）地下水条件 529530（四）不良地质作用和地质灾害 611514四、岩土工程分析与评价 727586（一）岩土原位测试成果统计与分析 713217（二）工程抗震评价 714799（三）地基岩土腐蚀性评价 93739（四）地下水腐蚀性评价 96177（五）天然地基评价 1027132五、结论及建议 1922167参考文献 20引言本次勘察的具体内容为：查明场地地质构造、地层结构、岩土层特性、地下水条件及不良地质作用等；分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力；提供满足设计、施工所需的岩土参数，确定地基承载力，预测地基变形性状；提出地基基础设计、地基处理设计与施工方案建议；提供有影响的不良地质作用的防治方案和建议；进行场地与地基的地震效应评价。第一章工程概况万象荣城是铁西新区规划、建设中由荣恒房地产开发有限责任公司开发打造的一个商业地产项目，项目位处中央路和体育街交汇处，总占地面积23246.4㎡，总建筑面积64812.2㎡，邻边紧靠维邦金融广场（该项目已引进东胜3大银行以及一家5星级酒店）、正东总部基地（该项目引进喜来登五星级大酒店）、亿利城（该项目引进希尔顿大酒店和2家大银行）、联邦大厦（该项目引进万博豪生大酒店4星级即将投入使用）、金融公园（官名鄂托克草原文化公园、又称母亲公园）、东胜图书馆和演艺广场，政府为了保证该区域的人口流动，我项目周围住宅小区的规划也很密集，其中紧靠我项目的锦泰华府住宅小区是一个规划800户的一个高档小区，我项目北边的万正城的住宅小区，是荣恒房地产开发有限责任公司倾力打造的一个10万人口的城中城，其实包括城内的幼儿园、小学、中学、医院等等配套设施。周边自然及人文环境十分优越，是铁西区经济、文化事业发展的核心地段。项目功能分别为L10楼酒店式公寓，L11楼

、L12为办公楼，L13楼为酒店，配套以三层连体底商，形成了涵盖酒店、商铺、办公、休闲娱乐和居住为一体的多元化商业圈。本工程勘察由内蒙古鄂尔多斯市荣恒房地产开发有限责任公司委托，勘察精度为详勘。工程位于鄂尔多斯市东胜铁西区，北邻康和丽舍住宅小区，东依团结路，西南邻109国道，其地理座标为：x=4406919.69～4407071.95，y=496227.943～496514.004。第二章具体勘察工作（一）为什么要进行地质勘查随着社会发展日益加快，在建筑、管道、桥梁等工程前期都已进行地质勘查，很多人或许很疑惑为什么要进行地质勘查。那我简单阐述一下地质勘查的重要性。首先进行地质勘查已是国家规定必须进行的一项工作环节。其次进行地质勘查是对要施工项目场地的土层，岩性等进行现场分析及试验确定，从而为设计单位提供有效的设计所需数据，地基结构等相应的意见。这样设计单位会有效的设计相应的地基方案以及上部构造结构等。这样就省下很多后期应设计和现场不相对应而浪费的财力及物力等，节约了很多不必要的成本。最后进行地质勘查可以有效的控制工程地基的质量问题。（二）具体勘察1、勘探孔布置原则：根据建筑物特性和岩土工程条件，勘探点按照建筑周边线及角点布设，并对楼间地库进行控制。勘探点间距一般为12.5～25.0m。2、钻孔依据工程平面布置图用全站仪定位，引测基准点为场地外侧预设城镇控制点。平面控制采用东胜城镇独立座标网，高程采用1985年国家黄海高程基准。3、各工作方法及工作量详见表2-1。表2-1勘察工作量一览表项目单位工作量工作方法及技术要求附注设计实际勘探孔放样孔109109全站仪定位钻探原位测试孔孔3232进行标准贯入试验、及波速测试①DPP100-4型汽车钻4台，深度量测误差±0.05m。②地下水位以上岩心回转干法钻进，水位以下土层及岩层循环液单管全断面取土钻进取样孔孔4444采取土水试样鉴别孔孔4141地层鉴别钻孔总数孔109109总进尺3211.00m,其中控制性钻孔37个,占总孔数1/3，单孔孔深30.7~35.0m进尺1980.3m。原位测试载荷试验点33浅层平板载荷，沉降相对稳定法压板面积0.25m2标准贯入试验次8081试验点间距0.8～1.5m锤重63.5kg,落距76cm波速测试孔77测试间距1.0mRS—1616K动测仪取样土样Ⅰ级试样组1313厚壁取土器重锤少击法采取Ⅱ级试样组4141原状取砂器Ⅲ级试样组7878厚壁取土器重锤少击法和岩芯钻头采取腐蚀性土样组66岩芯钻头采取水样样侵蚀性水样组33钻孔中采取室内试验颗粒级配组132132筛分法，比重计法物理性试验组132132按相应标准进行压缩试验组1313按相应标准进行,P0+400KPa剪切试验组1313按相应标准进行腐蚀性土样组66按相应标准进行侵蚀性水样组33按相应标准进行第三章场地工程地质条件概述（一）岩土地层构成及特征地基岩土单元分层。根据勘察资料，将场地地基岩土自上而下划分单元层如下：单元层①—人工（Qml）素填土；单元层②—第四系全新统洪积（Q4pl）细砂；单元层③—第三系上新统（N2）粘土岩；单元层④—白垩系下统志丹群第五岩段（）细砂岩；单元层⑤—白垩系下统志丹群第五岩段（）细砂岩；单元层⑥—白垩系下统志丹群第五岩段（）细砂岩。（二）岩土地层构成及工程特性1、单元层①—素填土：地层强度低，变形量高，中等冻胀性。该层地层厚度最大为19.9m,最小厚度为3.0m,平均厚度为13.7m。2、单元层②—细砂：地层强度较高，变形量较低，中等冻胀性。地层厚度一般较小，为0.5～2.5m，局部较大，最大为5.4m，变化较大。3、单元层③—粘土岩：该层为第三系半成岩地层，成岩性差，干钻钻进较困难，岩芯多为短柱状，少为长柱状，采取率94%，RQD较差，质量等级Ⅴ级，易风化崩解及软化。地层强度高，低压缩性，强冻胀性。地层厚度一般较小，为2.5～4.5m，局部较大，最大可为13.0m，变化较大。4、单元层④—细砂岩：岩芯多呈散粒状，采取率83%，RQD差，质量等级Ⅴ级，易风化崩解及水浸软化。地层强度较高，变形量较低，弱冻胀性。地层厚度较小，变化较小，地层最大厚度2.5m，最小厚度1.0m，平均厚度为2.0m。5、单元层⑤—细砂岩：岩芯多呈散粒状～碎块状，少为短柱状，采取率88%，RQD较差～差，质量等级Ⅴ级，易风化及软化崩解。地层强度高，变形量低，弱冻胀性。地层厚度大，变化小，勘探孔均予揭穿，揭穿地层厚度最大为14.2m，地层最小厚度为10m，平均厚度为12.1m。6、单元层⑥—细砂岩：岩芯多呈长柱状，少为短柱状，采取率96%，RQD较好，质量等级Ⅴ级，属极软岩，易风化及软化崩解。地层强度高，变形量微，勘探孔均未揭穿见底，揭露厚度0.9～4.0m，层顶标高1416.87～1432.01m，埋深20.5～32.0m，天然重度r=22.5KN/m3（经验值）。资料显示其中等风化细砂岩厚度一般30～35m，以下为微风化～新鲜完整基岩。（三）地下水条件场地地下潜水属松散岩类孔隙水，含水层组为单元层②—细砂，含水层厚度0.5～3.2m，渗透系数k=7.2×10-3～3.2×10-2cm/s，cm/s，渗透性中等～强，水位埋深一般7.9～20.0m，水位标高1430.30～1442.10m，水位变幅+0.8～-1.8m，即历史最高地下水位埋深7.1～19.2m，水位标高1429.50～1441.60m。碎屑岩类孔隙～裂隙潜水和承压水因埋藏较深，对工程建设无影响。（四）不良地质作用和地质灾害根据勘察资料结合现状调查分析，原始沟谷切割强度一般，相对高差3.5～8.2m，沟坡大部为岩质边坡，坡面一般缓倾，局部陡倾，岩层产状近于水平，构造形迹以表生风化裂隙为主，且裂隙纵向发育较差，无不良构造结构面，无地下水不良影响，场地边坡较稳定。仅局部陡立边坡顶部易产生风蚀和冲蚀类坍塌，但范围小，无危害性影响。场地无采空区、滑坡、泥石流等具危害性不良地质作用和地质灾害。本章小结：场地地质构造简单，地质灾害不发育，场地稳定。场地地形条件中等复杂，地基岩土种类较多，属较不均匀地基，需进行地基处理。场地经处理后地基与基础较稳定，较适宜建设。场地地下潜水水质较好，对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。考虑地下水位变幅、毛细水上升及大气降水垂直入渗及侧渗迳流等因素，建议拟建建筑地下室进行全高防水及防潮设计。第四章岩土工程分析与评价（一）岩土原位测试成果统计与分析统计成果见表4-1、表4-2。表4-1载荷试验成果统计表单元层编号岩性样本数n最大值max最小值min算术平均值μ标准差б变异系数δ修正系数ψ参数标准值N标贯值修正N′备注①素填土209261.720.290.92631)标贯值修正：N′=μ-1.645б。②细砂122012162.540.160.921511③粘土全风化细砂岩194031362.030.060.983532=5\*GB3⑤强风化细砂岩144941452.950.070.974439表4-2标准贯入试验锤击数统计表试验点号最大加荷（KPa）累计沉降量（mm）变形模量E0(MPa)压缩模量Es（MPa）泊松比μ备注ZH0118009.0851）平板载荷，承压板面积0.25m2。2）压缩模量为计算值3）试验未做到破坏荷载，p-s曲线近呈直线。4）试验点在强风化之中进行。ZH0218008.2588.997.70.25ZH0318008.6884.896.50.25平均值18008.6784.996.50.25极差——0.837.82.3——（二）工程抗震评价1、场地和地基土类型本次勘察选取GK5、GK31、GK60、GK88、GK93、GK100、GK108孔进行地震波波速测试，测试成果见表4-3。根据测试结果，综合判定场地类别为Ⅱ类。表4-3波速测试成果分析表测试孔号计算深度do(m)剪切波传播时间t(s)等效剪切波速Vse(m/s)覆盖层厚度(m)场地类别GK520.00.1294156.220.9=3\*ROMANIIIGK3120.00.1271157.525.2=3\*ROMANIIIGK6020.00.1140175.420.4=3\*ROMANIIIGK8820.00.1182169.522.7=3\*ROMANIIIGK9320.00.1320151.524.3=3\*ROMANIIIGK10020.00.1244161.322.5=3\*ROMANIIIGK10820.00.0883227.317.8=3\*ROMANIII平均值20.00.1191171.222.0=3\*ROMANIII2、场地液化判别在液化判别深度内，场地历史最高地下水位以下土层为单元层=2\*GB3②—细砂及单元层④—细砂岩、单元层⑤—细砂岩、单元层=6\*GB3⑥—细砂岩。单元层④、⑤—细砂岩、单元层=6\*GB3⑥—细砂岩均属非液化类岩石，故只对单元层=2\*GB3②—细砂进行液化判别。单元层③—细砂，地质时代为Q4，小于0.005mm的粘粒含量为3%。场地近3～5年最高地下水埋深m基础埋置深度m上覆非液化土层厚度m液化特征深度m对大部分场地来讲：初判需进一步判别场地液化。液化判别结果见表4-4。经分析，综合判定场地不产生地基液化问题。表4-4液化判别表测试孔号岩性单元层编号标贯点深度(m)标贯击数实测值(击)标贯击数临界值(击)液化程度液化指数液化等级综合液化等级备注GK6细砂=2\*GB3②16.61512不液化0不液化不液化标贯击数为实测值。GK11细砂=2\*GB3②14.61512不液化0不液化细砂=2\*GB3②16.61613不液化GK18细砂=2\*GB3②15.61412不液化0不液化GK29细砂=2\*GB3②13.61210不液化0不液化细砂=2\*GB3②14.61412不液化GK32细砂=2\*GB3②16.61913不液化0不液化GK48细砂=2\*GB3②15.61512不液化0不液化GK61细砂=2\*GB3②15.61212不液化0不液化GK89细砂=2\*GB3②16.62013不液化GK92细砂=2\*GB3②19.61814不液化0不液化（三）地基岩土腐蚀性评价1、受环境类型影响土对混凝土结构腐蚀性评价评价结果见表4-5。表4-5环境类型土对混凝土结构腐蚀性评价表环境类型腐蚀介质评价结论ⅠSO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)NH4+(mg/kg)OH-(mg/kg)总矿化度(mg/kg)指标198.835.80.00.0588.5无腐蚀性分项评价微微微微微2、受地层渗透影响土对混凝土结构腐蚀性评价①地层渗透类型：A；②PH值：7.5；③腐蚀等级：微腐蚀性。3、土对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价①场地环境类别：A；②Cl-(mg/kg)：41.9；③腐蚀等级：微腐蚀性。综上所述，场地地基岩土对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性影响。（四）地下水腐蚀性评价1、受环境类型影响水对混凝土结构腐蚀性评价（1）评价结果见表4-6表4-6地层渗透水对混凝土结构腐蚀性评价表环境类型腐蚀介质评价结论APH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)指标7.50.03.1微腐蚀性分项评价微微微2、地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价①场地环境：干湿交替；②（mg/L）：27.9；③腐蚀性等级：微腐蚀性。综上所述，场地地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋均具腐蚀性影响。（五）天然地基评价1、地基承载特性评价场地地基岩土承载力依据下述两种方法确定：载荷试验，地基单元层承载力特征值及压缩（变形）模量成果见表4-7。表4-7由载荷试验确定的承载力特征值及压缩(变形)模量成果表单元层编号岩性压力值承载力特征值变形模量Eo(MPa)压缩模量Es(MPa)备注比例界限压力Po(KPa)极限压力Pu(KPa)Fak(fa)(KPa)⑤强风化细砂岩1800——（600）81.195.41）岩基平板载荷。2）Es用计算法求取：（2）原位触探、土工结合地区经验地基单元层承载力特征值及压缩(变形)模量综合成果见表4-8。表4-8由触探、土工等确定的承载力特征值及压缩(变形)模量成果表单元层编号岩性状态标贯由土的抗剪强度指标(土工试验)确定野外鉴别及经验值N（击）fak(KPa)Es(MPa)fak(KPa)Eo(MPa)fak（KPa）①素填土松散3——————（0.6）——=2\*GB3②细砂稍密11140————(8.0)140③粘土岩硬塑~坚硬1826022.8380（30.0）260④细砂岩全风化极破碎~破碎32300————(40.0)300⑤细砂岩强风化极破碎~破碎39600————(80.0)600=6\*GB3⑥细砂岩中等风化较完整极软岩————————（150.0)800（2）取值：综合取值成果见表4-9。表4-9天然地基承载力特征值及压缩(变形)模量综合取值表单元层编号岩性承载力特征值压缩(变形)模量备注fa(KPa)fak(KPa)Es(E0)(MPa)①素填土————（0.6）1)fa—为不许修正的承载力特征值（设计值）；fak—为尚未修正的承载力特征值。②细砂——140（8.0）③粘土岩——26022.3(18.6)④细砂岩——300（40.0）⑤细砂岩600——95.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩800——（150.0）2、地基均一性及形变特性评价场地建设规模较大，故将场地分为A区和B区分别进行地基均一性及形变特性评价：（1）A区：根据勘察资料，场地地基岩土由五个单元层组成，各单元层均一性及形变特性评述如下：单元层①—素填土：分布广泛，地层厚度一般较大，局部较小，变化较大，强度低，变形量高，平面及垂向均一性较差；单元层②—细砂：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大，强度较低，变形量较高，平面及垂向均一性较差；单元层④—细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较大，地层厚度较小，变化较小，强度高，变形量低，平面均一性一般，垂向均一性较好；单元层⑤—细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较小，局部较大，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面均一性一般，垂向均一性较好；单元层⑥—细砂岩：分布广泛，层顶起伏同单元层⑤，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。综上所述，场地地基岩土种类较多，结构较复杂，单元层①、②工程特性较差，且厚度一般较大，在正常设计基础埋深条件下，无法全部进行挖除处理。以下各岩层虽工程特性良好，但埋藏较深，故场地属较不均一地基。按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）要求，在天然地基条件下，拟建建筑均需进行变形验算。变形验算参数见表4-10。表4-10变形计算参数表建筑物编号单元层编号岩性基底下岩土层厚度天然重度r（KN/m3）压缩(变形)模量区间值(m.)平均值(m)Es(E0)MPaA—1#住宅楼①素填土————14.2(0.6)②细砂————15.4(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.0~9.69.320.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)A—2#住宅楼①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～4.12.315.4(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.0~8.88.420.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)A—3#住宅楼①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～4.12.315.4(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.2~9.58.820.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)A—4#住宅楼①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～4.12.315.4(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.0~9.49.720.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)A—5#住宅楼①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～4.12.315.4(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.7~95.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)沿街商业楼A-1①素填土————14.2(0.6)②细砂0.0~(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩≥7.0≥7.020.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)A区地库①素填土————14.2(0.6)②细砂0.0~(8.0)=4\*GB3④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩8.0~9.58.820.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)（2）B区：根据勘察资料，场地地基岩土由六个单元层组成，各单元层均一性及形变特性评述如下：单元层①—素填土：分布广泛，地层厚度一般较大，局部较小，变化较大，强度低，变形量高，平面及垂向均一性较差；单元层②—细砂：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大，强度较低，变形量较高，平面均一性较差，垂向均一性较好。单元层③—粘土岩：分布不均，地层厚度一般较小，局部较大，变化较大，强度较高，变形量较低，平面均一性较差，垂向均一性较差。单元层④—细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较大，地层厚度较小，变化较小，强度高，变形量低，平面均一性一般，垂向均一性较好。单元层⑤—细砂岩：分布广泛，层顶起伏一般较小，局部较大，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。单元层⑥—细砂岩：分布广泛，层顶起伏同单元层⑤，地层厚度大，变化小，强度高，变形量微，平面及垂向均一性较好。结果与A区结论一致，针对B区其变形验算参数见表4-11。表4-11变形计算参数表建筑物编号单元层编号岩性基底下岩土层厚度天然重度r（KN/m3）压缩(变形)模量区间值(m.)平均值(m)Es(E0)MPaB—1号办公楼+商业裙房①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～2.91.815.4(8.0)③粘土岩————22.3(18.6)④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩7.0~9.08.020.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)B—2号办公楼①素填土————14.2(0.6)②细砂0.5～2.91.815.4(8.0)③粘土岩————22.3(18.6)④细砂岩1.0~1.51.320.9(40.0)⑤细砂岩7.0~8.37.720.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)B—3号办公楼+商业裙房①素填土————14.2(0.6)②细砂————15.4(8.0)③粘土岩0～6.23.722.3(18.6)④细砂岩5.5～6.46.020.9(40.0)⑤细砂岩7.0~95.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)B区地库①素填土————14.2(0.6)②细砂————15.4(8.0)③粘土岩0～6.23.722.3(18.6)④细砂岩7.0～9.08.020.9(40.0)⑤细砂岩≥5.0≥5.020.995.4（81.1）=6\*GB3⑥细砂岩≥4.0≥4.022.5(150.0)3、天然持力层选择经对场地地基分布及工程特性分析，在拟设基础埋深条件下，各建筑无满足承载及形变要求的持力层分布，需采用桩基进行地基处理设计，选择单元层⑤—细砂岩作为桩端的直接持力层。场地拟选持力层下无软弱下卧层。4、地基基础设计方案本场地所属的建筑均位于侵蚀冲沟与丘陵斜坡结合的地段，冲沟沟底河床处可选持力层层顶起伏较小，但丘陵斜坡及沟坡处起伏较大，地基条件较复杂，经综合经济技术分析，本场地拟定建筑均需全用采用钢筋混凝土桩基方案。（1）桩基工艺及成桩可能性。桩侧土层为单元层①—素填土、单元层②—细砂、单元层③—粘土岩、单元层④—细砂岩，单元层⑤—细砂岩，岩土层可钻较好，成桩性较好。故选用桩的工艺为长螺旋钻进、管内泵压混凝土工艺。（2）场地普遍分布有厚度较大的素填土，根据多个工程实例，应在桩基施工前对场地素填土进行压实处理。但场地素填土下伏的单元层②—细砂饱水，强夯处理易产生砂土液化和橡皮土化，建议通过考虑负摩阻、增大桩径和配筋率等措施予以综合消弱填土的不良影响。填土的极限摩阻力标准值可取20KPa。（3）桩端持力层均为单元层⑤—细砂岩。因该岩层难以采取原状样进行力学指标测试，故桩的端阻力比照风化成的相应土类按桩基规范和地区经验求取。要求A区建筑和A、B区地库桩端进入持力层深度不小于2.5米，B区建筑桩端进入持力层深度不小于3米。（4）各建筑场地一般位于丘陵斜坡和侵蚀冲沟相结合的地段，为确保建筑稳定性，应严格控制单桩进入持力层深度、相邻桩底高差和群桩底比降三大要素。相邻桩底高差不大于桩距，群桩底比降小于10%。（5）各建筑桩基单桩长度均以规划设计给定的室内地坪标高为基准予以确定，假定桩承台埋深为基础底标。若室内地坪标高有变动，应据此进行桩长校核，以确保满足勘察选定的持力层要求。（6）因隐伏冲沟处填土无法进行压实处理，桩配筋率在满足桩基要求的受压桩配筋率基础上予以适度增加，以抵御填土湿陷及蠕滑所带来的不良影响。（7）各建筑桩基设计参数见表4-12，4-13。（8）根据各建筑单桩竖向承载力特征值估算分析，为方便统一，分类提供场地拟建建筑物单桩竖向承载力特征值（建议值）：A-1#、A-2#、A-3#、A-4#、A-5#、A-6#住宅楼及A-1、A-2商业楼设计单桩竖向承载力特征值统一取530KN（桩径d=500mm）;B-1、B-2、B-3办公楼设计单桩竖向承载力特征值统一取810KN（桩径d=600mm）；设计在使用时应根据建筑荷载水平调整桩径及单桩承载力，以满足设计需要。各建筑单桩承载力为估算值。实际应按规范要求进行工程试桩和原位检测。计算公式：Quk=Qsk+Qpk=μ∑qsikli+qpkAp试中qsik—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值qpk—极限端阻力标准值表4-12A区灌注桩桩基设计参数一览表建筑物名称拟定室外地坪标高(m)桩顶标高(m)桩端持力层桩尖底标高（m）估算桩长桩径(mm)桩端极限端阻力标准值（KPa）桩侧土层单桩向承载力特征值估算(KN)单元层编号岩性土层编号岩性侧阻计入长度(m)极限侧阻力标准值(KPa)负摩阻计入长度(m)负摩阻极限标准值(KPa)A地块1#住宅楼1453.501443.70⑤细砂岩1430.70~1431.2012.5~13.05002400①素填土————6.520550②细砂————————④细砂岩1.180————⑤细砂岩2.5180————A地块2#住宅楼1453.401443.60⑤细砂岩1427.60~1428.4016.0~16.25002400①素填土————7.520550②细砂0.830————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————A地块3#住宅楼1453.501443.70⑤细砂岩1428.50~1429.5014.2~15.25002400①素填土————7.520550②细砂1.030————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————A地块4#住宅楼1452.901443.10⑤细砂岩1426.70~1427.4015.7~16.45002400①素填土————8.220540②细砂1.030————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————A地块5#住宅楼1453.201443.40⑤细砂岩1432.50~1432.8010.6~11.05002400①素填土————5.620570②细砂0.630————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————A地块6#住宅楼1452.901443.10⑤细砂岩1428.60~1429.2013.9~14.55002400①素填土————7.020560②细砂1.030————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————沿街商业楼A-11453.001443.20⑤细砂岩1435.60~1436.606.6~7.35002400①素填土————3.220600②细砂————————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————沿街商业楼A-21452.701442.90⑤细砂岩1432.30~1433.009.9~10.65002400①素填土————6.420560②细砂————————④细砂岩1.280————⑤细砂岩2.5180————A区地库1452.70~1453.501442.90~1443.70⑤细砂岩1426.70~1433.0010.4~16.95002400①素填土————8.220530②细砂————————④细砂岩1.280————⑤细砂岩2.5180————备注1)安全系数取2.0。表4-13B区灌注桩桩基设计参数一览表建筑物名称拟定室外地坪标高(m)桩顶标高(m)桩端持力层桩尖底标高（m）估算桩长桩径(mm)桩端极限端阻力标准值（KPa）桩侧土层单桩向承载力特征值估算(KN)单元层编号岩性土层编号岩性侧阻计入长度(m)极限侧阻力标准值(KPa)负摩阻计入长度(m)负摩阻标准极限值(KPa)1号办公楼+商业裙楼1452.451442.25⑤细砂岩1427.95~1428.3514.0~14.46002400①素填土————5.520850②细砂1.030————=3\*GB3③粘土岩————————④细砂岩1.180————⑤细砂岩3.0180————2号办公楼1452.151442.75⑤细砂岩1423.85~1425.9516.0~18.16002400①素填土————7.520810②细砂1.030————=3\*GB3③粘土岩————————④细砂岩1.080————⑤细砂岩3.0180————B区地库1452.15~1452.501441.95~1442.30⑤细砂岩1424.35~1428.8514.5~17.65002400①素填土————8.520540②细砂1.030————=3\*GB3③粘土岩————————④细砂岩1.080————⑤细砂岩2.5180————备注1)安全系数取2.0。5、基坑开挖影响及评价（1）根据基础设计方案，场地基础工程在未来场平后开挖可形成约9.8～10.2m的深基坑，坑底标高为1441.95～1443.7m。基坑工程安全等级为二级。（2）基坑建筑环境条件分析：场地现状条件下均为空地，四周无已建密集建筑，建筑外边线距公路边线一般约30～70m，基坑开挖一般对周边环境无影响。（3）基坑地质现状条件及岩土参数：根据勘察设计方案，场地基坑边坡开挖穿过的土层主要由单元层①—素填土、单元层③—粘土岩、单元层④—细砂岩组成，坑底为①—素填土、单元层③—粘土岩。场地含水层为单元层②—细砂，地下水位埋深一般7.9～20.0m，基坑开挖过程中未切穿含水层。基坑稳定性分析：a基坑边坡稳定性评价：场地基坑坑壁边坡土层主要由单元层①—素填土、单元层③—粘土岩、单元层④—细砂岩，其中单元层①—素填土一般属砂性类土，水上边坡土体的有效内摩擦角为16°～34°，该基坑水上砂土边坡坡率控制为坡率1∶1.25，边坡即处于稳定状态。超出此限，边坡即不稳定，主要破坏型式为坍塌，需进行支护处理。单元层③—粘土岩、单元层④—细砂岩直立稳定性较好，可放坡开挖，控制坡比为1∶0.5。场地现状为空地，基坑开挖一般对周边环境无影响，可采用分级退台自然放坡方案。b基坑底抗隆起稳定性评价：基坑底底大部分为单元层①—素填土，局部为岩层，场地地下水均低于基底，故不存在抗隆起稳定问题。c基坑边坡及基底抗渗流稳定性分析：①c-1基坑坑底抗渗流稳定性评价：根据勘察资料调查分析，场地地下水均低于基底，基坑内无地下水渗流影响，故基坑坑底不存在抗渗流稳定稳定问题。②c-2基坑边坡及底部抗渗流稳定性评价：基坑开挖过程中未切穿含水层，且场地地下水均低于基底，故边坡及底部不存在抗渗流稳定性问题。（5）抗浮稳定设计：场地地下潜水埋藏较深，均低于设计基底标高，对地下室工程无影响，故不需进行抗浮稳定设计；（6）基坑边坡支护方案：根据场地环境条件分析，场地基坑开挖可形成深度9.8～10.2m的深基坑。根据周边环境及地质工程状态，可进行分级退台自然放坡处理，稳定坡比填土宜为1∶1.25，岩质边坡坡比1∶0.5。退平台厚度5.0m，平台宽度不少于2.0m。场地现状均为空地，具良好的自然放坡条件，基坑开挖对周边环境无影响。未来需结合临建、材料堆场及道路等环境因素变化，决定是否进行支护处理。（7）防水及防潮设计：场地区域属构造剥蚀丘陵地形，原地貌大部属丘陵斜坡与丘陵间侵蚀冲沟结合地形，局部为丘陵顶部台地，未来场平后，考虑到大气降水等因素，建议地下室进行全高防水及防潮设计。本章小结:经对场地地基分布及工程特性分析，在拟设基础埋深条件下，各建筑无满足承载及形变要求的持力层分布，需采用桩基进行地基处理设计，选择单元层⑤—细砂岩作为桩端的直接持力层。场地拟选持力层下无软弱下卧层。场地地基岩土对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。场地季节性标准冻深1.5m，土的冻胀性中等，设计时应考虑冻胀影响。场地填土现状未经压实，呈松散状态，对地基稳定有不良作用。因地下水对填土压实处理有不良影响，实施压实处理难度较大，故建议设计通过适当增大桩径、配筋率及考虑负摩阻等因素进行综合处理。第五章结论及建议（一）场地地质构造简单，地质灾害不发育，场地稳定。（二）场地地形条件中等复杂，地基岩土种类较多，属较不均匀地基，需进行地基处理。场地经处理后地基与基础较稳定，较适宜建设。（三）拟建建筑地基和基础设计均采用桩基方案，拟选持力层承载及形变特性可较好满足建筑需求。勘察报告建议的各方案较经济合理，满足建筑安全稳定要求。（四）场地抗震设防烈度7度，设计地震基本加速度值0.10g，设计地震分组第三组，场地属建筑抗震一般地段，场地土属中软土，场地类别为Ⅱ类。地基土层无砂基液化问题。（五）场地地下潜水水质较好，对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。（六）考虑地下水位变幅、毛细水上升及大气降水垂直入渗及侧渗迳流等因素，建议拟建建筑地下室进行全高防水及防潮设计。（七）场地地基岩土对混凝土和钢筋混凝土结构中的钢筋均为微腐蚀性，设计时可不考虑其影响。（八）场地季节性标准冻深1.5m，土的冻胀性中等，设计时应考虑冻胀影响。（九）场地基坑环境条件较好但边坡地