第八段支路段挡墙计算书

万州江南新区翠屏大道市政工程结构工程第八段（支路段）计算书（ZK0+130～ZK1+390段）二零一四年十二月工程名称：万州江翠屏大道市政工程结构工程项目编号：2013交-07设计阶段：施工图设计计算内容：支挡工程结构计算计算：胡巍专业负责：卿芳俊校核：谢健鶴审查：冯际安二零一四年十二月1设计依据、采用的技术规范、标准1.1设计依据1)我院与甲方签订的本工程设计合同；2)《万州江南新区上部路A、B段市政工程（主线K0+000~K3+428.309支线K0+000～K1+696.235）工程地质勘察报告》中国华西工程设计建设有限公司2013年12月3)《重庆市万州江南新区核心区控制性详细规划划》；中国城市规划设计研究院2008年4月4)《重庆市万州江南新区组团Ⅲ管理单元控制性详细规划》；重庆大学城市规划与设计研究院2009年11月5)甲方提供的1/500地形图资料；6)甲方提出设计要求。1.2采用的技术规范、标准（1）《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013）（2）《城市道路绿化规划与设计规范》（CJJ75-97）（3）《重庆市建设委员会关于重庆市建设领域限制、禁止使用落后技术的通告》（4）《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）（5）《公路挡土墙设计与施工技术细则》（6）《重力式挡土墙（一般地区）》国家建筑标准设计95SJ008（一）（7）《建筑筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)（8）《铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2006)（9）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086-2001（10）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（11）重庆市地方标准《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）（12）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004（13）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（14）《公路工程名词术语》JTJ002-87（15）《公路自然区划标准》JTJ003-86（16）《公路勘测规范》JTGC10-2007（17）《公路工程地质勘察规范》JTJGC20-2011（18）《公路工程水文勘测设计规范》JTGC30-2003（19）《公路土工试验规程》JTGE40-2007（20）《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004（21）《中国地震动参数区划图》GB18306-2001（22）国家现行的其它有关标准、规范、规程与规定2工程概况支路一起于现状中部路E段立交匝道，下穿中部路E段立交四主线后，终点止于翠屏大道，道路全长1694.569米。道路等级为城市支路，设计时速为20km/h，标准路幅宽度为7.5米。设计内容包括道路、下穿通道、结构、管网、照明以及交通工程等。支路以挖方边坡为主，绝大部分线路位于岩质区域内，仅ZK0+140～ZK0+307.30段为旱田。3边坡场地工程地质条件3.1气象与水文(1)气象勘察区属亚热带季风气候区，气候温暖潮湿，雨量丰沛。年平均气温18.1℃，多年平均降水量1181.2mm，历年最大降水量1635.2mm。降水多集中在每年的5~9月，约占每年降水总量的70%。历年最大月降水量741.18mm（1982年7月），日最大降水量199.3mm（1982年7月16日），最长连续降水16日。每年夏季多集中大雨、暴雨等降水过程，如2000年5~8月，降水量达985.1mm，占多年平均降水量的80.4%。区内年最高气温42.1℃，最低气温-3.7℃，一年无霜期334天，年平均相对温度80%，主导风向ESE和ENE，风速33.3m/s，年最高气压1120.3毫巴。2、水文场地及周边未发育有溪沟，凤凰桥跨越季节性冲沟，勘察期间沟内无水。主线：线路K0+621～K0+648段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.4×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.2m，水塘内局部有水；线路K0+840～K0+910段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约2.2×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.2～1.2m，水塘内局部有水；线路K1+560～K0+620段附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约2.1×103m2，勘察期间，由于天旱池塘已干；线路K1+960～K2+225段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.3×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.2～0.5m，水塘内局部有水；线路K2+780～K2+825段左侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.9×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；支路：线路K1+013～K1+045段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.7×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；线路K1+114～K1+145段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.7×103m2，勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5～1.0m，水塘内局部有水；线路K1+560～K1+600段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.7×103m2，该水塘大部分已改为水田，且勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m，水塘内局部有水；水文条件简单。综上，线路区多为旱地，局部发育有季节性冲沟和鱼塘等，无大的井泉出露。3.2地形地貌线路主要沿一斜坡展布，地势总体上东高西低、南北高低错落。大致呈台阶状斜坡地形。地形坡角15°～45°，局部达45°～75°。沿线最高点高程约353m，最低点高程约208.7m，相对高差114.3m，为典型的台状剥蚀浅丘地貌。线路多位于斜坡中上部，纵向地形变化较小，局部分布季节性冲沟。横向上表现为折线斜坡，自上而下呈平坝-陡坡（崖）-平坝-陡坡（崖）状，平坝宽度约80～150m，地形较平缓，坡角多5～10°多覆盖第四系崩坡积层粉质粘土夹碎块石，且局部分布有水塘、水田；平坝间多形成陡坡(崖)，多为自然岩质边坡，边坡高为10～40m，坡角多45～75°，局部近直立。3.3地质构造勘察场地地处万州主城区以南，处于万县向斜南东翼近轴部，岩层产状320°∠6°。层面结合程度一般，为硬性结构面。区内未见断层通过，勘察区主要发育有2组裂隙：⑴产状165°∠60～65°，裂面平直，总体闭合，局部张开1～2cm，间距1.5～3.5m，延伸长5～10m，结合程度一般。为硬性结构面。⑵产状71°∠72～78°，裂面平直，延伸长度大于10m，间距约2.0～3.5m，多呈闭合状。结合程度一般，为硬性结构面。3.4地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），重庆市抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值取0.05g，设计地震分为第一组，可采用简易设防。3.5地层岩性根据地面调查及钻探成果，线路区地层由第四系人工堆积层、崩坡积层组成，基岩为侏罗系中统上沙溪庙组地层，详细描述如下：①第四系土层①－1第四系人工填土（Q4ml）回填土呈零星分布，主要是道路及民房建筑物场地，回填土厚度一般较薄，主要由粉质粘土夹碎块石组成，碎块石直径10~180mm，碎块石含量20～40%。结构松散，为人工抛填，填土时间大于5年。本次勘察仅ZX78号钻孔有揭露，厚度3.1m。①－2崩坡积层含碎石粉质粘土（Q4co+dl）分布在鱼塘或水田表表层部分土体呈流塑或软塑状，主要呈褐色，呈软塑～可塑状，为过湿土（平面图上有标示）。下伏土体浅黄色~褐黄色，呈可塑状，粘性较好，切面稍有光泽，韧性较好，干强度较高，无摇震反应，土体均匀性差，局部含有碎石，碎石成分主要为砂岩、泥岩，砂岩风化较弱，泥岩风化较强，多呈棱角状。粒径20～150mm，含量约15%～20%。揭示厚度0.2～28.4m（ZC97），场地中大部分范围均有分布，靠近陡坡处此层较薄，在平坝处厚度较大。②侏罗系中统上沙溪庙组砂岩和泥岩（J2s）揭露基岩主要为砂岩和泥岩。砂岩：深灰色、黄色，中细粒质结构，钙泥质胶结，巨厚层块状或厚层状构造，主要由石英、长石组成，强风化层呈碎块状，质软，中风化呈柱状，质较软，锤击易碎，声闷。泥岩：呈紫红色，泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质，裂隙不发育，强风化层呈碎块状，质软，手捏易碎。中风化岩芯呈柱状，岩芯质较软，锤击可碎，声闷。3.6水文地质条件根据勘察，本线路区地下水总体较贫乏，大部分钻孔为干孔，只在部分平坝地段钻孔中有稳定的地下位，如渔溪河两侧和水田、鱼塘等位置。地下水类型主要为潜水，赋存于基岩裂隙中，主要受大气降水补给，一般就近向低洼处排泄。3.7水土腐蚀性场地水和土对建筑材料均具微腐蚀性。4结构工程设计4.1采用的设计参数地堪报告提供的相关地质参数如下：3.1设计参数数一览表项目上部路AB段主主线（K0+0000~K3+4428.3309）段段岩土名称称上部路AB段支支路一（K0+0000~K1+6696.2235）段段岩土名称称素填土含碎石粉质粘土土泥岩砂岩素填土含碎石粉质粘土土泥岩砂岩重度（KN/mm3）天然20*19.725.2*25.0*20*19.725.2*25.0*单轴抗压强度((mPa))天然／／7.0719.96／／8.3318.99饱和／／4.4514.00／／5.4113.01岩体抗拉强度（kPa）／／154398／／142398抗剪强度C（KPa）／25.17265718／25.17236718φ（°）／13.1628.734.3／13.1628.634.3岩体破裂角θ（°）／／5962／／5962等效内摩擦角φφ（°）<25m*25／5458*25／5458≥25m52545254变形指标弹性模量平均值值／／1306.93850.966／／1306.93850.966泊桑比平均值／／0.340.23／／0.340.23道路地基承载力力基本容许许值（KPa）强风化／190300400／190300400中等风化80020008002000基底摩擦系数强风化0.200.250.350.450.20.250.350.45中等风化0.450.600.450.6土体水平抗力系系数的比例例系数MN/m4／25／25岩体水平抗力系系数MN/m3／60240／60240岩石与锚固体粘粘结强度特特征值kPa180400180400表中：1、带“*”为经验值；2、岩体抗剪强度度标准值C为岩石标标准值的0.30的折减值值，ф为岩石试试验值的0.90的折减值值。抗拉强强度按标准准值折减系系数取0.4。3、场区内素填土土成分复杂杂，均匀性性较差。本本勘察报告告提供的物物理力学指指标均为经经验数据，建建议通过现现场试验验验证。4、岩石地基承载载力基本容容许值，是是根据岩石石的破碎程程度及抗压压强度，按按《公路桥桥涵地基与与基础设计计规范》（TJGDD63—2007）第3.33.3条中中表3.3..3-1取值。5、岩体层面抗剪剪强度天然然C：90kkPa，ф：27°，裂隙天天然C：100kPa，ф：27°。4.2采用的计计算依据4.2.1边坡坡稳定计算算：本次采采用极限平平衡法对高高填方边坡坡稳定性进进行整体评评价，采用用综合野外外与室内分分析的滑动动面来计算算，滑动面面呈圆弧与与折线形的的混合型，故故使用传递递系数法计计算。本高高边坡工程程使用年限限为50年，安全全等级为一一级，安全全系数取值值为1.35。计算公式为：其中：——稳定性系数；——第i块段抗滑力(kkN/m))；——第i块段单位宽度岩岩土体自重重(KN//m)；——第i块段滑移面上的的滑动分力力(kN//m)，出现与与滑移面方方向相反的的滑动分力力时，取负负值；———第n块段的抗抗滑力(kN//m)；——第n块段的滑移面上上的滑动分分力(kN//m)；——孔隙压力比；——渗透压力产生的的平行滑面面分力；——渗透压力产生的的垂直滑面面分力；A——地震加速度（重重力加速度度g）；——浸润面以下岩土土体的面积积；——水的容重；——第i块段剩余下滑推推力传递至至第i+1块段的传传递系数(j=ii)；，——第i块段底面倾角和和地下水位位面倾角(°)；——第i块段滑移面上粘粘聚力(kPaa)；——第i块段滑带土内摩摩擦角(°)；——第i块段滑面长度((m)；按上式计算可考考虑多个结结构面组成成的滑动面面。根据本本次结构变变化情况和和滑面坡度度的起伏变变化，将整整个划分为为N个条块，由由第一块开开始，顺序序利用各条条块的平衡衡关系计算算出各条块块之间的不不平衡推力力，最后一一个条块的的平衡关系系确定斜坡坡的稳定性性系数。本次采用传递系系数法进行行推力计算算。推力计算公式：：其中：——第i-1条块的剩剩余下滑力力(KN//m)，作用于于分界面的的中点； ——设计安全系数，本本次K=1..35。4.2.2抗滑滑桩结构设设计锚索桩板墙计算算时将桩、锚锚固段岩土土体、锚索索视为一整整体，锚索索视为弹性性支座，桩桩简化为受受横向变形形约束的弹弹性地基梁梁，根据《设设计技术要要求》，按按“K”法或按“m”计算锚索索拉力及桩桩各段内力力和位移。桩底边界条件为自由，滑面以上假定荷载分布为矩形。地基承载力横向容许值按下式计算。嵌入岩层：式中KH——在水平方向的换换算系数，根根据岩层构构造采用，取0.5；η——折减系数数，根据岩岩层的裂缝缝、风化及及软化程度度采用，取取0.3；R——岩石天然单轴极极限抗压强强度的标准准值,泥岩取7.077MPa。嵌入土层或风化化层土、砂砂砾状岩层层时：——滑动面以上土体体重度(KN//m3)；——滑动面以下土体体重度(KN//m3)；φ——滑动面以以下土体的的等效内摩摩察角(°)；c——滑动面以下土体体粘聚力(KPaa)；h1——设桩处滑动面至至地面的距距离（m）；y——滑动面至计算点点的距离（m）。4支挡结构计计算4.1支挡整整体介绍针对现状地形及及结合地勘勘资料，本本路段的支支挡分为8-1~~8-100总共10节，具体体布置情况况参见下表表4.2分段计计算：4.2.1.8-1段：3米高衡重式挡墙墙：-----------------------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总总高:3..000((m)上墙高高:1..200((m)墙顶宽宽:0..600((m)台宽::0.9900(mm)面坡倾倾斜坡度:1::0.0000上墙背背坡倾斜坡坡度:1::0.4000下墙背背坡倾斜坡坡度:1::-0.2200采用11个扩展墙墙址台阶:墙趾台台阶b1:0.3110(m))墙趾台台阶h1:0.5000(m))墙趾台台阶与墙面面坡坡度相相同墙底倾倾斜坡率:0..050::1下墙土土压力计算算方法:力多边形形法物理参数：圬工砌砌体容重:233.0000(kN//m3)圬工之之间摩擦系系数:0..400地基土土摩擦系数数:0..500墙身砌砌体容许压压应力:21100.0000(kkPa)墙身砌砌体容许弯弯曲拉应力力:1660.0000(kPPa)墙身砌砌体容许剪剪应力:1110.0000(kPPa)材料抗抗压强度设设计值:4..470((MPa))系数ααs:00.00220挡土墙墙类型:一般挡土土墙墙背与与墙后填土土摩擦角:177.5000(度)地基土土容重:199.7000(kN//m3)修正后后地基承载载力特征值值:8000.0000(kPPa)地基承承载力特征征值提高系系数:墙趾值提提高系数:1..000墙踵值提提高系数:1..000平均值提提高系数:1..000墙底摩摩擦系数:0..450地基土土类型:岩石地基基地基土土内摩擦角角:133.4000(度)墙后填填土土层数数:1土层号号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力((m)(kNN/m3))((kN/mm3)(度)(kPPa)调整系数数111..000222.0000----300.00000.00001.0000土压力力计算方法法:库仑坡线土柱:坡面线线段数:1折线序序号水平投影影长(m)竖向投影影长(m)换算土柱柱数1222.00000.00001第1个:距离0.0000(m)),宽度22.0000(mm),高度0.8552(m))20004路基规范范挡土墙车车辆荷载地面横横坡角度:200.0000(度)填土对对横坡面的的摩擦角:355.0000(度)墙顶标标高:0..000((m)挡墙分分段长度:100.0000(m)=====================================================================================第1种情况::一般情况况=======================================================组合系系数:1..0001.挡土墙结结构重力分项系数=00.9000√2.填土重力分项系数=11.2000√3.填土侧压压力分项系数=11.4000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数=11.4000√=======================================================[土压力计计算]计算高度度为3.0096(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：35..910((度)Ea==51.0008(kkN)EEx=9..741((kN)Ey=550.0669(kNN)作用点高高度Zy==0.5117(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=30..002((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==25.5562(kkN)EEx=122.7800(kN))Ey==22.1137(kkN)作用点高高度Zy==0.5117(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.6773(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：36..406((度)Ea==27.7788(kkN)EEx=277.6266(kN))Ey==2.9996(kNN)作用点高高度Zy==0.8448(m))墙身截截面积=44.4955(m2))重量=1103.3390((kN)衡重重台上填料料重(包括超载)=33.8834(kkN)重心坐标(1.1133,--0.3888)(相对于墙墙面坡上角角点)(一)滑动稳定性验算算基底摩摩擦系数==0.4450采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=22.8622(度)Wn=1337.0552(kNN)Enn=227.1220(kNN)Wtt=66.8533(kN))Et=399.1011(kN))滑移力力=322.2488(kN))抗滑力=733.8777(kN))滑移验验算满足:Kcc=2.2991>1.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值=337.7770(kNN)>0.0地基土土层水平向向:滑移力=400.4066(kN))抗滑力=822.0788(kN))地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=2.0031>>1.3300(二)倾覆稳定性验算算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw=1..072(m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂ZZx=1.9991(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂ZZy=2.3117(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂ZZx3==2.0080((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂ZZy3==0.7752((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=500.4033(kN--m)抗倾覆力力矩=2009.9995(kNN-m)倾覆验验算满足:K00=44.1666>11.5000倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值=1127.6622(kkN-m))>00.0(三)地基应力及偏心心距验算基础类类型为天然然地基，验验算墙底偏偏心距及压压应力取倾斜斜基底的水水平投影宽宽度验算地地基承载力力和偏心距距作用于于基础底的的总竖向力力=1162.3357(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1599.5933(kN--m)基础底底面宽度BB=1.9111(mm)偏心距e==-0..028((m)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn=00.9833(m)基底压压应力:趾部=77..620踵部=92..308((kPa))最大应应力与最小小应力之比比=777.6220/92.3308==0.8841作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0288<=0.2000*1..911=0..382((m)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=77..620<=8800.0000(kkPa)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=92..308<=8800.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=84..964<=8800.0000(kkPa)(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=23.1184((kN)上墙墙墙背处的EEx=12.7780((kN)上墙墙墙背处的EEy=5.1112(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..431(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..517(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=0..873(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..278((m)截截面宽度BB=1.0880(mm)偏心距e1=0..262((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..262<=00.3333*1.0080==0.3360(mm)截截面上压应应力:面坡=64..402背坡=-122.0022(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=644.4022<=21000.0000(kPaa)拉拉应力验算算满足:计算值=122.0022<=160..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=1..353<=1110.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=333.4558(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=166.6600<=110..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==28..022((kN) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.4669挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.0880(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=1.0000计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=288.0222<=22644.4644(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=288.0222<=22644.4644(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=44.4033(m2))重量=1101.2269((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..068(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1160.2236(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1588.0999(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..987((m)截截面宽度BB=1.9330(mm)偏心距e1=-00.0222(m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=-00.0222<=0.3333*1..930=0..643((m)截截面上压应应力:面坡=77..434背坡=88..614((kPa))压压应力验算算满足:计算值=888.6144<=21000.0000(kPaa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-112.2774<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1666.9300(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.9999挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.9330(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=0.9999计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1666.9330<==86114.3118(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1666.9330<==86008.4882(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为2.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：35..910((度)Ea==51.0008(kkN)EEx=9..741((kN)Ey=550.0669(kNN)作用点高高度Zy==0.5117(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=30..002((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==25.5562(kkN)EEx=122.7800(kN))Ey==22.1137(kkN)作用点高高度Zy==0.5117(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=229.2222(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：35..678((度)Ea==17.0026(kkN)EEx=166.9266(kN))Ey==1.8336(kNN)作用点高高度Zy==0.5998(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=33.4133(m2))重量=778.4999(kkN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..090(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1136.3306(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1066.8455(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..784((m)截截面宽度BB=1.7220(mm)偏心距e1=0..076((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..076<=00.3333*1.7720==0.5573(mm)截截面上压应应力:面坡=1000.2966背坡=58..199((kPa))压压应力验算算满足:计算值=1000.2996<==21000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-114.4228<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1444.8122(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.9667挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.7220(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=1.0000计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1444.8112<==74335.8771(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1444.8112<==74335.8771(kNN)=====================================================================================第2种情况::组合2=======================================================组合系系数:1..0001.挡土墙结结构重力分项系数=11.0000√2.填土重力分项系数=11.0000√3.填土侧压压力分项系数=11.0000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数=11.0000√=======================================================[土压力计计算]计算高度度为3.0096(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：35..910((度)Ea==51.0008(kkN)EEx=9..741((kN)Ey=550.0669(kNN)作用点高高度Zy==0.5117(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=30..002((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==25.5562(kkN)EEx=122.7800(kN))Ey==22.1137(kkN)作用点高高度Zy==0.5117(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.6773(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：36..406((度)Ea==27.7788(kkN)EEx=277.6266(kN))Ey==2.9996(kNN)作用点高高度Zy==0.8448(m))墙身截截面积=44.4955(m2))重量=1103.3390((kN)衡重重台上填料料重(包括超载)=33.8834(kkN)重心坐标(1.1133,--0.3888)(相对于墙墙面坡上角角点)(一)滑动稳定性验算算基底摩摩擦系数==0.4450采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=22.8622(度)Wn=1337.0552(kNN)Enn=227.1220(kNN)Wtt=66.8533(kN))Et=399.1011(kN))滑移力力=322.2488(kN))抗滑力=733.8777(kN))滑移验验算满足:Kcc=2.2991>1.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值=448.5443(kNN)>0.0地基土土层水平向向:滑移力=400.4066(kN))抗滑力=822.0788(kN))地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=2.0031>>1.3300(二)倾覆稳定性验算算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw=1..072(m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂ZZx=1.9991(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂ZZy=2.3117(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂ZZx3==2.0080((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂ZZy3==0.7752((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=500.4033(kN--m)抗倾覆力力矩=2009.9995(kNN-m)倾覆验验算满足:K00=44.1666>11.5000倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值=1127.6657(kkN-m))>00.0(三)地基应力及偏心心距验算基础类类型为天然然地基，验验算墙底偏偏心距及压压应力取倾斜斜基底的水水平投影宽宽度验算地地基承载力力和偏心距距作用于于基础底的的总竖向力力=1162.3357(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1599.5933(kN--m)基础底底面宽度BB=1.9111(mm)偏心距e==-0..028((m)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn=00.9833(m)基底压压应力:趾部=77..620踵部=92..308((kPa))最大应应力与最小小应力之比比=777.6220/92.3308==0.8841作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=-00.0288<=0.2000*1..911=0..382((m)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=77..620<=8800.0000(kkPa)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=92..308<=8800.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=84..964<=8800.0000(kkPa)(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=23.1184((kN)上墙墙墙背处的EEx=12.7780((kN)上墙墙墙背处的EEy=5.1112(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..431(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..517(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=0..873(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..278((m)截截面宽度BB=1.0880(mm)偏心距e1=0..262((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..262<=00.3333*1.0080==0.3360(mm)截截面上压应应力:面坡=64..402背坡=-122.0022(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=644.4022<=21000.0000(kPaa)拉拉应力验算算满足:计算值=122.0022<=160..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=1..353<=1110.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=333.4558(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=166.6600<=110..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==28..296((kN) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.5883挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.0880(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=1.0000计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=288.2966<=28166.5155(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=288.2966<=28166.5155(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=44.4033(m2))重量=1101.2269((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..068(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1160.2236(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1588.0999(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..987((m)截截面宽度BB=1.9330(mm)偏心距e1=-00.0222(m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=-00.0222<=0.3333*1..930=0..643((m)截截面上压应应力:面坡=77..434背坡=88..614((kPa))压压应力验算算满足:计算值=888.6144<=21000.0000(kPaa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-112.2774<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1600.2366(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.9998挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.9330(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=0.9999计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1660.2336<==86114.0881(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1660.2336<==86008.2445(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为2.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：35..910((度)Ea==51.0008(kkN)EEx=9..741((kN)Ey=550.0669(kNN)作用点高高度Zy==0.5117(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=30..002((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==25.5562(kkN)EEx=122.7800(kN))Ey==22.1137(kkN)作用点高高度Zy==0.5117(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=229.2222(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：35..678((度)Ea==17.0026(kkN)EEx=166.9266(kN))Ey==1.8336(kNN)作用点高高度Zy==0.5998(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=33.4133(m2))重量=778.4999(kkN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..090(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=1136.3306(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1066.8455(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..784((m)截截面宽度BB=1.7220(mm)偏心距e1=0..076((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..076<=00.3333*1.7720==0.5573(mm)截截面上压应应力:面坡=1000.2966背坡=58..199((kPa))压压应力验算算满足:计算值=1000.2996<==21000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-114.4228<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==1366.3066(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.9777挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.7220(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=1.0000计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=1336.3006<==75111.7558(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=1336.3006<==75111.7558(kNN)============================================================各组合合最不利结结果============================================================(一)滑移验算安全系系数最不利利为：组合合1(一般情况)抗滑力力=773.8777(kNN),滑移力=332.2448(kNN)。滑移验验算满足:Kcc=2.2991>1.3000滑动稳稳定方程验验算最不利利为：组合合1(一般情况)滑动稳稳定方程满满足:方程值=337.7770(kNN)>0.0安全系系数最不利利为：组合合1(一般情况)抗滑力力=882.0778(kNN),滑移力=440.4006(kNN)。地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=2.0031>>1.3300(二)倾覆验算安全系系数最不利利为：组合合1(一般情况)抗倾覆覆力矩=2209.9995(kkN-M)),倾覆力矩=550.4003(kNN-m)。倾覆验验算满足:K00=44.1666>11.5000倾覆稳稳定方程验验算最不利利为：组合合1(一般情况)倾覆稳稳定方程满满足:方程值=1127.6622(kkN-m))>00.0(三)地基验算作用于于基底的合合力偏心距距验算最不不利为：组组合2(组合2)作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=0..028<=00.2000*1.9911==0.3382(mm)墙趾处处地基承载载力验算最最不利为：：组合2(组合2)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=77..620<=8800.0000(kkPa)墙踵处处地基承载载力验算最最不利为：：组合1(一般情况)墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=92..308<=8800.0000(kkPa) 地基平均承载力力验算最不不利为：组组合1(组合2)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=84..964<=8800.0000(kkPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(一般情况)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..262<=00.3333*1.0080==0.3360(mm)压应力力验算最不不利为：组组合2(组合2)压压应力验算算满足:计算值=644.4022<=21000.0000(kPaa)拉应力力验算最不不利为：组组合1(一般情况)拉拉应力验算算满足:计算值=122.0022<=160..000((kPa))剪应力力验算最不不利为:组合1(一般情况)剪剪应力验算算满足:计算值=1..353<=1110.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算最不利利为:组合1(一般情况)斜斜剪应力验验算满足:计算值=166.6600<=110..000((kPa))[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合1(一般情况)强强度验算满满足:计算值=288.0222<=22644.4644(kN))稳定验验算最不利利为：组合合1(一般情况)稳稳定验算满满足:计算值=288.0222<=22644.4644(kN))(六)墙底截面强度验验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(一般情况)截截面上偏心心距验算满满足:e11=-00.0222<=0.3333*1..930=0..643((m)压应力力验算最不不利为：组组合2(组合2)压压应力验算算满足:计算值=888.6144<=21000.0000(kPaa)拉应力力验算最不不利为：组组合1(一般情况)拉拉应力验算算满足:计算值=0..000<=1160.0000(kkPa)剪应力力验算最不不利为:组合1(一般情况)剪剪应力验算算满足:计算值=-112.2774<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合1(一般情况)强强度验算满满足:计算值=1666.9330<==86114.3118(kNN)稳定验验算最不利利为：组合合1(一般情况)稳稳定验算满满足:计算值=1666.9330<==86008.4882(kNN)(七)台顶截面强度验验算[容许应力法]::截面上上偏心距验验算最不利利为：组合合1(一般情况)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..076<=00.3333*1.7720==0.5573(mm)压应力力验算最不不利为：组组合1(一般情况)压压应力验算算满足:计算值=1000.2996<==21000.0000(kPPa)拉应力力验算最不不利为：组组合1(一般情况)拉拉应力验算算满足:计算值=0..000<=1160.0000(kkPa)剪应力力验算最不不利为:组合1(一般情况)剪剪应力验算算满足:计算值=-114.4228<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]::强度验验算最不利利为：组合合1(一般情况)强强度验算满满足:计算值=1444.8112<==74335.8771(kNN)稳定验验算最不利利为：组合合1(一般情况)稳稳定验算满满足:计算值=1444.8112<==74335.8771(kNN)4米高衡重式挡墙墙：-----------------------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总总高:4..000((m)上墙高高:1..600((m)墙顶宽宽:0..600((m)台宽::1.0000(mm)面坡倾倾斜坡度:1::0.0000上墙背背坡倾斜坡坡度:1::0.4000下墙背背坡倾斜坡坡度:1::-0.2200采用11个扩展墙墙址台阶:墙趾台台阶b1:0.3110(m))墙趾台台阶h1:0.5000(m))墙趾台台阶与墙面面坡坡度相相同墙底倾倾斜坡率:0..050::1下墙土土压力计算算方法:力多边形形法物理参数：圬工砌砌体容重:233.0000(kN//m3)圬工之之间摩擦系系数:0..400地基土土摩擦系数数:0..500墙身砌砌体容许压压应力:21100.0000(kkPa)墙身砌砌体容许弯弯曲拉应力力:1660.0000(kPPa)墙身砌砌体容许剪剪应力:1110.0000(kPPa)材料抗抗压强度设设计值:4..470((MPa))系数ααs:00.00220挡土墙墙类型:一般挡土土墙墙背与与墙后填土土摩擦角:177.5000(度)地基土土容重:199.7000(kN//m3)修正后后地基承载载力特征值值:8000.0000(kPPa)地基承承载力特征征值提高系系数:墙趾值提提高系数:1..000墙踵值提提高系数:1..000平均值提提高系数:1..000墙底摩摩擦系数:0..450地基土土类型:岩石地基基地基土土内摩擦角角:133.4000(度)墙后填填土土层数数:1土层号号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力((m)(kNN/m3))((kN/mm3)(度)(kPPa)调整系数数111..000222.0000----300.00000.00001.0000土压力力计算方法法:库仑坡线土柱:坡面线线段数:1折线序序号水平投影影长(m)竖向投影影长(m)换算土柱柱数1222.00000.00001第1个:距离0.0000(m)),宽度22.0000(mm),高度0.7995(m))20004路基规范范挡土墙车车辆荷载地面横横坡角度:200.0000(度)填土对对横坡面的的摩擦角:355.0000(度)墙顶标标高:0..000((m)挡墙分分段长度:100.0000(m)=====================================================================================第1种情况::一般情况况=======================================================组合系系数:1..0001.挡土墙结结构重力分项系数=00.9000√2.填土重力分项系数=11.2000√3.填土侧压压力分项系数=11.4000√4.车辆荷载载引起的土土侧压力分项系数=11.4000√=======================================================[土压力计计算]计算高度度为4.1102(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：33..642((度)Ea==64.7702(kkN)EEx=155.9733(kN))Ey==62.6699(kkN)作用点高高度Zy==0.6666(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=29..993((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==37.4432(kkN)EEx=188.7200(kN))Ey==32.4415(kkN)作用点高高度Zy==0.6666(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=334.0223(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：36..535((度)Ea==44.6652(kkN)EEx=444.3922(kN))Ey==4.8115(kNN)作用点高高度Zy==1.1008(m))墙身截截面积=66.5333(m2))重量=1150.2260((kN)衡重重台上填料料重(包括超载)=42.7749(kkN)重心坐标(1.2250,--0.5996)(相对于墙墙面坡上角角点)(一)滑动稳定性验算算基底摩摩擦系数==0.4450采用倾倾斜基底增增强抗滑动动稳定性,计算过程程如下:基底倾倾斜角度=22.8622(度)Wn=1992.7669(kNN)Enn=440.3335(kNN)Wtt=99.6388(kN))Et=611.1744(kN))滑移力力=511.5366(kN))抗滑力=1004.8997(kNN)滑移验验算满足:Kcc=2.0335>1.3000滑动稳稳定方程验验算：滑动稳稳定方程满满足:方程值=445.8447(kNN)>0.0地基土土层水平向向:滑移力=633.1122(kN))抗滑力=1116.1554(kNN)地基土土层水平向向:滑移验算算满足:Kcc2=1.8840>>1.3300(二)倾覆稳定性验算算相对于于墙趾,墙身重力力的力臂Zw=1..170(m)相对于于墙趾,上墙Ey的力臂ZZx=2.1665(mm)相对于于墙趾,上墙Ex的力臂ZZy=3.0666(mm)相对于于墙趾,下墙Ey的力臂ZZx3==2.2271((m)相对于于墙趾,下墙Ex的力臂ZZy3==1.0006((m)验算挡挡土墙绕墙墙趾的倾覆覆稳定性倾覆力力矩=1002.0444(kNN-m)抗倾覆力力矩=3223.5556(kNN-m)倾覆验验算满足:K00=33.1711>11.5000倾覆稳稳定方程验验算：倾覆稳稳定方程满满足:方程值=1164.6659(kkN-m))>00.0(三)地基应力及偏心心距验算基础类类型为天然然地基，验验算墙底偏偏心距及压压应力取倾斜斜基底的水水平投影宽宽度验算地地基承载力力和偏心距距作用于于基础底的的总竖向力力=2230.2239(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=2211.5111(kN--m)基础底底面宽度BB=2.0550(mm)偏心距e==0.0063(mm)基础底底面合力作作用点距离离基础趾点点的距离Zn=00.9622(m)基底压压应力:趾部=1322.9466踵部=91..732((kPa))最大应应力与最小小应力之比比=1132.9946//91..732=1..449作用于于基底的合合力偏心距距验算满足足:e=0..063<=00.2000*2.0050==0.4410(mm)墙趾处处地基承载载力验算满满足:压应力=1322.9466<=800..000((kPa))墙踵处处地基承载载力验算满满足:压应力=91..732<=8800.0000(kkPa)地基平平均承载力力验算满足足:压应力=1122.3399<=800..000((kPa))(四)基础强度验算基础为为天然地基基，不作强强度验算(五)上墙截面强度验验算上墙重重力WWs=33.8856((kN)上墙墙墙背处的EEx=18.7720((kN)上墙墙墙背处的EEy=7.4888(kkN)相对于于上墙墙趾趾，上墙重重力的力臂臂Zw=0..479(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ex的力臂Zy=0..666(m)相对于于上墙墙趾趾，上墙Ey的力臂Zx=0..973(m)[容许应力法]::法向应应力检算:相相对于上墙墙墙趾，合合力作用力力臂Zn=0..267((m)截截面宽度BB=1.2440(mm)偏心距e1=0..353((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..353<0..333**1.2440=0.4113(m))截截面上压应应力:面坡=90..372背坡=-233.6888(kPaa)压压应力验算算满足:计算值=900.3722<=21000.0000(kPaa)拉拉应力验算算满足:计算值=233.6888<=160..000((kPa))切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=1..760<=1110.0000(kkPa)斜截面面剪应力检检算:验算斜斜截面与水水平面的夹夹角=334.8118(度)斜斜剪应力验验算满足:计算值=211.6211<=110..000((kPa))[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==40..954((kN) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.3771挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.2440(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=1.0000计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=400.9544<=20566.0233(kN)) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=400.9544<=20566.0233(kN))(六)墙底截面强度验验算验算截截面以上，墙墙身截面积积=66.4277(m2))重量=1147.8821((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..166(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=2227.8800(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=2200.0800(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..966((m)截截面宽度BB=2.0770(mm)偏心距e1=0..069((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..069<=00.3333*2.0070==0.6690(mm)截截面上压应应力:面坡=1322.0222背坡=88..074((kPa))压压应力验算算满足:计算值=1332.0222<==21000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-113.5330<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==2366.4599(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.9339挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=2.0770(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=0.9993计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=2336.4559<==86884.1555(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=2336.4559<==86225.4882(kNN)(七)台顶截面强度验验算[土压力计计算]计算高度度为3.5500(mm)处的库仑仑主动土压压力无无荷载时的的破裂角=330.0002(度)计算上上墙土压力力按按假想墙背背计算得到到:第1破裂角：33..642((度)Ea==64.7702(kkN)EEx=155.9733(kN))Ey==62.6699(kkN)作用点高高度Zy==0.6666(m))因因为俯斜墙墙背，需判判断第二破破裂面是否否存在，计计算后发现现第二破裂裂面存在：：第2破裂角=29..993((度)第1破裂角=30..002((度)Ea==37.4432(kkN)EEx=188.7200(kN))Ey==32.4415(kkN)作用点高高度Zy==0.6666(m))计算下下墙土压力力无无荷载时的的破裂角=332.2998(度)按按力多边形形法计算得得到:破裂角：36..018((度)Ea==30.9925(kkN)EEx=300.7455(kN))Ey==3.3335(kNN)作用点高高度Zy==0.8660(m))[强度验算算]验算截截面以上，墙墙身截面积积=55.3677(m2))重量=1123.4441((kN)相对于于验算截面面外边缘，墙墙身重力的的力臂Zw=1..187(m)[容许应力法]::法向应应力检算:作作用于截面面总竖向力力=2201.9940(kkN)作用于墙墙趾下点的的总弯矩=1544.1488(kN--m)相相对于验算算截面外边边缘，合力力作用力臂臂Zn=0..763((m)截截面宽度BB=1.8660(mm)偏心距e1=0..167((m)截截面上偏心心距验算满满足:e11=0..167<=00.3333*1.8860==0.6620(mm)截截面上压应应力:面坡=1666.9399背坡=50..200((kPa))压压应力验算算满足:计算值=1666.9339<==21000.0000(kPPa)切向应应力检算:剪剪应力验算算满足:计算值=-116.8334<==1100.0000(kPaa)[极限状态法]:: 重要性系系数γ0=1.0000验算截面面上的轴向向力组合设设计值Nd==2122.4455(kN)) 轴心力偏偏心影响系系数αk=0.8557挡墙构件件的计算截截面每沿米米面积A=1.8660(m22) 材料抗压压强度设计计值fcd=44470.0000(kkPa) 偏心受压压构件在弯弯曲平面内内的纵向弯弯曲系数ΨΨk=0.9994计算强度度时: 强度验算算满足:计算值=2112.4445<==71225.1779(kNN) 计算稳定定时: 稳定验算算满足:计算值=2112.4445<==70779.2773(kNN)=====================================================================================第2种情况::组合2=============================================