超高墩大跨预应力混凝土曲线连续刚构桥施工技术

超高墩大跨预应应力混凝土土曲线连续刚构桥综合合合施工技技术1前言葫芦河特大桥是是是黄延高高速公公路上的的一座座特大连连续刚刚构箱梁梁桥，位位于陕西西黄土土高原南南部黄黄陵县境境内，是是西部大大通道道包头—西安—重庆—北海段在在陕陕西境内内的重重要组成成部分分，连接接中华华民族的的始祖祖发源地地陕西西省黄陵陵县及及革命胜胜地延延安。大大桥主主墩最高高达138m，主桥为90m++33×1660mm+900m共660m五跨连续续刚刚构，施施工中中在墩身身质量量及梁体体的线线型控制制等方方面可借借鉴的的施工经经验稀稀少，为为此，中中铁十六六局集集团以“超高墩大大跨跨径预应应力混混凝土曲曲线连连续刚桥桥施工工技术”为课题，成成成立了科科研攻攻关小组组，进进行工程程研究究。研究究的主主导思想想是：：立足国国内现现有的施施工技技术、机机械设设备和工工程材材料，进进行施施工技术术的综综合研究究。中铁十六局集团团团的有关关人员员会同陕陕西省省高速公公路建建设集团团公司司及设计计院等等单位，从从2003年7月至2006年9月组织科科研研攻关，在在刚刚构桥施施工的的关键技技术上上，如：：大体体积混凝凝土温温度控制制、超超高墩外外翻内内爬模施施工技技术、超超高墩墩大跨曲曲线连连续刚构构箱梁梁线型控控制、高墩墩边跨直线线段无配重重现浇施工工等，解决决了施工难难题，有力力地保障了了工程施工工的顺利进进行，大桥桥于2006年9月30日建成通通车，达到到了优质、高高效、安全全的总目标标，得到了了监理单位位、建设单单位的肯定定。大桥的的修建成功功，为以后后同类工程程的修建提提供了可贵贵的经验，具具有重要的的参考价值值。2工程概况及特特特点2.1工程概况况况葫芦河特大桥为为为双向四四车道道，设计计标准准为汽车车超—20，挂车—120，设设计计时速800kkm/hh，桥桥面净宽宽为22×(净10.75m++00.5m防护栏栏)+22.0m(分隔隔带带)。投资总总额额14110万元。大桥全长146668m，主桥为为900m+3×160m+90m预应力混混凝凝土连续续箱梁梁刚构，引引桥桥分别是是：黄黄陵岸为为6×50m预应力混混凝凝土连续续T梁，延安安岸岸为10×50m预应力混混凝凝土连续续T梁。全桥桥平平面位于于R==25000mm的S型曲线上上，纵纵面位于于R==2000000m的凹型竖竖曲曲线上。2.1.1桥址址址区自然然地理理概况葫芦河特大桥位位位于黄陵陵县阿阿党镇西西龚家家塬村南南约2.0kkm处，桥位位处处河道顺顺直，水水流基本本畅通通，河底底断面面规则，呈呈U型。沟顶顶距距河底约190m，沟底宽宽约300m，水面宽20m。桥位处Q1/33000=55111m3/s，H1/33000=88144.966m，V1/33000=22.111m//s。桥址位于葫芦河河河下游,位于黄土土高高塬的沟沟壑地地貌区,谷底较宽宽阔,分布有一一级级阶地、二二级级阶地。设设计计地震基基本烈烈度为6度。桥位位区区两岸斜斜坡上上部黄土土属III级自重湿湿陷陷性黄土土，层层厚约12m。桥址区地处内陆陆陆，受西西伯利利亚寒流流侵袭袭，兼之之地型型复杂，台台塬塬、沟壑壑、丘丘陵起伏伏不平平，构成成气候候多变。极极端端最高气气温36.5℃,极端最低低气气温-21..4℃；最大风风速22m//s，最大积积雪雪深度为20cm，最大冻冻土土深度为69cm。雨季在在每每年的6-10月。多年年平平均降雨雨量为为390mmmm~7000mmm。2.1.2主桥桥桥设计要要点主桥桩基为直径径径2m嵌岩桩，引引引桥为直直径11.5m摩擦桩。主主主桥桥墩7#、8#、9#、10#为双薄壁壁空空心墩，墩墩高高分别为80m、130m、138m和58m。引桥墩墩高高在20m至55m范围内为为薄薄壁空心心墩，墩墩高在200m以下为双双柱柱式实心心方墩墩。见大桥实景图。葫芦河特大桥实实实景图主桥上部结构由由由上、下下行的的两个单单箱单单室变截截面箱箱梁断面面组成成，箱梁梁根部部高度9.0m，跨中中梁梁高3.5m，其间间梁梁高按二二次抛抛物线变变化。箱箱梁顶板板宽112.0m，底板板宽宽6.5m；腹板板分分别为0.4m、0.6m，桥墩墩顶顶部范围围内箱箱梁顶板板厚0.5m，底板厚1.3m，腹板厚0.8m，除桥墩墩顶顶部箱梁梁内设设4道横隔板板外外，其余余均不不设横隔隔板。主主墩采用C40混凝土，主主主梁采用C50混凝土。主桥两幅连续刚刚刚构箱梁梁采用用挂篮悬悬臂浇浇筑法施施工，T构箱梁除除墩顶0##块件外，其其余分200块对称梁梁段，即66×3.0m+6×3.5m+4×4.0m+4×4.5m进行对称称悬臂浇筑筑。桥墩顶顶上0#块长12m，中孔合合拢段长22.0m，原设计计为：边孔孔现浇段长长8.9m，合拢段段长2.0m。考虑支支架现浇难难度、安全全、项目投投入和施工工进度，变变更为：调调整为通过过配重浇注注边跨211#块段（4.5m长），并并调整合拢拢顺序，即即先中跨再再次边跨合合拢，最后后浇筑边跨跨合拢段（1.2m），全桥合拢。梁段悬臂浇筑最大块件重量163.0t，挂篮自重按80.0t考虑。挂篮与梁段悬臂浇筑块件重量比控制在0.5以内。主梁采用纵、横横横、竖向向三向向预应力力体系系。竖向向预应应力采用Ф32l粗钢筋，标标标准强度度为750MMPPa，采用YGM锚具，设设计计张拉力力为540kkN。纵、横横向向预应力力采用用фj15..224高强度低低松松弛钢绞绞线，标标准强度度为18600MMPa，设计张张拉拉应力均均为13955MMPa。其中主主桥桥顶板预预应力力钢束采采用OVM1155-19锚固体系系，底底板采用OVM1155-16锚固体系系，横横向除墩墩顶箱箱梁内4道横隔板板为BM155--5锚固体系系外外，其余余均采采用BM155--3锚固体系系。全桥双幅纵向钢钢钢束共计884束，其中“T”构施工阶阶段段纵向钢钢束为为624束，体系系转转换时张张拉260束；全桥桥横横向钢束束为1796束，竖向向预预应力钢钢束为为8420根。2.1.3支座座座构造在边跨处采用KKKG.GGPZZ50000型桥梁盆盆式式支座，每每半半幅边跨跨支点点处设置置两个个该类型型支座座。2.2施工特点点点2.2.1大体体体积承台台混凝凝土冬季季防裂裂施工主墩承台混凝土土土体积巨巨大，其其中以8#、9#墩承台体体积积最大，其其尺尺寸为18.55mm×111.55m×44m（长×宽×高），一一次次浇筑混混凝土土最大体体积为为851mm3。而根据据工工期安排排承台台需在冬冬季完完成施工工。对对于大体体积混混凝土施施工阶阶段来讲讲，裂裂缝是由由于混混凝土内内外存存在温差差，因因温度变变化而而引起的的。由由于混凝凝土温温度变化化产生生变形受受到混混凝土内内部和和外部的的约束束影响，产产生生较大应应力，尤尤其是拉拉应力力，是导导致混混凝土产产生裂裂缝的主主要原原因。为为避免免混凝土土出现现裂缝，不不影影响结构构的受受力和正正常的的使用，必必须须采取可可靠措措施防止止内外外出现过过大温温差，对对混凝凝土温度度变化化加以控控制，严严格控制制裂缝缝出现。工工程程地处黄黄土地地区，连连续刚刚构对地地基沉沉降有着着严格格的要求求，过过大的沉沉降将将会引起起结构构内力的的变化化，并危危害结结构本身身。设设计要求求混凝凝土的浇浇注必必须一次次性完完成，如如此大大体积的的混凝凝土，产产生的的水化热热非常常之大，在在冬冬季施工工，给给混凝土土内外外温差的的控制制增加了了相当当的难度度。2.2.2双薄薄薄壁空心心超高高墩施工工主桥桥墩为双薄薄薄壁空心心墩，7#、8#、9#、10#墩墩高分分别别为80m、130m、138m和58m，由于桥桥墩墩较高，对对桥桥墩的垂垂直度度和偏位位要求求很高，对对主主墩的内内外模模板设计计、混混凝土的的浇注注及养护护，均均有很大大的难难度。根据有关的文献献献资料记记载，如如此高墩墩在最最大悬臂臂状态态下（73m长）时，结结结构的稳稳定性性计算表表明试试验模型型实测测的失稳稳临界界荷载总总是大大大低于于理论论的计算算值，这这是由于于结构构不可避避免地地存在一一些几几何偏差差和缺缺陷，而而几何何缺陷对对临界界荷载的的影响响很大。本本项项目为一一典型型的连续续刚构构，理论论分析析表明，最最大大悬臂状状态下下的9#和8#墩的稳定定特特征值较较小,稳定安全全储储备不大大，如如果高墩墩的墩墩身由于于施工工的原因因而出出现了偏偏斜、弯弯曲等几几何缺缺陷，将将会使使结构的的稳定定性大大大下降降甚至产产生整整体失稳稳的严严重后果果。在在施工中中只有有严格控控制墩墩身的垂垂直度度，才能能使结结构的稳稳定得得到根本本的保保证。本项目位于黄土土土沟壑地地区，由由于项目目的特特殊地理理位置置，日照照温差差较大，而而且且主墩均均为薄薄壁空心心墩，受受日照温温差影影响后，墩墩身身不可避避免将将出现位位移。根根据计算算，日日照温差差致使使混凝土土箱形形空心墩墩身发发生弯曲曲变形形，使墩墩顶发发生较大大位移移，138m高墩墩顶顶位位移甚至至可达达到3cm左右。温温度度变化对对超高高墩混凝凝土结结构的受受力与与变形影影响很很大，并并随温温度的改改变而而改变。在在不不同时刻刻对结结构状态态进行行量测，其其结结果是不不一样样的，如如果在在施工控控制中中忽略了了该项项因素，就就必必然难以以得到到结构的的真实实状态数数据(与控制理理想想状态比比较)，从而也也难难以保证证控制制的有效效性。因因此，在在施工工控制中中必须须考虑日日照温温差对结结构的的位移影影响。根据对连续晴好好好及连续续阴雨雨天气的的数组组观测数数据进进行分析析可知知，混凝凝土空空心墩内内外壁壁的最大大温度度差在20℃左右。从从混混凝土空空心墩墩温差应应力数数据分析析可知知，6月份最大大温温差应力力为1.96611MPa，10月份最大大温温差应力力为2.13344MPa，都接近C40混凝土强强度度的轴心心抗拉拉标准值2.600MMPa。这种温温差差应力与与其它它荷载的的组合合有可能能使混混凝土开开裂。尤尤其在墩墩身的的施工过过程中中，混凝凝土结结构未达达到设设计强度度之前前由于日日照温温差的影影响完完全可能能致使使结构开开裂，因因此，高高墩的的混凝土土养护护必须考考虑空空心墩内内外壁壁温差对对结构构的影响响，并并尽可能能将此此种温差差控制制在该时时刻结结构允许许的范范围内，避避免免结构的的开裂裂。2.2.3超高高高墩大跨跨悬灌灌线型控控制施施工由于墩高跨大，悬悬臂浇注时梁梁段的变形较较大，且受日日照温差、温温度、预应力力、临时荷载载及混凝土的的强度、弹性性模量的影响响，各节段的的预抛值控制制难度较大，线线型控制的合合拢精度要求求高（横桥向向为5mm，竖桥向为10mm）。梁段的的合拢施工技技术较为复杂杂，成桥后的的线型及应力力状态必须与与设计相吻合合。由于受混混凝土的徐变变影响，通车车后跨中的挠挠度下沉较多多，影响通车车后的结构线线型及使用，故故必须采取可可靠措施使得得各“T”构在形成体体系之前尽可可能减少混凝凝土徐变对梁梁体带来的影影响。本项目位于黄土土土沟壑地地区，且且为超高高墩大大跨径的的曲线线连续刚刚构桥桥梁，由由于项项目的特特殊地地理位置置，日日照温差差较大大，而且且主墩墩均为薄薄壁空空心墩，主主梁梁为箱梁梁，均均为箱型型结构构。受日日照温温差影响响后，墩墩身和悬悬臂箱箱梁不可可避免免将出现现位移移，而且且这两两种位移移相互互叠加后后对最最大悬臂臂状态态下结构构本身身的安全全和悬悬臂挂篮篮施工工的线型型控制制将产生生不可可预料的的影响响，因此此在施施工过程程中必必须给予予足够够重视。在在不不同时刻刻对结结构状态态进行行量测，其其结结果是不不一样样的，如如果在在施工控控制中中忽略了了该项项因素，就就必必然难以以得到到结构的的真实实状态数数据(与控制理理想想状态比比较)，从而也也难难以保证证控制制的有效效性。2.2.4湿陷陷陷性黄土土地基基高边墩墩边跨跨现浇段段施工工边跨现浇段的施施施工难度度较大大，边墩墩距地地面高度度分别别为58、36m。现浇段段的的长度为8.9m，边跨合合拢拢段的长长度为为2m，该部分分混混凝土的的体积积为108..335m3。边墩的的断断面分别别为：：6#墩断面4×6..55m，11#墩断面为3×6..55m，均为薄薄壁壁空心墩墩。若若采用墩墩身预预埋托架架现浇浇，则由由于弯弯矩大必必须在在墩身另另一面面逐级按按浇筑筑混凝土土的施施工重量量加载载配重以以平衡衡该弯矩矩，且且托架的的强度度必须足足够；；若采用用落地地支架施施工，地地基上部部黄土土属III级自重湿湿陷陷性黄土土，层层厚约12m，由于边边墩墩高度较较高及及边跨现现浇段段长度太太长，支支架的材材料投投入和地地基处处理均较较大，且且支架的的弹性性与非弹弹性的的变形难难以控控制，边边跨现现浇段的的施工工难度较较大。考虑到上述因素素素，因此此，无无论采用用托架架或落地地支架架的施工工方案案，均必必须对对此方案案作深深入的研研究，采采取可靠靠、经经济的施施工技技术措施施予以以解决。2.3国内研究究究现状随着高速交通的的的迅速发发展，要要求行车车平顺顺舒适，多多伸伸缩缝的T型刚构也也不不能很好好满足足要求，因因此此连续梁梁得到到了迅速速的发发展。悬悬臂施施工时，梁梁墩墩临时固固结，合合拢后梁梁墩处处改设支支座，转转换体系系而成成连续梁梁。连连续梁除除两端端外其他他无伸伸缩缝，有有利利于行车车，但但需梁墩墩临时时固结和和转换换体系；；同时时需设大t位盆式支支座座，费用用高，养养护工作作量大大。于是是连续续刚构应应运而而生，近近年来来得到较较快的的发展。其其结结构特点点是梁梁体连续续、梁梁墩固结结，既既保持了了连续续梁无伸伸缩缝缝、行车车平顺顺的优点点，又又保持了T型刚构不不设设支座、不不需需转换体体系的的优点，方方便便施工，且且有有很大的的顺桥桥向抗弯弯刚度度和横向向抗扭扭刚度，能能满满足特大大跨径径桥梁的的受力力要求。大大跨跨径预应应力连连续刚构构桥由由于其具具有大大跨、高高墩的的能力，且且施施工中省省料、省省工、省省时。近年来，这这这种桥型型已获获得愈来来愈广广泛的重重视。随随着交通通事业业的发展展，线线路指标标不断断提高，中中西西部地区区特有有的地势势、地地貌决定定了必必将修建建大量量的高墩墩大跨跨连续刚刚构桥桥梁，而而且，随随着设计计、施施工、监监控技技术的日日益进进步，高高墩大大跨连续续刚构构桥向着着更高高墩、更更大跨跨的方向向发展展。2.3.1国内内内公路桥桥梁中中建成的的墩高高在138m以上，主主跨跨为160m的薄壁柔柔性性高墩大大跨预预应力混混凝土土连续刚刚构桥桥尚未见见报导导（详见见查新新报告）；；2.3.2高墩墩墩的日照照温差差空间扭扭曲对对薄壁空空心高高墩的垂垂直度度控制影影响、空空心薄壁壁墩内内外日照照温差差应力对对墩柱柱的防裂裂控制制影响等等因日日照温差差的地地区、地地形及及桥型布布置的的差异性性缺乏乏可以采采用的的现成技技术资资料，需需要在在实际施施工中中加以研研究；；2.3.3高墩墩墩的日照照温差差空间扭扭曲、日日照温差差对大大悬臂箱箱梁空空间扭曲曲等方方面对主主结构构线型控控制影影响的复复杂问问题没有有现成成的技术术资料料可以遵遵循，有有待探索索、研研究；2.3.4在落落落地支架架上浇浇筑边跨现现浇浇段及合拢拢段段，合拢拢边跨跨，这是是在大大多数连连续刚刚构桥上上采用用的方法法。在在高墩的的情况况下，落落地支支架费材材费力力，如果果支架架搭在水水中或或地质、地地形形条件特特殊时时，难度更更大大，需探探索不不用落地地支架架的途径径，这这是连续续刚构构桥发展展的必必然趋势势。依托葫芦河特大大大桥工程程，开开展对超超高墩墩大跨预预应力力混凝土土曲线线连续刚刚构桥桥的系统统研究究，可以以为今今后类似似桥梁梁的设计计、施施工、监监控提提供宝贵贵的施施工经验验，并并将对大跨跨径径桥梁的的发展展及整个个西北北黄土沟沟壑地地区选择择合理理的桥型型有现现实意义义，对对促进高高等级级公路在在西北北地区乃乃至整整个中西西部地地区的发发展有有重要意意义。3主要施工方法法法及技术成成果果3.1主要施工工工方法根据施工的实际际际地形地地质情情况，结结合超超高墩大大跨预预应力混混凝土土连续刚刚构的的施工特特点，主主要采取取了以以下一些些施工工方法。1)桩基采用挖挖挖孔和钻钻孔相相结合的的施工工技术，混混凝凝土浇筑筑采用用搅拌站站拌制制、输送送车运运送至工工作面面，按水水下混混凝土施施工要要求进行行灌注注；2)主墩大体积积积承台冬冬季混混凝土施施工技技术，通通过优优化施工工配合合比，掺掺入一一定量的的粉煤煤灰代替替水泥泥，降低低混凝凝土的水水化热热；浇筑筑混凝凝土时分分层厚厚度控制制在25-3300cm左右，混混凝凝土入模模温度度控制在5℃左右；施施工工中在承承台内内部布置置冷却却水管和和测温温点，通通过冷冷却水的的循环环结合测测温点点的温度度测量量，及时时调整整冷却水水的流流量，精精确控控制混凝凝土内内外温差差，并并采用暖暖棚养养护，严严格控控制施工工裂缝缝的产生生；3)四个主墩高高高度分别别为80m、130m、138m和58m，采用超超高高墩外翻翻内爬爬模施工工技术术，主墩墩墩柱柱的主筋筋连接接采用等等强直直罗纹连连接套套筒技术术，既既加快了了施工工进度，又又确确保了工工程的的施工质质量，节节约了人人工和和材料；；4)主梁为9000m+33×1160mm+990m的连续刚刚构构，0#块采用在在墩墩顶预埋埋托架架现浇的的施工工方法进进行。为为提高模模板利利用效率率，将将高墩外外模改改为0#块外模使使用用，在布布置0#块外模时时，考考虑将两两端靠靠近1#节段的侧侧模模长度定定为4.8m长，拼装装挂挂篮后，穿穿入入外滑梁梁前移移作为挂挂篮的的侧模使使用。单幅幅桥5跨连续刚刚构在4个主墩上上按“T”构用挂篮篮分段对称称悬臂浇筑筑1-200#节段，为为缩短边跨跨现浇段的的长度，在在边跨处采采用挂篮不不平衡悬臂臂浇筑21#节段；跨中合拢段在吊架架上现浇，边边跨现浇段段在墩身预预埋托架上上浇筑；5)全桥合拢顺顺顺序为：：中跨跨—次边跨—边跨；边边跨跨和中跨跨合拢拢段采用用体内内劲性骨骨架锁锁定和张张拉临临时束的的方案案，次边边跨合合拢段采采用体体内劲性性骨架架锁定和和张拉拉临时束束及顶顶推方案案，确确保成桥桥后的的线形。⑴锁定合拢段劲性骨架架架预埋在20#段（边跨跨处处为21#段）底腹腹板板处共有有四处处，预埋埋长度度为100ccmm,外露长度度为25cm。合拢段段施施工时，在在合合拢段底底模铺铺设完毕毕，侧侧模滑移移就位位后，将将一侧侧预埋的的劲性性骨架与与合拢拢段的劲劲性骨骨架相焊焊接，另另一侧的的劲性性骨架不不焊接接保持自自由伸伸缩。合合拢段段劲性骨骨架焊焊接选取取一天天中温度度合适适的时间间段，将将合拢段段的劲劲性骨架架与预预埋的劲劲性骨骨架焊接接锁定定。锁定定后，对对合拢段D1、D2束(边跨处为B1、B2束)进行临时时张张拉，张张拉力力为50%σk。⑵顶推各主墩的高度均均均较高，由由于于合拢段段混凝凝土浇筑筑等强强后，要要进行行合拢段段的底底板束的的张拉拉施工，而而张张拉后跨跨中梁梁段混凝凝土势势必受到到压缩缩，且次次边跨跨的主墩墩（7#、10#墩）墩顶顶将将受到由由于张张拉底板板束而而形成的的水平平拉力，次次边边跨主墩墩将向向跨中方方向倾倾斜，为为平衡衡此力并并在主主桥合拢拢后保保证墩身身的垂垂直，防防止墩墩柱产生生过大大的不平平衡力力矩，必必须在在次边跨跨进行行顶推。次边跨合拢段锁锁锁定前，采采用用两台YDC44000t千斤顶对对次次边跨两两端的的梁段进进行顶顶推。顶顶推位位置布置置在箱箱梁顶、腹腹板板的交接接处，将将合拢段段顶开开，每台台千斤斤顶的顶顶推力力为90t。顶推完完成成后，按按中跨跨及边跨跨施工工程序进进行劲劲性骨架架的焊焊接和临临时束束的张拉拉施工工。顶推中，按照每每每级10t加载进行行；；顶推前前，对对合拢段段的距距离进行行测量量，并记记录初初值，顶顶推过过程中，每每级级加载完完成后后，对合合拢段段的距离离进行行量测。顶推施工中，777#-88#墩次边跨跨和9#-1100#墩次边跨跨应应分级对对称进进行。⑶浇筑混凝土时时时间的选择择在合拢段施工前前前7天,对主桥合合拢拢段施工工处的的温度进进行监监控，选选择合合适温度度锁定定，低温温浇筑筑合拢段段混凝凝土。通通过观观测，主主桥左左幅中跨跨、次次边跨选选择在在一天中中温度度较高时时进行行（15:0000-177:000时，主桥桥左左幅中跨跨、次次边跨合合拢时时间为2005年11月-12月），主主桥桥右幅及及左幅幅边跨合合拢段段的施工工时间间选择在在一天天中温度度较低低时进行行（1:000--5:000时，主桥桥右右幅及左左幅边边跨合拢拢段的的施工时时间为为2006年4月-5月）。⑷体系转换体系转换与中跨跨跨、次边边跨及及边跨的的合拢拢同步进进行，施施工程序序如下下：中跨合拢并张拉拉拉完D1-D9束预应力力钢钢束后，形形成成“┳┳”形刚构，然然然后同时时进行行次边跨跨合拢拢段的施施工，张张拉完次次边跨跨D1-D9束预应力力钢钢束，形形成“┳┳┳┳┳┳”形刚构，然然然后同时时进行行边跨的的合拢拢段的施施工，张张拉完边边跨B1-B7束预应力力钢钢束后，进进行行次边跨D10-D17束预应应力力钢束的的张拉拉，然后后进行行中跨D10-D17束预应应力力钢束的的张拉拉。至此此，全全桥由各各单“T”静定结构构形形成连续续的超超静定结结构，全全桥完成成体系系转换。3.1.6在四四四个主墩墩配置置了4个塔吊，一一一方面可可作为为外翻内内爬模模板的提提升动动力，另另外可可作为墩墩身施施工中钢钢筋等等材料的的吊装装使用，“T”构施工中中可可作为预预埋件件、模板板、钢钢筋、预预应力力筋等材材料的的吊装使使用，并并可作为为挂篮篮的吊装装、拼拼装来使使用，此此外，输输送泵泵的泵管管也可可沿塔吊吊竖向向布置至至墩顶顶。并为为墩柱柱7#、8#、9#三个主墩墩配配备了电电梯，电电梯可作作为工工人上下下班使使用，也也可垂垂直运送送小型型机具。10#墩采用在在左左、右幅幅墩柱柱间搭设设钢管管脚手架架、布布设马道道的方方式以便便于工工人上下下班。7)主墩混凝土土土的浇筑筑及0#块、“T”构各块段、边边边跨现浇浇段的的混凝土土浇筑筑均采用搅搅拌拌站拌制制、混混凝土输输送车车运送至至墩底底、输送送泵泵泵送至浇浇筑工工作面的的方法法施工。3.2主要技术术术成果3.2.1大体体体积承台台混凝凝土冬季季施工工技术主墩承台体积较较较大，8#、9#墩承台体体积积为851mm3，设计要要求求一次性性浇筑筑完成，而而且且承台不不得产产生裂缝缝。对对于大体体积混混凝土施施工阶阶段来讲讲，裂裂缝是由由于混混凝土温温度变变形而引引起的的。而在在冬季季进行施施工时时，由于于外界界气温的的下降降，混凝凝土内内外温差差有可可能加大大。由由于混凝凝土温温度变化化产生生的变形形受到到混凝土土内部部和外部部的约约束影响响，产产生较大大拉应应力，是是导致致混凝土土产生生裂缝的的主要要原因。为确保混凝土浇浇浇注过程程中不不出现裂裂缝，必必须采取取可靠靠措施：：一是是从原材材料着着手，通通过优优化混凝凝土的的配合比比，采采用低水水化热热的水泥泥和掺掺入一定定量的的粉煤灰灰，降降低混凝凝土产产生的水水化热热；二是是通过过在承台台混凝凝土结构构内部部埋设冷冷却水水管和测测温点点，通过过冷却却水循环环，降降低混凝凝土内内部温度度，减减小内表表温差差，控制制混凝凝土内外外温差差小于25℃，通过测测温温点测量量，掌掌握内部部各测测点温度度变化化，以便便及时时调整冷冷却水水的流量量，精精确控制制温差差；三是是因在在冬季施施工，项项目所在在地区区气温较较低，极极端最低低气温温-21..4℃，且早晚晚温温差较大大，因因此，必必须加加强混凝凝土外外部的保保温措措施，确确保混混凝土的的内外外温差小小于25℃，并防止止混混凝土因因外部部温度过过低引引起表面面被冻冻裂，四四是控控制混凝凝土的的入模温温度在在5℃左右，以以降降低混凝凝土本本身的水水化绝绝对热。通过在葫芦河特特特大桥8#、9#墩的承台台施施工中，我我们们总结认认为，在在大体积积混凝凝土施工工中确确定混凝凝土浇浇筑分层层厚度度较为重重要，一一般宜为25-3300cm；控制混混凝凝土的入入模温温度在5℃左右，在在混混凝土内内部分分层埋设Φ32mm的冷却水水管管，根据据监测测情况调调整水水温及流流量，水水流量一一般应应大于18L//mmin；因冬期期施施工，在在混凝凝土表面面覆盖盖薄膜及及棉被被，外部部搭设设保温暖暖棚，探探索出了了采用用合理布布置冷冷却水管管和测测温点，控控制制混凝土土的内内外温差差的有有效方法法，确确保施工工质量量，保证证混凝凝土不开开裂。采采用矿渣渣硅酸酸盐水泥泥，掺掺入粉煤煤灰及及高效减减水剂剂，等量量替代代水泥用用量，既既有效地地降低低了混凝凝土水水化绝对对热量量，又节节约了了水泥的的用量量。承台混凝土施工工工后，经经检验验没有发发现温温度裂缝缝，证证明所采采用的的施工方方法与与降温监监测措措施是行行之有有效的。3.2.2超高高高墩外翻翻内爬爬模设计计及垂垂直度及及防裂裂施工控控制主桥桥墩为双薄薄薄壁空心心墩，主主梁与墩墩身采采用刚接接的结结构形式式，鉴鉴于超高高墩的的垂直度度对于于大悬臂臂状态态下“T”构的稳定定性性具有非非常重重要的意意义，因因此必须须保证证墩身的的垂直直度和定定位的的准确，主主桥桥高墩是是否能能快速、安安全全和高精精准的的施工将将成为为葫芦河河特大大桥能否否按期期完成施施工任任务的关关键。四个主墩高度分分分别为80m、130m、138m和58m，为保证证快快速、高高效、优优质的进进行施施工，高高墩模模板设计计综合合考虑场场地、工工程质量量、桥桥墩设计计、钢钢筋混凝凝土施施工、起起吊设设备等多多方面面的因素素，并并对国内内外高高墩施工工认真真研究，确确定定采取外外翻内内爬的模模板设设计方案案。整整个模板板系统统由外模模、内内模及内内井架架和其他他辅助助设备组组成。外外模分为为四节节，每节2m，桁架结结构构，一次次架立立好，生生根节节2m，附着于于已已浇筑完完的混混凝土上上，翻翻升由底底节依依次往上上翻升升。内井井架设设计、组组装成成一整体体，利利用塔吊吊整体体同步提提升，高高度由一一次浇浇筑混凝凝土的的高度控控制，考考虑到新新旧混混凝土的的结合合，内模模高6.6m，底节0.6m，附着于于已已达到一一定强强度的混混凝土土上。内内井架架用于支支撑内内模板，因因钢钢筋绑扎扎的需需要（竖竖向主主筋9m），因此此需需在内井井架上上设工作作平台台，供施施工人人员作业业使用用，内井井架高高设计为10.55m。由于高墩施工中中中的垂直直度控控制及混混凝土土外观质质量的的高要求求，因因此，在在设计计模板时时必须须考虑模模板的的整体刚刚度，在在模板外外侧加加设桁架架，结结合桁架架并在在外模外外侧沿沿模板四四周设设置操作作平台台，并在在各层层模板间间布置置上下人人梯，便便于工人人上下下检查及及施工工需要。内内外外模板间间采用用拉筋加加固，确确保施工工质量量。施工工时，一一个循环环浇筑筑混凝土6m，正常3天一个循循环环，每墩墩日进进尺可达2m，做到快快速速流水作作业,施工效率率明明显提高高，从从工艺上上实现现了整个个墩身身零施工工缝。施工中，模板定定定位时要要充分分考虑日日照温温差对薄薄壁空空心高墩墩的影影响，必必须严严格控制制墩柱柱的垂直直度，结结合计算算及现现场观测测的结结果，为为减少少这种自自然因因素的影影响，模模板定位位检测测的时间间段一一般是将将一天天中温度度变化化较小的的早晨晨作为控控制所所需实测测数据据的采集集时间间如早8点前进行行，但但实际施施工中中不可能能完全全选择在在该时时间段进进行模模板的垂垂直度度检测，因因此此，在其其余时时间观测测时，必必须结合合不同同的时间间段、日日照温差差及温温度对于于薄壁壁空心高高墩的的影响修修正检检测的结结果；；鉴于日日照温温差对于于薄壁壁空心高高墩的的影响是是多方方面的，从从混混凝土空空心墩墩温差应应力分分析计算算可知知，6月份最大大温温差应力力为1.96611MPa，10月份最大大温温差应力力为2.13344MPa，都接近C40混凝土强强度度的轴心心抗拉拉标准值2.600MMPa。这种温温差差应力与与其它它荷载的的组合合有可能能使混混凝土开开裂。尤尤其在墩墩身的的施工过过程中中，混凝凝土结结构未达达到设设计强度度之前前由于日日照温温差的影影响完完全可能能致使使结构开开裂，因因此，高高墩的的混凝土土养护护必须考考虑空空心墩内内外壁壁温差对对结构构的影响响，并并尽可能能将此此种温差差控制制在该时时刻结结构允许许的范范围内，避避免免结构的的开裂裂。施工工中必必须在日日照温温差相对对较大大的白天天对薄薄壁空心心高墩墩的内外外温差差进行控控制，避避免产生生裂缝缝。通过在葫芦河特特特大桥四四个主主墩的工工程实实践，总总结出出了一整整套适适合于超超高墩墩快速、高高效效、优质质施工工的外翻翻内爬爬模板施施工技技术，对对于薄薄壁空心心高墩墩的垂直直度检检测、控控制以以及混凝凝土的的养护、防防裂裂都作了了有益益的探索索。3.2.3超高高高墩大跨跨预应应力钢筋筋混凝凝土曲线线连续续刚构线线型控控制施工工技术术线型控制分为竖竖竖向挠度度线型型控制和和轴向向线型控控制两两个部分分，对对于一般般的连连续刚构构桥梁梁而言，线线型型控制主主要为为竖向挠挠度控控制，但但由于于本项目目特殊殊性，挠挠度及及轴向的的线型型控制均均较为为重要。⑴竖向挠度线型型型控制主桥上部结构采采采用悬臂臂挂篮篮施工技技术，施施工中采采用公公路桥梁梁结构构计算程程序GQJS计算出各施施工工阶段的的预抛抛高值、挠挠度度变形值，并将跨中中预预留的徐徐变沉沉降量予予以叠叠加得出出理论论控制值值。其其中跨中中三年年预留沉沉降量量按15cm考虑，并并按按正弦曲曲线在在半跨予予以分分布。但当当按按这些理理论值值进行施施工时时，结构构的实实际变形形却未未必能达达到预预期的结结果。这这是由于设设计计时所采采用的的诸如材材料的的弹性模模量、构构件自重重、混混凝土的的收缩缩徐变系系数、施施工临时时荷载载的条件件等设设计参数数，与与实际工工程中中所表现现出来来的参数数不完完全一致致而引引起的；；或者者是由于于施工工中的立立模误误差、测测量误误差、观观测误误差等；；或者者两者兼兼而有有之。这种偏差差随随着连续续刚构构桥悬臂臂的不不断加伸伸，逐逐渐累积积。因因此必须须及时时有效地地将实实测数据(体系本身身的的变化、挠挠度度、应力力、现现场气温温、日日照温差差的影影响等)、调整参参数数信息、误误差差信息反反馈到到实际施施工控控制中，指指导导现场施施工作作业，将将实测测结构控控制参参数输入入，得得出有效效调整整量，获获得最最优调整整方案案，同时时预告告下阶段段结构构状态。葫芦河特大桥主主主梁标高高控制制采用了了以最最小二乘乘法为为基础进进行参参数识别别与修修正的误误差分分析和状状态预预测方法法。在在确保所所得的的挠度观观测数数据及立立模标标高进行行温度度修正后后，不不受温度度效应应影响之之后，对对所采集集的实实测数据据与计计算数据据进行行对比分分析，通通过对已已成结结构实际际状态态与仿真真计算算理想状状态之之间误差差的分分析，采采用最最小二乘乘法对对计算模模型中中的参数数进行行调整，使使仿仿真计算算的结结果与实实际结结构状态态相一一致。经经过反反复几次次的参参数识别别调整整之后，修修正正过的仿仿真计计算模型型的计计算结果果与结结构的实实际状状态逐渐渐相吻吻合，施施工进进入自适适应状状态，由由此，可可以比较较准确确地预测测结构构的后期期标高高，保证证结构构线型满满足设设计和施施工的的要求。根根据据对实际际施工工中砼的的容重重和弹性性模量量、预应应力管管道的摩阻阻率μ和孔道偏偏差差影响系系数k值进行测测定定的结果果，结结合敏感感性参参数分析析表明明主梁混混凝土土的容重重、弹弹性模量量和预预应力束束张拉拉力对线线型控控制影响响较大大，将该该三项项参数作作为待待识别的的参数数。施工时建立控制制制网络，具具体体识别方方法是是以最小小二乘乘法为参参数估估计准则则，进进行施工工控制制。具体体操作作如下：：在施施工第N号节段时时，由由挂篮移移位的的梁体变变位实实测值与与理论论计算值值得差差别，可可识别别出第N-1号节段的的弹弹性模量量的真真实值；；同样样，由浇浇筑混混凝土时时的变变位值可可识别别出第N号节段的的重重量即混混凝土土的容重重真实实值；由由预应应力张拉拉时的的变为可可识别别出第N号节段对对应应的预应应力束束的张拉拉力。在在识别出出各参参数后，及及时时将它们们反映映在GQJS的计算中中，以以获得修修正后后的下一一节段段的预抛抛高值值。至此此，形形成施工工、量量测、识识别、修修正、预预测、调调整、施施工的的循环过过程。竖向挠度线型控控控制施工工基本本程序：：①考虑上部结构构构施工后，自自重对墩柱的的压缩，考虑虑墩高的影响响，通过计算算确定各“T”构0#段的预抛高高量及后期各各块段施工完完成后由于自自重对墩柱压压缩的影响；；②按设计参数计计计算出各梁梁段段在不同同工况况下竖向向的变变形，提提供初初始的预预抛高高值，对对比各各节段在在不同同工况下下的实实测与按按设计计参数计计算的的竖向变变形值值，采用用参数数识别法法，修修正各设设计参参数，重重新计计算后续续梁段段的立模模预抛抛高值，通通过过不断的的识别别与调整整，直直至计算算的预预抛高值值与实实际施工工工况况相符合合，使使施工控控制逐逐渐进入入自适适应状态态；③对挂篮进行等等等效加载预预压压，消除除挂篮篮的非弹弹性变变形，测测出挂挂篮在不不同重重量及不不同节节段长度度时的的弹性变变形值值，为后后续梁梁段的施施工提提供由于于挂篮篮的弹性性变形形而产生生的预预抛高值值；④孔道摩阻测试试试测试目的：确保保保对各梁梁段准准确施加加预应应力，并并通过过测试修修正μ值和κ值，为悬悬灌灌各节段段的预预拱度的的计算算提供可可靠的的计算参参数，使使该参数数对悬悬灌各节节段预预拱度计计算的的影响尽尽可能能减至最最低。通过孔道摩阻测测测试，得得出了了实际施施工形形成的管管道的的摩阻系系数和和孔道偏偏差系系数，为为精确确施加预预应力力提供了了必要要的参数数，也也为实际际块段段的预拱拱度的的计算提提供了了必要的的可靠靠参数；；⑤对于长大悬臂臂臂状态下的的主主梁而言言，日日照温差差也将将对悬臂臂端的的位移产产生较较大的影影响。施施工监控控过程程中需要要对不不同墩的的相同同块段的的立模模标高分分别作作出相应应的温温度修正正，建建议最好好在8点左右温温度度场比较较均匀匀的时间间进行行立模，此此时时只需对对当时时的温度度与合合拢时的的温度度之差对对墩顶顶位移的的影响响进行修修正即即可；⑥混凝土徐变预预预留下沉量量，跨跨中三年年混凝凝土徐变变预留留沉降量量按15cm考虑，并并按按正弦曲曲线在在半跨予予以分分布。次边跨及中跨分分分布方程程为：：Hy=11550×ssinn(X×π/40))边跨分布方程为为为：Hy=11550×ssinn(X1×π/0.66118×445))HHy=11500×siin((X2×π/0.33772×445))上述方程中，其其其中Hyy为预留的的徐徐变沉降降量；；X为沿各“T”构纵向布布置置的横轴轴，坐坐标原点点为0#块中心点点；；X1为沿各“TT”构纵向布布置置的横轴轴，坐坐标原点点为0#块中心点点；；X2为沿各“TT”构纵向布布置置的横轴轴，坐坐标原点点为边边跨支点点端头头处。为施工方便，我我我们将水水准点点引至各各主墩墩“T”构0#梁段上，便便便于施工工中的的测量需需要。但但考虑到到各主主墩的高高度均均较高，悬悬灌灌施工的的上部部荷载势势必压压缩各主主墩，因因此，各各墩顶顶0#梁段绝对对高高度必将将下降降，施工工中，我我们在满满足施施工精度度的前前提下，经经过过观测和和计算算，每隔3-4个节段，即即即对墩顶顶的0#段上的水水准准点高程程进行行修正。⑵轴向线型控制制制轴向线型控制施施施工基本本程序序：①在悬臂施工过过过程中，日日照照温差致致使混混凝土薄薄壁空空心墩身身发生生弯曲变变形，使使墩顶发发生较较大位移移。由由于特殊殊的地地理位置置和桥桥梁主墩墩及桥桥梁的轴轴向布布置，日日照温温差对于于葫芦芦河特大大桥混混凝土薄薄壁空空心墩的的弯曲曲影响根根据现现场温度度场的的实际监监测和和计算可可以认认为，这这种日日照温差差对于于墩柱弯弯曲影影响基本本在横横桥向，对对主主梁悬臂臂施工工的标高高产生生的影响响甚小小，因此此，在在竖向挠挠度控控制中不不考虑虑日照温温差对对墩柱弯弯曲影影响而产产生的的挠度影影响。而而对于横横向的的线型控控制而而言，这这种影影响较大大（相相对于5mm的横桥向向合合拢误差差而言言）。为为减少少这种自自然因因素的影影响，目目前的做做法通通常是将将控制制理想状状态定定位在某某一特特定温度度下，从从而将温温度变变化对结结构的的影响相相对排排除(过滤)。一般是是将将一天中中温度度变化较较小的的早晨作作为控控制所需需实测测数据的的采集集时间等等；②悬臂浇筑施工工工过程中，不不断加长的悬悬臂长度，由由于桥梁的竖竖曲线和平面面曲线的影响响，“T”构两侧的不不平衡性势必必对桥墩本身身造成弯曲影影响，这将对对桥梁的轴向向控制产生影影响。在施工工控制中，根根据现场对于于这种影响的的实际的观测测结果，我们们采取在各“T”构0#块的中心布布置定位基点点，每3-4个节段浇筑筑完成后即对对该基点的坐坐标进行观测测平差，以修修正这种影响响，减小合拢拢误差。③各“T”构00#块中心布置置定定位基点时时时，其测测量的的定位时时间段段必须在在早8点前温度度场场比较均均匀的的时间进进行，修修正各基基点坐坐标时，也也应应选择在在该时时间段进进行测测量。④对悬臂浇筑的的的各块段进进行行坐标定定位时时，尽量量选择择在早8点前温度度场场比较均均匀的的时间进进行，但但由于施施工的的不确定定性，无无法全部部选择择在该时时间段段进行测测量，此此时，对对于测测量的结结果应应考虑日日照温温差对于于薄壁壁空心墩墩柱的的弯曲影影响予予以修正正。无论是竖向还是是是横向的的线型型控制施施工，该该调整过过程是是动态的的调整整过程，必必须须根据实实际的的施工情情况反反馈，及及时对对预抛高高值和和各基点点的坐坐标、绝绝对标标高进行行调整整，确保保施工工安全和和设计计的线型型得以以实现。施工中，在每梁梁梁段的端端部顶顶面，埋埋设3个观测点点，对对每工况况下的的该梁段段的挠挠度变化化进行行观测，每每梁梁段的中中线采采用全站站仪进进行测量量控制制。合拢拢前，提提前4个节段对对全全桥进行行中线线联测，对对相相对悬臂臂端的的挠度进进行观观测，必必要时时可进行行调整整，以确确保合合拢精度度和线线型要求求。通过施工实践，总总结出适合于于超高墩大跨跨预应力混凝凝土曲线连续续刚构线型控控制的施工技技术，成功地地完成了葫芦芦河特大桥主主桥138m高墩90m+33×160mm+90m的悬灌线型型控制，成桥桥后的线型优优美，符合设设计的线型和和应力状态的的要求，合拢拢最大误差竖竖向为8mm,横向为4mm，满足设计计关于合拢误误差竖向为10mm，横向为5mm的要求。3.2.4边跨跨跨不平衡衡悬浇浇和墩顶顶托架架无配重重浇筑筑施工技技术原设计边跨现浇浇浇段的长长度为为8.9m，合拢段段的的长度为2m，该部分分混混凝土体体积为为108..335m3（含8.9m长现浇段段和2m长的合拢拢段段），两两个边边墩的高高度分分别为58m、36m，地基为12m层厚的湿湿陷陷性黄土土。原原设计合合拢顺顺序为边边跨—次边跨—中跨。边跨现浇段采用用用支架方方案时时，其支支架所所需工程程数量量巨大，且且由由于分隔隔墩位位于湿陷陷性黄黄土区段段，黄黄土层厚厚约12m，支架基基础础需采用用孔桩桩处理，而而且且施工周周期较较长，劳劳动强强度高，不不利利于缩短短工期期及加快快合拢拢施工进进度。采采用托架架方案案时，则则可大大大降低低劳动动强度缩缩短施施工周期期，节节约大量量的支支架工程程数量量，且避避免了了支架基基础所所需的工工程投投入。但但由于于原设计计的边边跨现浇浇段的的长度为8.9m，合拢段段长长度为2m；而连续续刚刚构在6#墩盖梁上上长长度为2.1m，在11#墩盖梁上上长长度为1.9m；而该悬悬挑挑段的混混凝土土方量约约为80m3，混凝土土重重量约为200t，现浇段段悬悬挑长度度太长长，上部部荷载载对分隔隔墩（6#、11#墩）墩身身的的偏心距e值偏大，使使使分隔墩墩身产产生较大大的倾倾覆力矩矩，为为了抵抗抗其倾倾覆力矩矩，需需要利用用相反反一侧的的托架架和预设设的张张拉索预预加荷荷载平衡衡其倾倾覆力矩矩，以以使分隔隔墩本本身保持持其稳稳定状态态，故故按照目目前设设计的边边跨现现浇段长长度，无无论是托托架方方案或支支架方方案，均均有较较大的施施工难难度，而而造成成该难度度的主主要因素素为：：①边墩高度较高高高；②边跨现浇段长长长度太长；；③边墩支架处地地地基处理难难度度较大。为解决III级级级自重湿湿陷性性黄土地地基高高边墩长长现浇浇段的施施工难难题，我我们在在综合分分析落落地支架架、墩墩身预埋埋托架架等其它它施工工方法的的利弊弊之后，查查找找国内相相关资资料，在在边跨跨左幅“T”构已经悬悬浇浇至10—13#节段时，提提提出了下下列施施工方案案：合拢顺序改为：：：中跨—次边跨—边跨，启启用用边跨顶顶板纵纵向预应应力预预备钢束束，在在7#、10#墩“T”构靠近边边墩墩侧利用用挂篮篮浇注一一块4.5m长的不平平衡衡梁段（21#段），为为平平衡21#段在7#、10#墩“T”构上产生生的的弯矩及及挠度度影响，确确保保“T”构施工的的安安全和线线型控控制，同同时在在7#、10#墩“T”构近次边边跨跨侧20#段上实施施平平衡配重重，从从而达到到缩短短边跨现现浇段段长度的的目的的。边跨跨现浇浇段由原原设计计的8.9m长调整为5.2m，合拢段段长长度由原原设计计的2m调整为1.2m。调整后悬挑最大大大边跨现现浇段段混凝土土体积积为38.5555m3，边墩悬悬挑挑长度分分别为为：6#墩为3.1m，11#墩为3.3m（扣除6#、11#墩主梁侧侧盖盖梁宽度度）；；据此，托托架架方案非非常简简单，而而且由由于悬挑挑长度度及重量量均较较小，故故对墩墩身的倾倾覆力力矩也较较小。因因此，无无须设设置平衡衡托架架来平衡衡由于于边跨现现浇段段施工对对边墩墩造成的的倾覆覆力矩。边跨合拢段采用用用前移挂挂篮，在在挂篮上上浇注注合拢段段的施施工方法法进行行施工。为为取取消采用用落地地支架浇浇筑边边跨现浇浇段及及合拢段段做出出了新的的尝试试、探索索。据此调整后对全全全桥悬臂臂施工工在线型型控制制上重新新进行行计算，对对两两个“T”构因合拢拢顺顺序改变变、不不平衡悬悬浇块块段及不不平衡衡配重施施工对对“T”构本身产产生生的竖向向挠度度影响采采用GQJS重新予以以计计算，根根据计计算结果果，对对后续梁梁段的的预抛高高值进进行调整整，以以满足线线型控控制和设设计应应力状态态的要要求。调整后采用的边边边跨不平平衡悬悬浇段及及边跨跨现浇段段综合合施工方方案，使使整个方方案变变的简单单、易易操作，施施工工速度快快，节节约了大大量的的材料、人人工工投入，经经济济效益明明显。通过该方案在黄黄黄延高速速公路路上的两两座连连续刚构构桥梁梁上的成成功实实施，成成功解解决了湿湿陷性性黄土地地基高高边墩长长大边边跨现浇浇段的的施工难难题，对对不用落落地支支架的途途径进进行边跨跨现浇浇段和边边跨合合拢段的的施工工做出了了有益益的探索索；同同时也为为悬臂臂已经实实施后后改变施施工方方案时的的线型型控制技技术作作出了有有益的的尝试，确确保保了全桥桥的高高精度的的合拢拢，并取取得了了可靠、宝宝贵贵的实践践经验验。该施施工技技术可在在同类类高边墩墩的悬悬臂浇筑筑施工工或在边边跨现现浇段处处于水水中或其其它特特殊地形形下而而不宜采采用落落地支架架施工工时考虑虑采用用，施工工效果果明显，施施工工难度较较小，应应用前景景广阔阔。4主要社会经济济济效益分析析葫芦河特大桥是是是黄延高高速公公路上规规模最最大、施施工难难度最高高的一一座桥梁梁，集集大体积积承台台混凝土土、百百米薄壁壁空心心高墩、大大跨跨连续刚刚构为为一体，施施工工技术含含量高高，工期期紧迫迫，施工工非常常困难，资资金金异常紧紧张，通通过采用用新技技术、新新工艺艺、新材材料，为为高墩大大跨连连续刚构构桥梁梁施工总总结出出了一整整套先先进、科科学的的施工工工艺，加加快了施施工速速度，提提高了了工程质质量，确确保了施施工安安全，受受到了了交通部部和陕陕西省交交通厅厅的表扬扬，取取得了显显著的的经济和和社会会效益。4.1经济效益益益分析⑴大体积承台混混混凝土施工工中中，通过过优化化施工配配合比比，掺入入一定定量的粉粉煤灰灰等量替替代水水泥，既既降低低混凝土土产生生的水化化绝对对热，又又节约约水泥421t，该项节节约约材料费费用7.8万余元；；⑵超高墩外翻内内内爬模板的的设设计和应应用，该该翻模施施工与与同类型型滑模模施工相相比较较，滑模模施工工每墩液液压系系统滑轨轨需要要Φ48mm普通钢管管（壁壁厚3.5mmm）64根，每延延米3.811kkg，以9#墩为例，墩墩墩高138m，共计用用钢钢管3365500kg，共计11.8万元，全全桥桥四个主主墩共共计节约约钢管管材料费34.6万元；每每箱箱节约滑滑模施施工中额额定起起重量为1.5t液压单作作用用千斤顶28台，每主主墩4箱，全桥4个主墩共共计计节约448台千斤顶顶，共共计节约22.4万元；另另以以每循环环拆模模和装模模的工工作量统统计，滑滑模需要要人工工40人，而该该翻翻模需要要人工工20人，以9#墩为例，共共共计浇注注混凝凝土（施施工节节段数）23次，则9#墩每箱节节约约人工460个；一个个主主墩共计4箱，全桥桥四四个主墩墩共计计节约人人工5440个，节约约人人工费27.2万元；全全桥桥四个主主墩共共计节约约费用用84.2万元；此外，大大提高高高了施工工效率率，节约约了墩墩身的施施工时时间，正正常情情况下，采采用用该翻模模施工工法9#墩只需3个月的时时间间即可完完工，若若采用滑滑模施施工则施施工时时间延长长一个个月，为为整个个上部结结构的的施工争争取了了时间；；⑶主墩施工中，主主主筋连接接采用用镦直螺螺纹连连接套筒筒施工工技术，取取代代传统的的焊接接施工工工艺，既既保证了了施工工质量，又又节节约了费费用，提提高了施施工效效率。各各主墩墩节约费费用如如下：表1主墩经经经济效益分分析析墩号墩高（m）主筋根数（根）接头个数（个）直螺纹连接工艺艺艺普通焊接工艺对比节约费用材料费（万元）人工费（万元）材料费（万元）人工费（万元）材料费（万元）人工费（万元）780828/4566685.726.53.80.81.88130624/36000147.63.69.47.21.83.69138624/36000158.23.8107.51.83.71058736/4566663.91.64.73.60.82.0合计25.41130.622.15.211.1全桥各主墩节约约约人工费费、材材料费共共计16.3万元；⑷主桥墩身翻模模模模板改0#块侧模、挂挂挂篮侧模模为提高模板使用用用效率，在在主主墩完成成施工工任务后后，根根据现场场的实实际施工工情况况，将主主桥墩墩身侧模模模板板拼装成0#段的侧模模模模板，施施工时时，合理理安排排0#块两端外外侧侧模板的的长度度，浇筑筑完成成0#段后，在0#段上拼装装完完成挂篮篮，将将该段侧侧模前前移就位位，改改为挂篮篮的侧侧模使用用。主主桥墩身身翻模模模板改0#块侧模、挂挂挂篮侧模模既提提高了施施工的的效率，节节省省了模板板的二二次吊装装，也也提高了了模板板的使用用率，节节约模板240t，共计节节约约费用84万元；⑸边跨不平衡悬悬悬臂浇筑、缩缩短边跨现浇浇段综合施工工技术在原设计边跨现现现浇段施施工难难度较大大的基基础上，采采用用了边跨跨不平平衡悬臂臂浇筑筑、改变变合拢拢顺序，缩缩短短边跨现现浇段段的综合合施工工工艺，与与采采用原设设计方方案时所所用的的落地支支架方方案相比比较如如下：①采用落地支架架架方案，全全桥桥4个边跨现现浇浇段：支架材料采用万万万能杆件150t，租金180元/t·月，施工工周周期为8个月，费费用用计21.6万元；基基础础处理：1.2m孔径桩基基共共计12根，每根根长25m，共计费费用64.5万元；承承台台四个，每每个个承台尺尺寸为为2m×22mm×8m，共计费费用用为6.4万元；边边跨跨现浇段段侧模模采用钢钢模板板，按与与变更更后的方方案相相比较增增加的的投入，四四个个边现浇浇段的的侧模共共计80t，共计费费用28万元,底模共计计增增加117mm2，内模共共计计增加207..772mm2，共计4.9万元；6#墩每边跨跨现现浇段的的支架架搭设时时间为为3个月，拆拆除除时间为2个月，11#墩每边跨跨现现浇段的的支架架搭设时时间为为2个月，拆拆除除时间为1.5个月，每每处处每天需需人工工20人，则人人工工费用为51万元，上上述述各项共共计费费用176..4万元。②变更后的托架架架方案：托架材料采用钢钢钢材，共共计使使用23.66tt，计费用9.0万元。托托架架施工时时间只只需1个月。则该两种方案相相相比较后后共计计节约费费用167..4万元。综上所述，共计计计节约费费用3599..7万元，取取得得了较好好的经经济效益益。4.2社会效益益益分析⑴浇筑的大体积积积承台混凝凝土土未见有有裂缝缝，采用用粉煤煤灰代替替水泥泥的使用用，在在节约水水泥的的同时，又又解解决了热热电厂厂废除的的粉煤煤灰，保保护了了环境，取取得得了较好好的社社会效益益；⑵使用直螺纹连连连接套筒施施工工技术，施施工工效率大大幅提提高，以9#墩为例，节节节约施工工时间间22.5天，为快快速速、优质质、高高效进行行桥墩墩的施工工提供供了技术术保障障；⑶外翻内爬模与与与以往其他他高高墩所使使用的的模板相相比较较，对内内壁直直坡的空空心墩墩采用外外翻内内爬式，外外模模从底节节往上上依次翻翻升；；内模与与内井井架组装装成一一整体，从从而而实现内内模与与内井架架以塔塔吊为动动力整整体同步步提升升。一个个循环环浇注混混凝土土6m，正常3天一个循循环环，每墩墩日进进尺可达2m，做到快快速速流水作作业,施工效率率明明显提高高，从从工艺上上实现现了整个个墩身身零施工工缝。采采用外翻翻内爬爬模板施施工，其其最大的的优点点在于模板板安安装好后,只与下层层已已固节的的墩身身模板接接触,施工荷载载对对其不发发生影影响,有效的提提高高了立模模精度度,这对控制138m高墩墩身身混混凝土质质量以以及墩身身的垂垂直偏位位起到到了关键键性的的作用，从从根根本上保保证了了墩身的的表观观及内部部质量量，社会会效益益显著；；⑷主墩翻模改000#段侧模及及挂挂篮侧模模的施施工方案案，既既节约施施工中中模板的的投入入，又解解决了了模板的的二次次吊装问问题，全全桥共计计节约约施工时时间10天，提高高了了塔吊的的使用用效率；；⑸采用边跨不平平平衡悬浇和和墩墩顶托架架无配配重浇筑筑的施施工技术术，解解决了长长大、高高边墩、湿湿陷陷性黄土土地基基的边跨跨现浇浇段的施施工难难题，保保证了了施工质质量，提提高了施施工效效率，节节约施施工时间5个月，施施工工效果显显著。应应用该施施工方方法解决决了黄黄延高速速公路路两座连连续刚刚构的长长大、高高边墩在在复杂杂地质地地形条条件下边边跨现现浇段的的施工工难题，为为取取消在落落地支支架上进进行边边跨现浇浇段和和边跨合合拢段段的施工工方式式作出了了有益益的探索索，取取得了很很好的的社会效效益。⑹作为黄延高速速速公路上规规模模最大、长长度度最长、施施工工难度最最大的的一座特特大型型桥梁，施施工工中做到到