河北特大桥现浇连续箱梁真专项施工方案

预应力砼连续梁施工方案第81页共81页60＋100＋60m连续梁施工技术方案1编制依据及原则1.1编制依据1、XX铁路客运专线XX跨张石高速公路特大桥施工设计图纸及相关定型图纸；2、以现场踏勘及周围环境调查所获得的资料；3、国家、行业及河北省、石家庄市政府有关安全、环境保护、水土保持及地产资源管理等方面的规定和要求；4、本企业的资源优势及石太客运专线、新建涌台温铁路等同类工程的施工经验、施工能力、科技成果及本企业劳动定额等及石家庄地区的气候特征及相关资料；5、现行的施工技术规范及设计规范：—《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）—《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》—《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2003）—《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》—《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）—《铁路工程施工安全技术规程》（上下册、TB10401-2003）—《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）—《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）1.2编制原则1、施工布置体现统筹规划、布局合理、节约用地、减少干扰和避免环境污染的原则；2、施工环境保护工作，贯彻“全面规划，合理布局，预防为主，综合治理，强化管理”的方针和“谁污染谁治理、谁破坏谁恢复”的原则；3、遵循《合同文件》的原则，严格按招标文件中的工期、质量、安全目标等要求编制施工技术方案，使建设单位各项要求均得到有效保障；4、遵循《施工设计图纸》的原则，在编制施工技术方案时，认真阅读核对所获得的设计文件资料，理解设计意图，掌握现场情况，严格按设计资料和设计原则编制施工技术方案，满足设计标准和要求；5、遵循“安全第一、预防为主”的原则，从制度、管理、方案、资源等方面制定切实可行的措施，确保安全施工，服从建设单位及监理工程师的监督、监理，严肃安全纪律，严格按规章程序办事。2工程概况2.1工程简介XX客运专线XX跨张石高速公路特大桥位于河北正定县境内，起讫桩号里程为DK258+008.43～DK264+851.53，中心里程为DK262+429.96，特大桥全长6843.1m，桥型布置为：2-20简支箱梁+12-24简支箱梁+185-32简支箱梁+2联32+48+32m连续梁+1联60+100+60m连续梁。2.2结构形式1.XX特大桥跨越张石高速段的连续梁孔跨布置形式为1联3孔60+100+60m预应力砼连续梁，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近外均为0.4m，底板厚度0.4-1.2m，按直线线性变化，腹板厚0.6-0.8m、0.8-1m，按折线变化。全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。桥面宽度：防护墙内侧净宽8.8m，桥上人行道钢栏杆内侧净宽11.9m，梁宽12m，桥梁建筑总宽12.28m。梁全长221.5m，计算跨度60+100+60m，中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m，直线段梁高为4.85m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m，最大悬臂浇筑块重1794.1KN。2.梁体采用三向预应力体系：纵向预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB／T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用自锚式拉丝体系。横向预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB／T5224-2003预应力钢绞线，锚固体系采用BM15-4(p)m锚具及配套的支撑垫板。竖向预应力采用PSB785型Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，锚固体系采用JLM-25型锚具。2.3施工进度安排0#块施工：2009.7.26～2009.8.30（35天）挂篮安装及预压：2009.8.31～2009.9.9（10天）1#～13#梁段和现浇段施工：2009.9.10～2009.12.22（104天）边跨合拢：2009.12.23～2010.1.11（20天）中跨合拢：2010.1.12～2010.1.26（15天）挂篮和防护棚拆除：2010.1.27～2010.2.5（10天）计划总体施工时间2009年7月26日～2010年2月5日（194天）。3主要施工方法60+100+60m连续梁分2个T构59个节段，分别为墩顶段2个、悬浇段52个、边跨直线段2个、合拢段3个（2个边跨、1个中跨）,共4种形式。施工顺序见图3-1。图3-1悬臂浇筑连续梁施工顺序图3.10号段施工0#段施工利用墩顶托架做为支撑体系，模板采用大块定型钢模，面板采用6mm厚钢板，内模采用组合钢模和木模组拼，端模采用木模。结构形式见图3-2图3-20号段托架法施工示意图0#段140.2m3混凝土采取两次浇筑成型工艺，即第一次浇筑底板和腹板混凝土至高出腹板顶面2～3cm，按规范要求进行施工缝处理后，安装顶板底模、绑扎顶板钢筋、安装横向预应力孔道，浇筑顶板及翼缘板混凝土。两次浇筑时间间隔控制在10天以内。施工工艺流程见图3-3。图3-3墩顶0#段施工工艺流程3.2悬灌段（1#～13#段）中跨1#～A13#和边跨1#～13#梁段采用悬臂浇筑法施工，根据设计分段长度、梁段重量、外形尺寸、断面形状及各种施工荷载，确定采用三角形挂篮。根据工期要求制作4套挂篮。施工前挂篮设备要进行必要的荷载试验。施工工艺流程见图3-4。图3-4悬臂段施工工艺流程图3.3边跨直线段施工边跨段采用满堂支架法施工，支架基础采取碎石土分层处理，其上浇筑20cm厚C20素混凝土垫层，四周做好排水系统，支架采用满堂碗扣式脚手架，施工前采用砂袋预压。3.4合拢段施工合拢段采用临时劲性骨架合拢，边、中跨合拢采用挂篮吊架法施工。混凝土采用C50微膨胀混凝土。浇筑砼在一天中气温最低时进行。合拢按边跨→次中跨→中跨的顺序进行。3.5钢筋混凝土施工两台塔吊配合提升钢筋、安装模板以及辅助挂篮安装。梁体混凝土浇筑采用混凝土搅拌站集中拌和，水平运输采用混凝土运输车，垂直运输采用混凝土输送泵。3.6预应力张拉钢束张拉时，混凝土强度达到设计的95％及弹性模量达到设计的100％，龄期不小于5天，张拉按钢束顺序张拉，以油压表读数为主，伸长量作为校核。纵向除边跨合拢段外均采用两端张拉，张拉端工作长度采用800mm，在进行第一批索张拉前，应进行管道摩阻、锚圈口摩阻试验，以检查实际损失值与理论计算值的差别，以确保有效预应力值，当二者差异较大时需调整张拉力。备用孔道不使用时，必须压浆填实；钢索张拉后，必须用钢筋混凝土封端。3.7施工过程中线形控制悬灌施工时，根据施工方案、工艺和工期的要求，模拟施工过程，收集整理有关数据，计算由于各种因素影响而产生的内力和变形，定出各梁段施工立模标高；施工过程中再根据实际施工荷载，悬灌循环周期以及对已浇筑梁体标高的精密测量，重新计算和修正下一悬浇节段的施工立模标高，使悬灌梁段合拢时的精度以及体系转换完成后梁体线形达到设计和规范要求。4连续梁施工工艺4.1墩顶0#段施工，用钢楔块楔入支座四角（钢楔块埋入砂浆中，最终不取出），找平支座，并将支座底面调平到设计标高，灌浆用模板可采用预制钢模，底面设一层4mm厚橡胶防漏条，通过膨胀螺栓固定在支承垫石顶面；安装方法见图4-1所示。图4-1支座安装灌浆示意图流管；将导流软管从凸型模板位置插入，管口在模板中间位置。用喷雾器充分湿润支座混凝土，注意水不要流入螺栓孔中。舀或者小桶，将物料均匀地转入导流漏斗中；如果锚固螺栓孔过大，而且天气较为炎热时，可以先浇筑四个锚栓孔，然后浇筑平面支座垫石；拌和好的物料视气温不同，应在搅拌完毕后的15～30分钟内全部浇注完毕；锚栓孔和平面支承垫石可以分开浇注；但是平面支承垫石必须一次浇注完毕。砂浆通过导流管或者导流槽，浇注入支座空隙中，直至从钢模与支座底板周边的间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。如果使用导流管，则应将导流管的管口放在支座中心部位，并且软管不得折叠、扭曲。当浆体从四周流出后，将导流管缓慢拔出，拔出速度不能过快，管子拔出速度不能少于2分钟，并且应该保持导流管内部有浆体。如果使用导流槽，则从一端向另一端浇注，必须保证对面方向能够完全充满。如果发现浆体未能灌满，应及时将拆除预制钢模板，并且迅速将浆体掏出，重新灌注。一般整个搅拌过程为10分钟左右；浇注过程为10～25分钟。浇注完毕5分钟，将高出支座底板的砂浆掏出，抹平，将凸型砂浆隔离开。2小时强度可达到20MPa，拆除钢模板，拧紧下支座锚栓，并拆除各支座的上下支座连接角钢及螺栓，安装支座钢围板。为保证连续梁施工稳定性，在墩顶设置钢混结构的临时固结支撑，并锚固在连续梁0#段和主墩上，钢混临时固结布置参考图4-2。图4-2主墩临时固结示意图4.1.2.1临时支座采用钢板组焊成型，梁体重4987.566t，两套挂篮及机具、活载120t，合计重5107.566t。临时支座三视图见下图：4.1.2.2临时支座与梁体接合面积C50混凝土安全系数K取3，则：[σ]=500/3/1000=0.167(t/cm2)A=5107.566/0.167=30584cm2一个T构共四个临时支座，每个临时支座的面积：S=A/4=30584/4=7646cm2,长×宽分配为160cm×52cm.4.1.2.3临时支座上下面板间支撑肋计算：临时支座支撑肋材料为1cm厚Q235钢板，许用应力[σ]=1.7t/cm2支撑肋总面积：S1=（48×9+160×2）×1×4=3008（cm2）支撑肋应力σ：σ=5107.566/3008=1.698(t/cm2)<[σ]=1.7t/cm2安全4.1.2.4临时固结计算临时固结筋φ32螺纹钢在梁体一侧预埋32根，截面积256cm2；最大抗拉力883t。1）若梁体倾覆，梁体支点将一至一侧临时支座上，固结筋距离为2.82m，抵抗力距为2490tm，在13号段可抵抗不平衡力50t。2）如果梁体倾覆，梁体全部重量移至一侧临时支座上，临时支座支撑肋应该成2cm厚钢板制作。支架搭设采用托架方式，具体布置见图4-3。图4-30#段托架示意图（1）浇筑0#段托架杆件内力计算0#段长14m，一端悬臂部分5.33m混凝土140.22m3（364.56t），模板、底板架、托架等自重32t，合计重量396.560t，重力分布在托架四个支点上，每个点100t。①支点反力：yBB=1000(t)yAA=1000(t)②计算杆件轴力：：如下图，取B点点为分离体体，建立坐坐标轴x,y；∑Fy=0PPcos77.9O-Nbccsin332.6oo=0∑Fx=0NNAB-NNBCcoos32..6O+Psiin7.99o=0NBC=1833.8644(t)NNAB=1141.1137(tt)（2）材料参数材料许用应力Q2355：[σ]=1..7t/ccm2[τ]=0..918tt/cm22455#钢:[σ]=2..4t/ccm2[τ]=1..3t/ccm2精扎螺纹纹钢:[σ]=4tt/cm22[τ]=2..4t/ccm2（3）材料参数①上平杆每个绞座座锚杆φ32精扎螺纹纹钢6根,截面积488.25cm2,斜杆绞座座锚杆φ32精扎螺纹纹钢6根,截面积488.25cm2。②销轴φ90mm，截面面积63..617ccm2,受力形式式为双面受受剪。③一个销轴座板最最小垂直截截有效面积积96ccm2。④上平杆用组合截截面，材料料为[30bb+[222+[100槽钢各两两根，销孔孔用30mmm钢板加加强。杆件件截面积1189.114cm22。⑤斜撑杆用组合截截面，材料料为[30bb+[222+[100槽钢各两两根，销孔孔用30mmm钢板加加强。杆件件截面积1189.114cm22。杆件有有效长6..25m。截截面系数如如下：A=189.114cm22kkg/m==68.99Ix=185338cm44Iyy=255516cmm4Wx=12355cm3Wyy=14445cm33ix=9.9ccmiy==11.661cmλx=63.133λy=533.83ψx=0.6766ψy=0..742[σ]Wx=1..149tt/cm22[τ]Wy=1.2261t//cm2（4）浇筑0#段托架杆件应力力计算(计算单位位为t、cm)①上弦杆（拉）σσ=141..137//189..14=00.7466（t/ccm2）<[σ]=1.77t/ccm2安全②斜撑杆（压）σσ=183..864//189..14=00.9699（t/ccm2）<[σ]wy=11.2611t/ccm2安全③销轴（YA节点点、剪）τ=1000/63..617==0.7886（t/ccm2）<[τ]=0.9918t//cm22安全④上弦杆绞轴座精精扎螺纹钢钢（YA节点、拉拉、剪）σ=141.1377/48..25=22.925（t/cm2）<[σ]4t/cm2安安全τ=100/488.25==2.077（t/cm2）<[τ]=2.44t/cm2安全（5）底模架后横梁外外悬臂部分分计算（计计算单位为为t、cm）后横梁对称受力力集中点距距支点外侧侧0.755m处，荷荷载100T。后横梁结构为两两根40b工字钢，Wx=11139cmm3Wy==11399cm3×2=22278cmm3支点处弯矩MM=1000×75==75000（t/cmm）W=7500//1.7==44111(t/cm3)<Wxx=22778cm33需加强在底模架前、后后横梁各增增加两根长长6m的40b工字钢，Wx达到45556cmm3，以满足足横梁的强强度要求。载之用支度稳并支性非形在设观每且高位用吊上采加载照进用对载出变重对变定每观预续沉后载级卸按行用对观据数始的计架变弹以为架依4.1.4模板设计计与安装模板分为外模、内内模、底模模、端模。4.1.4.1外侧膜外模采用6mmm厚钢模板，模模板骨架采采用∠75mmm×75mmm×7mm等边边角钢组成成的桁架式式结构，以以螺栓定位位，安装在在墩身两侧的的托架上。外外侧模钢支支架上设有有横向预应应力张拉工工作台，标标高调整和和拆模采用用千斤顶。外外模的定型型钢模可做做为悬灌节节段外模。4.1.4.2内内膜内模采用组合钢钢模板和木木模板组拼拼（并做为为悬灌段内内模），钢钢管支撑。为为便于模板板的拆运，构构件长度小小于2m。模板板表面涂脱脱模剂以利利于拆模，并并保证混凝凝土表面平平整光洁。4.1.4.3底底模0＃段底模板采用厚度度20mm厚的高高压复膜竹竹胶板（悬悬浇节段梁梁采用6mm厚的大块定定型钢模板板）。4.1.4.4端端模端模是保证0##梁段端部部和孔道成成形要求的的关键，为为纵向预应应力预留孔孔道方便割割孔，端模模为高密度度板，板厚2cmm，用长拉杆杆穿过两内内模对拉。每每端可用多多根角钢或或木枋作斜斜撑与支架架联结。外外侧模、内内模、以保保证端板准准确定位，由由于0#梁段顶部部纵向预应应力管道密密集，根据据施工要求求及制作条条件，下部部端模间用用拉杆螺栓栓联结并用用钢管做内内撑，以制制约施工时时模板变位位和变形。4.1.4.5模模板安装容容许偏差模模板安装容容许偏差表4-1项目内容容许偏差（mmm）模板标高±5模板内部尺寸+5，0轴线偏位5模板相邻两板表表面高低差差2模板表面平整度度（2m直尺）5预埋件中心线位位置3预留孔洞中心线线位置10预留孔洞截面内内部尺寸+10，0成形后模板的整整体、局部部强度和刚刚度应满足足安全要求求，其允许许挠度及变变形误差应应符合规定定，外形尺尺寸准确，模模面平整光光洁，装拆拆操作安全全方便。内内模板与外外模板采用用φ20mmm光圆钢筋筋做拉杆连连接，拉杆杆纵横向间间距为1m×0.8m，以控制制各截面厚厚度和使内内外模板形形成牢固的的整体。安装顺序为：底底模→外侧模→内模→端头模。4.1.5施工原原材料4.1.5.11钢绞线：：纵横向预预应力采用用符合GBB/T52224-20003标准准的高强低低松弛钢绞绞线，标准准强度Ryb==18600Mpa，弹性模模量Ey=11.95××105MMpa，钢绞线线规格为Φj15.220mm，公称称面积为1140mmm2，预应力力管道采用用金属波纹圆圆管。钢绞绞线采用的的是江阴法尔胜集集团公司的的产品。4.1.5.2预应应力筋：竖竖向预应力力筋采用直径为25mm、抗拉拉强度标准准值为fpk==830MMPa、弹性模模量为Ep=2200GPPa的预应力力砼用螺纹纹钢筋。4.1.5.3普普通钢材：：受力筋均均为II级（20MnnSi）热轧螺螺纹钢筋，构造筋为I级（A3）光圆钢筋，Ey=2×105Mpa二者均必须符合国家标准（GB13013）的规定；钢板为A3钢，应符合GB700-88的规定。4．1.5.4锚锚具：采用用符合国家家标准，经经部产品认认证中心认认可的锚具具及其配套套产品，并并核对其尺尺寸是否满满足设计及及规范要求求。4.1.6钢筋及预预应力管道道施工4.1.6.1钢钢筋施工0#段钢筋为模内绑绑扎，其绑绑扎顺序如如下：①绑扎底板、腹板板钢筋（包包括定位筋筋、辅助筋筋等）。②安装底板、腹板板纵向波纹纹管，波纹纹管接头处处要用黑胶胶布或彩色色塑料胶布布粘缠。③安装横向、竖向向预应力筋筋及预埋件件（锚垫板板、泄水管管、通气孔孔，挂篮预预埋件等）。④安装内模，校正正后绑扎顶顶板底层筋筋。⑤安装顶板顶层纵纵、横波纹纹管（锚垫垫板、通气气管、螺旋旋筋等）。⑥安装预埋件。钢筋安装装容许偏差差表4-2项目内容容许偏差（mmm）钢筋的加工受力钢筋顺长度度方向加工工后的全长长±10弯起钢筋的弯折折位置20箍筋各部分尺寸寸±3钢筋骨架骨架的宽度、高高度或直径径±5骨架的长度±10钢筋安装的位置置两排以上受力钢钢筋的钢筋筋间距±5同一排受力钢筋筋的钢筋间间距±10钢筋弯起点位置置30箍筋、横向水平平钢筋±20焊接预埋件中心线位置±5水平高差+3混凝土保护层厚厚度+10,-54.1.6.2预预应力管道道施工0#段纵向、竖向及及横向预应应力均为金金属波纹管管成孔。施施工中将在在以下几个个方面采取取措施，保保证预应力力管道位置置和畅通。①波纹管卷制、下下料：为避避免波纹管管在长途运运输及装卸卸过程中破破损、弯折折。全梁波波纹管均为为现场卷制制，波纹管管的下料采采用砂轮锯锯切割，严严格使用钢钢锯、电焊焊、气割等等方法切割割。②波纹管的存放：：全梁波纹纹管存放在在仓库内、其其防潮、防防雨性能与与水泥库相相同。③波纹管接头，端端头的处理理：为确保保预应力管管道畅通无无阻，波纹纹管采用了了内旋方法法连接。④波纹管的限位：：采用Φ12mmm螺纹钢筋筋呈“井”字形定位位钢筋网，定定位筋点焊焊成形，并并与腹板两两侧钢筋或或底板、顶顶板上、下下层钢筋相相连接，直直线段每11m设置一一道，曲线线段每0..5m设置置一道，并并在钢束起起弯点增设设一道。⑤波纹管处理：浇浇筑砼之前前，在波纹纹管中穿入入比波纹管管直径略小小的硬塑料料管，砼浇浇筑过程中中，设专人人定时来回回串动塑料管管，以保证证管道的畅畅通。砼初初凝后，抽抽出塑料管管。4.1.7混凝土土浇筑4.1.7.1高高性能C50泵送混凝凝土配合比比的选定水泥：320kkg；小碎石：434kkg；大碎石：6511kg；砂：720kgg；拌和水：深井水水148kkg；外加剂：，掺量量4.8kkg。坍落度为16--20cmm，水泥：砂：碎石石:粉煤灰:矿粉：外加加剂:水=3200:720:10588:80:80:4.8:148。4.1.7.2混混凝土①混凝土拌和采用用拌和站集集中拌和，搅拌站由两台强制式搅拌机和两套自动计量配料机组成,电脑控制。②混凝土水平运输输采用混凝凝土搅拌运运输车，入入模输送采采用混凝土土输送泵。底底板混凝土土需在顶板板开天窗下下串筒卸料料，腹（隔隔）板则用用扁串筒入入模。③混凝土灌注顺序序：总的原原则是由中中间向两端端对称灌注注。每一层层按先底板板、后腹板板（横隔板板）的顺序序循环灌注注，即将底底板灌注完完成后，再再按横梁、腹腹板的顺序序循环，最最后灌注顶顶板混凝土土。④振捣采用30型型、50型插入式式振捣器根根据不同部部位以及钢钢筋、预应应力孔道的的疏密程度度进行振捣捣，底板、顶顶板配备平平板振捣器器辅助振捣捣。施工中中，捣固人人员要划分分区域，责责任明确。如图4-44：⑤0#段140.2m33混凝土采采取两次浇筑成成型工艺。混凝土灌注分层厚度为30cm左右，根据混凝土的缓凝时间、灌注顺序来确定下料部位间隔时间。灌注速度不宜太快，也不宜太慢。⑥准备工作由于箱梁高为77.85mm，混凝土土自由落体体高度大于于2m，所以以顶板底模模要预留天天窗，以便便下泵管，腹腹板混凝土土用扁串桶桶入模，然然后用清水水冲洗模板板表面，特特别是在气气温较高时时要洒水，使使模板和钢钢筋温度降降低，在做做以上工作作的同时，检检查混凝土土的拌和、运运输、振捣捣等机械是是否齐备，运运转是否正正常。图图4-40＃段混凝土土浇筑布料料示意图⑦灌筑底板底板混凝土以顶顶板天窗进进入的导管管布料入模模，入模后后人工摊平平，用振捣捣棒振捣。灌灌筑顺序以以由中线向向两侧为宜宜，在倒角角处、锚垫垫板下要加加强振捣，以以防出现蜂蜂窝、麻面面等现象，底底板灌筑完完成后要用用抹子将顶顶面抹平。⑧灌筑腹板（隔板板）腹板混凝土以扁扁串筒入模模，并分层层灌筑，分分层厚度以以30～40cm为宜，振振动棒移动动距离（即即插入间距距）不得超超过20cm。对于于腹板较高高的梁段，要要在内侧模模上开设1排观察窗窗口，以利利于观察混混凝土的振振捣情况，待待混凝土灌灌至窗口下下缘时将之之封严。⑨灌筑顶板按规范要求进行行施工缝处处理后，安安装顶板底底模、绑扎扎顶板钢筋筋、安装横横向预应力力孔道，浇浇筑顶板及及翼缘板混混凝土。两两次浇筑时时间间隔控控制在10天以内。顶顶板混凝土土灌筑顺序序是从腹板板向中线灌灌筑，混凝凝土直接由由输送泵布布料。顶板板混凝土浇浇筑前根据据施工测量量观测的需需要预埋观观测点。⑩制作试件及混凝凝土养护梁段混凝土须做做18组抗压压强度和33组弹性模模量试验试试件，其中中三组与梁梁同体养生生，用来控控制何时达达张拉强度度，另外几几组在标准准条件下养养护，用来来测定混凝凝土在566天的抗压压强度和弹弹性模量，试试件制作均均采用标准准试模和标标准振动台台制作。梁体混凝土养护护方法为覆覆盖有纺土土工布洒水水养生，经经常保持梁梁体表面湿湿润，以利利于混凝土土强度发展展，避免产产生表面裂裂纹。4.1.7.3施施工注意事事项①灌注混凝土时，切切勿使未灌灌注部分的的钢筋、波波纹管等受受到混凝土土的污染；；②振捣混凝土时，注注意振动棒棒远离三向向预应力管管道，以免免损伤波纹纹管；③操作人员要站在在工作平台台上，不得得踩踏预应应力管道和和其上的钢钢筋；④混凝土因故暂停停灌筑时间间不得超过过1小时，否否则要做接接茬处理；；视天气情情况及模内内钢筋和波波纹管疏密密情况等及及时调整混混凝土施工工配合比。4.1.80##段高标号号混凝土施施工的防裂裂措施4.1.8.1消除0#段托架的的非弹性变变形。支架架安装完成成后，要进进行加载试试验。按照照0#段施工时时产生的竖竖向等效荷荷载进行预预压，消除除支架结构构的非弹性性变形，检检验支架的的安全度，这这样可以避避免因支架架变形而使使箱梁混凝凝土开裂。4.1.8.2在高温天天气灌注0#段混凝土土时，为克克服温度影影响，避免免混凝土产产生裂纹，施施工中采取取以下措施施：在不改改变混凝土土强度的前前提下，降降低水灰比比，采用高高效减水剂剂，降低水水化热；喷喷洒冷水降降低骨料、搅搅拌机械、运运输及输送送机械的温温度；拌和和水使用深深井水；喷喷洒冷水降降低模内温温度；土工工布覆盖、冷冷水养护。4.1.8.300#段混凝土土两次灌筑筑成型的间间隔时间尽尽量要短，施施工缝严格格按规范处处理，以使使A0#段混凝土土形成整体体，避免产产生竖向裂裂纹。4.1.9预应力施施工0#段设计为三向预预应力混凝凝土。纵向向、横向为钢钢绞线，竖竖向为精轧轧高强螺纹纹钢筋。待待混凝土达达到设计强强度的95%，混凝土土弹性模量量达到1000%，养养护时间不不小于5天后，张张拉纵向钢钢绞线束、竖向精轧轧高强螺纹纹钢筋及横横向钢绞线线束。4.1.9.1预应应力筋在下下料前必须须按照国家家通用标准准进行复试试，复试合合格方能进进行下料切切割。编束：钢绞线编编束要保证证钢绞线平平行，不得得缠绕，钢钢绞线编束束后，将端端点焊在一一起，然后后用砂轮打打磨端头，使使之呈鸡蛋蛋头形，以以免穿束时时戳坏波纹纹管，造成成堵孔。穿束：穿束前用用大于钢铰铰线束直径径0.5～1.0cmm大的通孔孔器疏通预预应力管道道，待通孔孔器顺利通通过管道全全程后方能能穿束，穿穿束时先将将导线穿过过孔道与预预应力筋束束连接在一一起，以导导线牵接为为主，以推推送为辅，穿穿束后检查查预应力筋筋外露孔口口情况，保保证两端外外露相等，并并满足张拉拉要求，最最后散开预预应力筋束束端头，准准备安装锚锚具、千斤斤顶。4.1.9.2张张拉前的准准备工作①千斤顶和油压表表均已校正正，并在使使用期内（校校正系数不不大于1.05）。②锚具按规定检验验，合格者者使用。③预应力筋具备出出厂技术合合格证，并并经过复试试合格。④预应力筋已按要要求穿入孔孔道。⑤清除梁体孔道内内的杂物。⑥梁段混凝土强度度已达设计计要求的可可张拉强度度。⑦布设测量梁段挠挠度的观测测点。⑧计算预应力筋的的理论伸长长值，并经经复核无误误。⑨计算每束钢绞线线的张拉伸伸长量。伸长量的公式为为：其中：P—预应应力钢筋张张拉端的张张拉力（N）L—预应力筋的长度度（mm）A—预应力筋的截面面面积（mm2）E—预应力筋的弹性性模量（N/mmm2）x—从张拉端至计算算截面的孔孔道长度（m）θ—从张拉端至计算算截面孔道道部分切线线的夹角之之和（raad）K—孔道每米局部偏偏差对摩擦擦的影响系系数μ—预应力筋与孔道道壁的摩擦擦系数4.1.9.2孔道摩阻阻试验浇注AA0号梁段时时，应按照照《铁路桥桥涵施工规规范》附录录L进行管道道摩阻、喇喇叭口摩阻阻等预应力力瞬时损失失测试，以以保证预施施应力准确确。a、孔道摩阻力导导致预应力力损失值σn由下式求求得：σn=σk［1-e-（μθθ+kx）］式中σk——张拉控制应力（12366.34MMpa）;θ——弯曲孔道道端部切线线交角（rrad）;χ——直线端孔孔道长度（m）;μ，κκ——孔道摩阻阻系数和孔孔道偏差系系数。b、在试验前对测测力传感器器、YCW4000A千斤顶顶、油泵、压压力表进行行配套标定定，标定分分级为50KN，试验进进行时也可可以此作为为测量分级级。c、现场试验1)选取钢索索：直线索索T3，曲线索索F1。F1、T3预应力索索分别为12-7Ф5、18-7Ф5的高强度度、低松弛弛钢绞线，预预应力管道道为Ф90、Ф100的塑料波纹管管。其中TT3索的计算算长度为115.6772m；F1索的计算算长度为116.4223m；曲线转转角为255.46度度。2)试验过程程：按图44-5进行行试验设备备安装。每每一索均进进行3次张拉测测量，其中中所有的第第一次测量量均作为预预张拉，其其值为参考考值，以后后两次的张张拉结果进进行计算。图4-5孔孔道摩阻试试验布置（A）操作过程为：：①锚固端千斤顶主主缸进油空空顶10㎝关闭，两两端预应力力钢束均匀匀楔紧于张张拉千斤顶顶上。两端端装置对中中。②张拉端千斤顶进进油张拉。以以油压表压压力从0到超张拉拉值，按400N或500N分级，逐逐级增压张张拉，每级级张拉时均均纪录两端端读数（压压力筒应变变数和油压压表压力）。③从张拉第二级（油油压约10000N左右时）起起，钢束上上划细线，逐逐级测录钢钢束延伸量量。④当千斤顶张拉到到（超）张张拉吨位时时，逐渐回回油到0，再重复复逐级张拉拉一次，并并记录各级级读数和延延伸量。⑤超张拉持压5mmin，回压到到张拉值。顶顶塞锚固，锚锚固时主缸缸油保持不不低与张拉拉值，也不不超过超张张拉值。锚锚固前后均均需纪录两两端油压读读数和伸长长量，测量量锚塞外伸伸值。⑥张拉端千斤顶回回油到0，纪录压压力筒压力力及锚塞外外露值。⑦锚固端千斤顶回回油，卸下下两端张拉拉装置。（B）张拉结果：①两端压力筒的压压力差为钢钢束沿孔道道全长的摩摩阻损失值值。②张拉端千斤顶和和压力筒压压力差为锚锚环摩阻损损失值。③张拉端顶塞锚固固前后压力力筒压力差差为锚塞回回缩预应力力损失值。④顶塞锚固前后钢钢束延伸值值差为钢束束回缩值。⑤超张拉回压到张张拉值和顶顶塞锚固后后，锚固端端测力筒各各次压力差差，既为锚锚固端预应应力变化值值。3)先进行直直线T3孔道摩摩阻力测试试，按上式式θ=0时求得k值；再进进行与T33孔道同样样工艺及施施工条件带带有曲线的的F1孔道的的摩阻力试试验，并以以上项k值代入上上式求得u值。4.1.9.3纵向钢绞绞线张拉①安装工作锚：将将钢绞线平平行地逐根根穿入，注注意钢绞线线不得交叉叉和穿乱，先先安装中心心或内圈锚锚孔的楔片片，然后安安装外圈锚锚的楔片，然然后安装外外圈锚环孔孔楔片，最最后用套管管适当用力力将楔片敲敲入锚环孔孔，注意楔楔片间缝隙隙要均匀，其其端头要在在同一平面面上，否则则要将之取取下重新安安装。②安装限位板，限限位板凹槽槽要与锚环环对中，不不得错开。③安装千斤顶于孔孔道中线对对位，注意意不要接混混大、小油油缸油管。④按第一步安装工工具锚，为为使工具锚锚卸脱方便便，在工锚锚环与楔片片之间缠垫垫塑料布并并涂少量黄黄油等润滑滑剂。⑤初张拉：仔细检检查千斤顶顶、油路等等安装正确确无误后，开开动油泵进进入初张拉拉（10%控制张拉拉应力），注注意要有2～3人扶正千千斤顶使工工作锚环进进入锚垫板板的限位槽槽内，待油油表读数达达初张拉应应力时测量量大缸行程程和锚具楔楔片外露量量。⑥张拉：进一步检检查千斤顶顶和油路，然然后两端千千斤顶同时时加载，每每次互相通通报油压表表读数，使使两端读数数在张拉过过程中随时时保持一致致直到两端端达到控制制张拉应力力，这时测测量大缸行行程和楔片片外露量，检检查伸长值值及其与理理论值之差差是否符合合规范要求求。持荷5分钟在持持荷状态下下，如发现现油压下降降应立即补补至控制张张拉应力。⑦回程、退楔：两两端顶锚完完成后，大大缸分别回回程到底，然然后用小锤锤轻轻敲打打工具锚环环，取下楔楔片，依次次取下锚环环，拆除千千斤顶、限限位板。⑧割断多余钢绞线线，以手动动砂轮锯切切割为宜，钢钢绞线外露露锚环达33cm即可。预应力筋张拉时时采取应力力和伸长量量双项控制制，以应力力控制为主主，伸长量量校验，每每根束张拉拉完毕，计计算出实测测伸长值，并并与理论值值相比较，看看误差是否否在±6%范围内，否否则应查明明原因，重重新张拉。竖向预应力筋及及横向钢绞绞线张拉程程序：安装装工作锚→安装千斤斤顶→安装连接接器张拉杆杆→安装工具具锚→初张拉→张拉至锚锚下控制应应力→测量伸长长量→拧紧工作作锚→大缸回程→拆除千斤斤顶。在张拉竖向预应应力筋的过过程中，注注意螺纹钢钢与张拉杆杆旋入连接接器的深度度要相同并并等于连接接器长度的的一半，脚脚撑下垫板板要高度一一致，并且且水平，工工具锚处要要安装双锚锚具，以保保证张拉安安全。最后后在高出螺螺母30mmm处采用用砂轮锯切切割精轧螺螺纹钢筋，然然后封锚，钢钢筋下料及及端头切割割均严禁使使用电弧焊焊或气焊切切割工艺。YCQ-26型型千斤顶是是专门用来来张拉单根根钢绞线。横横向预应力力钢束设计计是一端张张拉，预埋埋是张拉端端与固定端端交错安装装，张拉时时按顺序逐逐根进行。用用手动砂轮轮锯切割钢钢绞线外露露锚环达33cm。4.1.9.4张张拉顺序①施工要严格按照照图纸确定定的顺序：：纵向钢束束→竖向力筋→横向钢束进进行张拉。②箱梁纵向预应力力张拉时，左左右腹板束束及顶、底底板束均沿沿箱梁中心心线横向对对称、同时时张拉，每每个工作面面上必须保保证两台千千斤顶同时时工作。③竖向精轧螺纹钢钢筋张拉顺顺序为先下下后上、横横向钢绞线线张拉顺序序为左右均均对称交替替张拉。4.1.9.5孔孔道压浆孔道压浆是预应应力施工最最后一道关关键工序，在在预应力张张拉完成之之后2天内尽早进进行。本桥预应力管道道压浆采取取真空辅助助一次压注注工艺，其操操作程序如如下：①清洗孔道：观察察确无滑丝丝异常现象象，割掉多多余预应力力筋，即可可开始清洗洗孔道，先先用高压水水冲洗管道道，将管道道内的铁锈锈、污水等等冲出，然然后用压缩缩空气清吹吹管道，将将预应力管管道内的水水吹净，直直至出风口口无水雾喷喷出止。②安装压浆器具：：依次安装装密封盖、压压浆嘴、压压浆阀、并并将压浆管管道与压浆浆机、进浆浆阀联接在在一起，使使进浆阀和和出浆阀为为开通状态态。③拌制灰浆：加水水，开动拌拌和机，然然后倒入水水泥和减水水剂及膨胀胀剂，拌和和时间不少少于3min，水泥浆浆倒入存浆浆罐时要经经过小于55mm的过滤滤网筛。④压注灰浆：采用用真空辅助助压浆工艺。预应力张拉完成成3d内进行行孔道压浆浆。压浆采采用真空辅辅助压浆工工艺，压浆浆顺序从下下层孔道开开始，向上上层孔道逐逐一进行。每每一孔道为为一端压入入浆液，从从另一端排排气孔排出出浓浆后关关闭阀门。同同一管道压压浆应连续续进行，一一次完成。a真空压浆对对浆体的要要求浆体除了具有足足够的抗压压强度和粘粘结强度，还还必须保证证有良好的的防腐性能能和稠度，不不离析、析析水，硬化化后孔隙率率低、渗透透性小，不不收缩或低低收缩。对对浆体大体体要求如下下：①水胶比：0.333；②浆体的流动度：：≤25s；③浆体的泌水性：：a.小于浆体体初始体积积的2%；b.四次连续续测试的结结果平均值值小于1%；c.拌合后泌水应在244h内重新被被浆吸回；；④浆体初凝时间：：6h；⑤浆体体积变化率率：＜1.5%；⑥浆体强度：288d抗压强度度为0000Mpa。b压浆前的准准备工作①确认M50浆体配合合比，并检检查压浆材材料是否符符合要求。Ⅰ.水泥:采用曲寨水泥厂厂，强度等等级为P..O42..5级普通通硅酸盐水水泥，所用用水泥龄期期不超过1个月，并并妥善保管管，有防潮潮、防雨等等措施。Ⅱ.水:饮用水，水中硫硫酸盐含量量不大于0.1%，氯盐含含量不大于于0.5%，水中不不含有糖分分或悬浮有有机质。Ⅲ.灌浆料:TGMM孔道灌浆浆料。Ⅳ.配合比：水：灌灌浆料＝00.1488：1。②检查压浆设备是是否正常运运转。③检查封锚情况，对对有漏气的的情况，再再用玻璃胶胶处理，以以确保孔道道密封。④清理锚垫板上的的压浆孔，保保证压浆孔孔与孔道畅畅通连接；；确定抽出出真空端与与压浆端，安安装引出管管、球阀和和接头，并并检查其功功能，确保保施工安全全、顺利。⑤将预应力孔道用用清水冲洗洗干净，用用压缩空气气吹干孔道道内的水分分。c压浆程序序备安装图4-6真空压浆浆设备安装装示意图②抽真空：两端抽抽真空管及及压浆管安安装完毕后后，关闭进进浆端球阀阀，开启出出浆端球阀阀及真空泵泵。当真空空泵的压力力稳定在-0.006Mpaa～-0.11MPa时，继续续稳压1分钟后，准准备压浆。③拌制浆体:拌制制浆体是整整个压浆过过程的关键键,浆体一般般由水、水水泥、减水水剂和膨胀胀剂组成。其其中水灰比比将直接影影响浆体的的强度，水水灰比越大大它的强度度越小反之之则大；减减水剂用量量除了可以以减少水的的用量之外外还可以增增加其强度度，以及改改善浆体的的流动性，提提高压浆的的效率；膨膨胀剂也是是很重要的的原料，它它能有效的的防止浆体体本身干缩缩后造成管管道密实性性差的缺点点。浆体搅拌顺序如如下：将称量好的水倒倒入灰浆搅搅拌机（可可利用搅拌拌机自身计计量容器），开开动机器后后，边搅拌拌边加入减减水剂和膨膨胀剂，最最后加入水水泥，避免免搅拌顺序序不当造成成浆体难以以搅拌的问问题。将搅拌完的浆体体经过过滤滤后，存入入储浆罐中中，以免造造成孔道堵堵塞，过滤滤后要尽快快压入，防防止沉淀，影影响浆体强强度。搅拌时间一般控控制在使浆浆体无气泡泡，有光泽泽为宜。对对浆体的控控制一般采采用稠度仪仪标定,由于采用用真空压浆浆机,所以能使使浆体稠度度达到原来来方法的两两倍之多,不仅改善善了浆体密密实性,而且强度度也大幅度度增加。搅搅拌完的浆浆体量应至至少保证一一个压浆孔孔道所需的的浆体量。④压浆:当抽真空完毕后后，拌制出出的浆体符符合要求时时，开启进进浆端球阀阀，启动压压浆泵，开开始压浆。压压浆过程中中保持真空空泵连续工工作，待抽抽真空端的的高压透明明管有浆体体流过时，从从出浆端球球阀上拆下下高压透明明管，关闭闭真空泵。观观察出浆端端球阀上的的出浆情况况，当出浆浆流畅、稳稳定且稠度度与储浆罐罐中的浆体体基本一致致时，关闭闭出浆端球球阀。用预预先准备好好的铁锤将将出浆端封封锚水泥团团敲散，露露出钢绞线线间隙。再再用压浆泵泵正常补压压稳压。此此时，从钢钢绞线缝隙隙中会被逼逼出水泥浆浆，在持续续补压稳压压过程中，水水泥浆由浓浓变稀，由由稀变清，由由流量大至至滴出清水水，此时压压浆泵压力力表稳定在在0.5MMpa～0.6MMpa下持荷2min。补压稳稳压结束后后，关闭压压浆泵及进进浆端球阀阀，压浆完完毕。转入入下一孔道道压浆。d压浆施工工注意事项项①浆体进入压浆泵泵之前应通通过1-2mmm的筛网进进行过滤。②压浆时最高气温温应不高于于35℃，最低气气温不得低低于5℃。③当压浆过程中需需短暂停顿顿时，应让让浆体在搅搅拌机和压压浆泵内循循环流动，避避免浆体产产生沉淀，浆浆液自搅拌拌至压入管管道得时间间间隔不应应超过40miin。④水泥浆终凝后，方方可卸拔压压浆阀门。⑤储浆灌的储浆体体积必须大大于所要灌灌注的一个个预应力孔孔道的体积积。⑥压浆因故障不能能连续压满满时，应立立即用压力力水冲洗干干净。⑦压浆孔数和位置置必须认真真作好记录录。⑧压浆后3d内梁梁体及环境境温度不得得低于5℃。连续梁悬灌施工工主要包括括挂篮模板板的前移校校正、钢筋筋模板施工工、混凝土土施工及预预应力施工工等。悬臂臂梁段指11#～13#梁段，施施工中以0#段为基准准段，在其其上安装挂挂篮作为1#梁段的承承重结构，之之后前移0#梁段的侧侧模移至1#段位置并并校准加固固好，安装装1#段底模，绑绑扎1#段底板、腹腹板钢筋，安安装纵向预预应力钢束束和竖向预预应力筋波波纹管孔道道，然后安安装1#段内模并并校准固定定，绑扎顶顶板钢筋、安安装纵向预预应力钢束束波纹管孔孔道，灌注注混凝土，待待混凝土达达到95%设计强度度，龄期不不少于5天，张拉纵纵向钢绞线线束和竖向向精轧高强强螺纹钢筋筋，将两挂挂篮前移依依次施工22#～13梁段，进进而完成悬悬臂灌注施施工。每套套挂篮配备备一套张拉拉设备，每每个T构配置一一套压浆设设备。连续续梁悬灌施施工主要包包括挂篮模模板的前移移校正、钢钢筋施工、混混凝土施工工及预应力力施工等。4.2.1挂篮的组成及应应力计算4.2.1.11挂篮的组组成结构本段连续梁所用挂挂篮是自行行设计制造造的三角形形挂篮，重重80.55t(设计不超超过1000t)。挂篮篮主要由主主桁系、横横梁系、悬悬吊系、行行走系、模模板系等组组成。如图4-77、4-8所示示：图4-7挂篮篮托架正面图图4-8挂篮托架架侧面图a主桁系主桁系挂篮的主主要受力结结构，由两两个三角形形桁架组成成，桁架各各杆件是30b槽钢，杆杆件间结点点采用螺栓栓联接，两两桁架之间间由顶横梁梁和∟125××125×10mm的角钢钢等杆件联联接成空间间门架，主主桁后以332mm精轧螺螺纹钢通过过连接器、轧轧丝锚具等等锚在梁体体竖向预应应力筋上，主主架前部安安装上横梁梁，与悬吊吊系及前下下横梁形成成悬臂吊架架，悬吊挂挂篮模板和和梁段钢筋筋混凝土的的重量，以以实现悬臂臂灌注浇筑筑施工。b横梁系横梁系由前上横横梁、前下下横梁及底底横梁等组组成，上横横梁固定在在主桁架上上，底横梁梁悬吊在侧侧模托梁上上，前下横横梁通过悬悬吊系吊于于前上横梁梁上，后下下横梁由双双头螺杆锚锚在已形成成梁段的底底板上。前前下横梁和和底横梁共共同承托底底模及梁段段的大部分分钢筋混凝凝土的重量量。c悬悬吊系悬吊系是挂篮的的升降系统统，位于挂挂篮的前部部，其作用用是悬吊和和升降底模模、侧模、内内模及工作作平台等，以以适应悬臂臂梁段高度度的变化。系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。d行走系行走系是挂篮前前后位移的的主要装置置，包括轨轨道、前支座、反扣轮和和牵引设备备。挂篮走走行时前支支座在轨道道顶面滑行行，联结与与后节点的的反扣轮扣扣在工字钢钢翼缘走行行。挂篮的的行走靠2个100KKN的手拉葫葫芦牵引挂挂篮前移，并并带动底模模平台和外外侧模一同同前移就位位。挂篮移移动过程中中的倾覆力力由反扣轮轮传到轨道道再传到箱箱梁竖向预预应力筋上上。e模板系模板系由底模、侧侧模、端模模等组成。底模：底模由底底模架和底底模板组成成。底模纵纵梁由槽钢钢组焊而成成，底模板板由轻型槽槽钢和钢板板焊成，底底模架前端端连有角钢钢，组成操操作平台。侧模：为桁架式式整体钢模模，由型钢钢焊成的侧侧模架和其其上铺焊钢钢板组成。侧侧模由侧模模纵梁承托托，侧模纵纵梁前部通通过悬吊系系吊在前上上横梁上。后后端通过吊吊杆悬吊在在浇好的箱箱梁顶板上上，后吊杆杆与走行梁梁间设有后后吊架，后后吊架上装装有滚动轴轴承，挂篮篮行走时，外外侧模走行行梁与外侧侧模一起沿沿后吊架滑滑行。内模：由开启式式内模架和和在其上铺铺设的自制制组合钢模模组成，内内模架以型型钢加工而而成，下设设滑套，可可以沿内模模纵梁滑动动，内横纵纵梁为I20，其后部部锚在已形形成的梁段段顶板上，前前端通过悬悬吊系吊在在前上横梁梁上。内模模架以箱梁梁上倒角上上部为轴，中中部、下部部以型钢对对撑。内模模的前移在在下一梁段段的底板，腹腹板的钢筋筋、预应力力管道、预预埋件等安安装完成后后进行。端模：为高密度度板，以100×5cm方木为为加劲带，为为一次性使使用。为改改善混凝土土的外观质质量，提高高梁段接缝缝的平整度度，在所有有模板间接接缝处均粘粘贴2cmm厚的双面胶胶条（宽5ccm以上），以以使模板接接缝严密不不漏浆。另外为保证安全全施工，操操作方便，每每套挂篮设设5个工作平平台，前上上横梁设吊吊带长度调调整平台1个，前横横梁下，待待灌梁段前前设1个工作平平台，底横横梁下设后后锚工作平平台1个，两端设张张拉工作平平台2个。工作作平台上安安装扶手、栏栏杆及防护护网。4.2.1.22挂篮的应应力计算（1）浇筑挂篮杆件内内力计算(以最不利利荷载4mm段为例)根据对悬臂梁各各节段混凝凝土重量对对挂篮前吊吊点作用力力的计算结结果，12#段对挂篮篮前吊点作作用力最大大。12#段长4mm，混凝土土52.7764m33,1377.1877t，挂篮（悬悬处部分）自自重40t，按合计计重量177..187tt计算。挂挂篮桁架两两榀，每榀榀承重88.5594t。①计算杆件强度的的前吊点荷荷载（计算算单位为t）∑MB=0yD=88.5944×25000/49900=445.2001(t))②计算杆件刚度的的前吊点荷荷载（计算算单位为t）∑MB=0yD=68.5944×25000/49900=335.1881(t))③计算强度的杆件件轴力（如如图）NAB=45.2201×（-2）=-900.4022(t)NAC=45.2201×11.8311=82..763((t)NAD=45.2201×11.8311=82..763((t)NBD=45.2201×（-1.5533）=-699.2933(t)NCB=45.2201×（-1.5533）=-699.2933(t)（2）材料参数材料许用应力Q235：[σ]]=1.77t/cm2[τ]=0..918tt/cm245#:[[σ]=2..4t/ccm2[τ]=1..3t/ccm2精扎螺纹钢:[σ]=4tt/cm22[τ]=2..4t/ccm2（3）构件参数杆件用组合截面面，材料为为[30bb+[222+[100槽钢各两两根，销孔孔用30mmm钢板加加强。杆件件截面积1189.114cm22。销轴φ90mmm，截面积积63.6617cmm2，受力形形式为双面面受剪。（4）浇筑4m段挂篮篮杆件应力力计算（计计算单位为为t、cm）σAB=90.4402/1189.114=0..478(t/cm2)<[σ]=1..7t/cm2安全σAC=82.7763/1189.114=0..438(t/cm2)<[σ]=1..7t/cm2安全σAD=82.7763/1189.114=0..438(t/cm2)<[σ]=1..7t/cm2安全σBD=69.2293/1189.114=0..336(t/cm2)<[σ]=1..7t/cm2安全σCB=69.2933/1899.14==0.3336(tt/cm2)<[σ]=1..7t/cm2安全销轴（A节点、剪剪）τ=90.4022/63..617//2=0..711((t/cmm2)<[τ]=0..918tt/cm2安全销轴（A节点、挤挤压）τjy=90.4402/554=1..674((t/cmm2)<[τ]jy==2.355t/cm2安全（5）主桁前吊点位移移计算（计计算单位为为t、cm）按虚功原理方法法对主桁前前吊点位移移计算，计计算式是：：△k=ΣNNPL//EA计算结果见计算算表：杆件L（cm）NNP（t）NNPL（tcm）A-B300-235.181××（-2）42217.22A-C459.21.83135.181××1.833154161.001A-D549.21.83135.181××1.833154161.001C-B460-1.53335.181××（1.5333）38032.1101B-D460-1.53335.181××（1.5333）38032.1101Σ226603..422△k=ΣNNPL//EA=22266003.4222/(22.1×11000××189..14)==0.6((cm)根据以前多次对对挂篮三角角形和菱形形主桁计算算结果、对对拉试验、使使用实测下下挠值的对对比，实际际下挠值是是计算结果果的3倍。由此此推断出该该悬灌段主主桁吊点下下挠值为118mm，最最终结果应应以对拉试试验为准。预预留标高时时还要加上上前吊杆和和后锚杆的的伸长值。4.2.2安装挂篮在墩顶的0#梁梁段纵向钢钢绞线张拉拉完成后，将将箱梁顶面面清理干净净，及可开开始按以下下步骤安装装挂篮。①将挂篮各构件运运至墩下，按按设计图组组装主三角角架、工作作平台等，做做好吊装准准备工作。②测量放样，铺放放垫枕，垫垫枕顶面标标高要一致致，安装滑滑轨并将之之锚固在竖竖向、预应应力筋上。③吊装挂篮的主桁桁架，到位位后支撑稳稳固，将后后部锚固在在梁体的竖竖向预应力力筋上。同同时联接其其它杆件。④安装横梁系及悬悬吊系等。⑤安装1#段底模模、侧模，并并将之与悬悬吊系统联联接在一起起，同时安安装工作平平台。⑥校正、加固底模模、侧模。⑦挂篮安装完毕进进行加载预预压测试。最混量篮用斤挂采级每载数挂对变定每测对值形以定时于和形较分因挂用按级用对卸出用和量据出弹和变此调标据施筋装筋作业工艺艺相同。竖向精轧螺纹钢钢按设计位位置安装好好后，将波波纹管与上上、下垫板板接头处用用胶带纸包包裹好，外外露的压浆浆孔和排气气孔对应编编号贴标签签做好标记记并封口，为为保证精轧轧钢在混凝凝土浇筑的的过程中不不发生位移移，在精轧轧钢顶部用用[10槽钢按设设计间距打打孔连接固固定，以便便轨道垫枕枕的准确固固定和竖向向力筋张拉拉操作。为保证纵向预应应力的施工工质量，采采取后穿束束工艺，波波纹管在梁梁段接头处处安装的好好坏是直接接关系到纵纵向预应力力钢束是否否能顺利通通过的关键键环节，在在施工过程程中要保证证波纹管的的节段外露露长度在15～20cm，并加强强保护不被被碰变形，接接头套管的的四周要用用胶带纸包包裹好，预预应力孔道道按设计要要求设置井井字形定位位钢筋固定定好，并在在纵向波纹纹管内部穿穿上直径略略小的聚乙乙烯塑料管管来增强波波纹管整体体刚度，确确保预应力力孔道不变变形。横向预应力钢绞绞线设计为为单端张拉拉，张拉端端与固定端端交错布置置，在顶板板底层钢筋筋安装完成成后安装横横向预应力力钢束，然然后再安装装顶板顶层层钢筋。4.2.3.2混凝土浇筑筑混凝土浇筑顺序序：对应的的悬臂节段段两端以底底板→腹板（左左右对称）→顶板（左右翼缘板对称）顺序在尽量短的时间内一次性对称浇筑成形，浇筑底板、腹板、顶板时都是自悬臂端浇向节段根部。为尽量减少由于于施工荷载载对临时固固结的不对对称弯矩，对对混凝土浇浇筑时的不不平衡重要要求较严格格，按监测测监控要求求不平衡重重必须控制制在8t以内，施施工中不平平衡重按33m3混凝土控控制（即7.5tt）。混凝土为搅拌站站集中拌制制，水平运运输为砼罐罐车，垂直直运输为混混凝土地泵泵泵送入模模，布料方方法是在00＃段梁顶顶的作业平平台上靠三三通泵管将将混凝土向向两端输送送到分布的的下料串筒筒内下料，尽尽量缩短下下料时间间间隔。振捣捣机具采用用30型和50型振捣棒棒。混凝土土浇筑完毕毕待初凝后后及时用土土工布覆盖盖洒水保温温保湿养护护。待混凝土达到一一定强度后后，悬臂端端面的高密密度板拆除除后将混凝凝土表面的的浮浆凿除除，露出新新鲜混凝土土，凿毛深深度控制在在6～10mm。4.2.3.3预应力施工a.力筋张拉张拉在混凝土同同体养护强强度达到设设计95%、弹弹性模量达达到设计100%%、内模拆拆除、养护护龄期达55天后进行行。混凝土土浇筑完成成一天后即即可进行穿穿束，穿束束的方法是是先穿进一一根钢绞线线,再用这根根钢绞线作作为牵引线线,用5T卷扬机牵牵引整束钢钢绞线穿过过预留孔道道。采用四四台YCW4000A型千千斤顶横向向对称、双双端张拉纵纵向钢绞线线束，采取取张拉应力力和伸长量量双项指标标控制。竖向精轧螺纹钢钢筋待挂篮篮前移两个个节段、挂挂篮轨道将将竖向预应应力筋位置置让出后采采用两台YC-665型千斤顶顶横向对称称进行张拉拉。横向预应力钢绞绞线张拉错错后竖向力力筋张拉两两个节段采采用YCQ—26型千斤顶顶按顺序逐逐根进行。b.孔道压浆纵向和横向钢束束锚固后堵堵塞锚固端端空隙再压压注设计强强度50MPPa的水泥浆浆，竖向预预应力筋张张拉3天后复拉拉再压浆。压浆工艺同0＃梁段的压浆工艺。4.2.4前移挂篮4.2.4.1拆侧模、内内模当梁段混凝土强强度达到设设计强度时时，拆除侧侧模和内模模，首先解解除内模、侧侧模的支撑撑和拉杆等等，松内模模、侧模的的纵梁的前前后吊杆。侧侧模利用千千斤顶及预预埋在箱梁梁翼板上的的拆模型钢钢来松动，千千斤顶后部部支撑在拆拆模型钢上上，前端顶顶在侧模的的桁架上。内内模利用旋旋开丝杆同同时辅以撬撬杆收起内内侧模。4.2.4.2安装走行行轨道安装走行轨道前前先将梁顶顶面清理干干净，清除除梁段竖向向预应力筋筋上的水泥泥浆等杂物物，然后铺铺放钢枕、轨轨道，注意意钢枕顶面面标高要一一致，可拉拉线找平。将将轨道用锚锚杆连接器器及轧丝锚锚具等锚固固在梁段竖竖向预应力力筋上，在在锚固过程程中，要特特别注意锚锚杆和竖向向预应力筋筋旋入连接接器的长度度要相同，并并且等于连连接器长度度的一半。最最后安装倒倒链，前端端挂在轨道道上，后端端挂在中支支腿前部的的拉环内。4.2.4.3拆底模、前前移挂篮梁段纵向预应力力筋张拉和和管道压浆浆完成后，开开始拆底膜膜。先松前前吊带，后后拆除底模模后锚杆并并使底模后后部通过倒倒链吊在侧侧模纵梁上上，用倒链链牵引前支支座使挂篮篮连同底模模、侧模一一起前移，直直至到位。4.2.4.4后锚、校校正底模侧侧模前移到位后，安安装后锚杆杆。通过连连接器与竖竖向预应力力筋连接在在一起，用用千斤顶及及垫梁等拉拉紧后锚杆杆，并通过过紧固轧丝丝锚具将挂挂篮后部锚锚在梁段的的竖向预应应力筋上。然然后安装底底模后锚杆杆，在紧固固底模后锚锚杆的同时时用经纬仪仪校正底模模纵向位置置，完成之之后收紧前前吊杆，调调整底模标标高，到位位后锚固。校校正侧模的的方法与底底模相同，只只是在校正正侧模位置置时，侧模模前端要是是先上一拉拉杆，待侧侧模的方向向、标高校校好后用型型钢将侧模模前端的桁桁架与主桁桁架焊连在在一起。以以确保侧模模在后续施施工中不会会偏动。最最后安装侧侧模下部的的千斤顶来来加固支撑撑侧模。4.2.4.5前移，校校正内模在梁段的底板、腹腹板的钢筋筋、波纹管管、预埋件件等绑扎、安安装完成之之后，前移移内模纵梁梁，这时内内模由临时时支撑支在在已形成梁梁段上，纵纵梁前移到到位后，安安装前、后后吊杆并慢慢慢收紧，直直至内模悬悬离已成形形梁段底板板，然后前前移内模到到位，上好好内模、侧侧模间拉杆杆，完成挂挂篮的前移移。挂篮的模板前移移到位后要要随时进行行修整，涂涂脱膜剂等等，挂篮后后锚杆及底底板的前吊吊带上都要要用双螺母母锚紧，以以确保安全全。待前移的挂篮定定好位后即即可进入下下一个悬浇浇节段的施施工循环。4．3悬臂施工监测监监控4.3.1箱梁悬臂臂施工标高高取得及控控制措施4.3.1.1标高高确定箱梁在悬臂施工工过程中，受受各种施工工荷载的影影响，在各各梁段产生生一定的挠挠度，主要要为箱梁块块件自重、张张拉预应力力及挂篮自自重产生的的挠度。箱箱梁段的施施工标高，应应预留这些些挠度，才才能得到符符合设计的的标高。H施=H设+Σf1+Σf2++f3+ff4+f55+f6式中：H设———箱梁设计计标高；Σf1——后续梁梁段施工时时，箱梁块块件自重产产生的挠度度总和；Σf2——后续梁梁段施工时时，张拉预预应力产生生的挠度总总和；f3——挂篮自自重产生的的挠度；f4——箱梁因因混凝土徐徐变、收缩缩及长期使使用荷载而而产生的挠挠度；f5——二期恒恒载挠度；；f6——挂篮弹弹性挠度。4.3.1.2控制制措施1）成立线形控制制小组；2）严格按观测周周期进行观观测，取得得第一手资资料；3）严格控制砼配配合比，严严格控制箱箱梁的外形形尺寸，减减少涨模，使使砼重量尽尽量和理论论重量一致致；4）严格按规范要要求进行预预应力筋的的张拉，使使其符合设设计要求。5）利用一元线性性回归、二二元线性回回归等统计计手段，通通过对已施施工梁段的的挠度的统统计归纳，获获得将施工工梁段的挠挠度值，来来进行最后后几段的标标高控制。使使合拢误差差控制在规规范要求内内。4.3.2挠度观测测4.3.2.1观测测方法悬臂箱梁的挠度度观测，以以精密水准准仪和因瓦瓦水准尺，采采用水准测测量方法，周周期性地对对预埋在悬悬臂中每一一块箱梁的的监测点进进行监测，在在不同施工工状态下同同一监测点点标高的变变化就代表表了该块箱箱梁在这一一施工过程程中的挠度度变形。挠挠度观测的的相对基准准，设置在在1#、2#、3#墩顶上上，绝对基基准设置在在地面上。由由于主墩所所承受的悬悬臂荷载的的不断增大大，它存在在沉降变形形，同时由由于墩柱较较高，存在在收缩徐变变，所以墩墩柱上的水水准点是不不稳定的，为为真实地反反映箱梁的的挠度变形形，应以地地面上水准准点为基准准，定期地地对墩柱上上的水准点点进行稳定定性监测，并并在挠度观观测数据处处理中加以以考虑，予予以修正。各悬浇节段的立立模高程控控制点布置置：每个节节段前端的的底模上设设2个高程控控制点（DB1、DB2），具体体位置如图图12所示。各悬浇节段的高高程观测点点布置：每每个节段各各设3个测点（DW1、DZ1、DN1），DZ1设置在箱箱梁中线上上，DW1、DN1对称布置置在翼缘板板的中央，测测点离梁段段前端100cm处。测测点布置如如图4-99所示。图4-9悬悬浇梁段高高程测点布布置（单位位：cm）4.3.2.2观测测周期连续梁桥挂篮悬悬臂浇筑法法每一箱梁梁段的施工工，可分为为三个阶段段，即挂篮篮前移阶段段、浇筑混混凝土阶段段和张拉预预应力阶段段。以三个个阶段作为为挠度观测测的周期，即即每施工一一个梁段，应应在挂篮前前移后、浇浇筑混凝土土后和张拉拉预应力后后，对已施施工箱梁上上的监测点点观测一次次，其标高高的变化就就代表了该该点所在的的箱梁在不不同施工阶阶段的挠度度变形全过过程。这种种观测程序序，称为三三阶段挠度度观测法。4.3.2.3观测测的水准路路线形式以墩顶零号块上上的水准点点为为起始始点，采用用闭合水准准路线的形形式进行水水准测量，具具有容易检检测误差、提提高外业观观测数据的的自检核能能力和可进进行单程观观测、减少少外业工作作量等优点点。4.3.2.4观测测精度为了能监测箱梁梁较小的挠挠度变形，并并使外业观观测的工作作量适中，易易于达到设设计的观测测精度，拟拟在挠度变变形观测中中采用国家家二等水准准测量的精精度等级要要求和观测测方法进行行施测。能能测量到变变形量±1mm挠度值值。4.3.2.5挠度度观测点的的埋设为监测悬臂中各各块箱梁在在施工过程程中的挠度度变形情况况并指导施施工，应在在每一块箱箱梁腹板顶顶面上、下下游方向埋埋设直径116mm顶部磨磨圆的钢筋筋，在浇筑筑混凝土时时预埋好，端端头露出混混凝土表面面约20mm，作作为挠度监监测的观测测点，每个个梁段两个个点。考虑虑到所采用用挂篮的结结构特点，观观测点埋设设在距箱梁梁中轴线两两旁2.6ｍ处，纵纵向离每段段端头100cm。以保保证观测点点本身的稳稳定性和极极大限度地地反映挠度度变形，同同时也不妨妨碍挂篮的的前移，埋埋设两个观观测点，有有两个方面面的作用，其其一是通过过两个点的的挠度比较较可观察该该块箱梁有有无出现横横向扭转，其其二是同一一块箱梁上上有两个观观测点，其其监测结果果可进行比比较，相互互验证，以以确保各块块箱梁挠度度观测结果果的正确无无误，从而而真实地反反映变形。箱箱内底板上上也对称布布置两个测测点，以校校核顶板数数据。观测测点应注意意保护，布布置施工场场地时应注注意避开。4.3.2.6挠度度观测时间间挠度观测，要固固定观测时时间，以减减少温度对对观测结果果的影响和和施工对观观测工作的的干扰，挠挠度观测春春季宜安排排在中午，夏夏季宜安排排在清晨6：00～8：00时间段内内观测，同同时记录空空气温度和和箱内温度度。4.3.3箱梁施工工挠度分析析及施工标标高调整标高调整原则：：①与监控单位及监监理讨论一一致；②一次调整不可过过大，一般般不超过3cmm，以免出出现明显的的折线。4.3.4箱梁合拢拢误差的控制制箱梁合拢高差控控制的目的的是使箱梁梁合拢段两两端高差的的偏差值控控制在200mm以内，轴线线偏差值控控制再在110mm以以内。4.4边跨段施工4.4.1边墩支座安安装本段连续梁84##和87#边墩支座座采用的盆盆式橡胶支支座，安装装时必须严严格按厂家家设计要求求进行操作作，特别注注意要保证证支座水平平度和标高高的精确性性。安装工工艺同主墩墩永久支座座安装工艺艺。4.4.2边跨段施施工工艺现浇直线段施工工采用满堂堂支架，支支架布置如如图4-110、4-111所示，现现浇梁施工工分为以下下几个步骤骤：4.4.2.1地基处处理1）地表换填：首先先进行测量量放线，将将支架范围围外1m的范围围用灰线标标识出。对对灰线内的的软土清除除不小于1100cmm，如有淤泥的的部位，要要将淤泥全全部清除干干净。采用换填料进行行换填。换换填料优先先选用建筑筑废料进行行填筑，其其次选用改改良灰土。填填筑前先用用压路机对对换填基底底进行静压压二到三遍遍，确保基基底有良好好的压实度度，以提高高地基的承承载力，其其上浇筑220cm厚的素素混凝土垫垫层，并铺铺设枕木。2）排水措施：地地基换填最最后一层填填筑完成后后，用人工工配合机械械，结合场场内总体排排水系统，将将填土顶面面做成2%的排水坡坡。地基处处理完成后后，在地基基两侧开挖挖排水沟，沟沟深不小于于30cm，使水流沿沿排水坡汇汇入水沟，然然后排出施施工区，确确保地基无无积水。4.4.2.22现浇段满堂堂支架搭设设边跨段支架采用用碗扣脚手手架拼组而而成。碗扣扣架立杆纵纵、横向步步距为60cm，横横杆竖向步步距为60cm，顶顶托上横向向设置155cm×15cmm方木，其其上纵向设设置10ccm×10cmm方木，采采用砂袋1.1倍荷载预预压，以检检查支架的的承载能力力，消除地地基、杆件件等的非弹弹性变形。边边跨段箱梁梁底模、侧侧模采用大大块定型钢钢模板内模、端端模为木模模。具体形形式如4--10、4-111图：图4-10边跨段支支架布置正正面示意图图图4-11边跨段支支架布置侧侧面示意图图4．5合拢段施工4.5.1边跨合拢段段施工4.5.1.1临时劲劲性锁定边跨合拢采用边边跨侧挂篮篮前移做吊吊架。在预预张拉前焊焊接固定另另一端型钢钢临时劲性性锁定（一一端已提前前焊接好），每每道型钢锁锁定梁采用用3I322b工字钢，工工字钢间采采用10mmm厚钢板板联接，锁锁定为体外外锁定，型型钢锁定梁梁两端与合合拢口悬臂臂端和边跨跨现浇段内内预埋的不不等边角钢钢满焊固定定（焊口处处钢板应切切出熔槽），先先锁定底板板后锁定顶顶板，底板板和顶板各各两道，相相当于在合合拢口设置置了四道体体外支撑梁梁。4.5.1.2预张拉拉预应力束束焊接完紧接着同同时横向对对称单端张张拉xxxx、xxx预应应力钢束到到设计力的的20％，并记记录好伸长长值。4.5.1.3浇筑混混凝土合拢段混凝土浇浇筑在正定定县当地日日气温最低低时进行的的时间段进进行。合拢拢段混凝土土实际施工工时一般比比设计强度度至少提高高一个等级级，本桥施施工中采用用C50高性能微微膨胀混凝凝土，以免免新旧混凝凝土的接茬茬处产生收收缩裂缝。为为保证梁体体结构的整整体性，该该段混凝土土必须一次次完成，每每个边跨合合拢段混凝凝土完成需需2个小时。混混凝土浇筑筑完毕，待待混凝土初初凝后顶面面覆盖土工工布，箱体体内外由专专人洒水养养护。4.5.1.4边跨预预应力施工工边跨合拢段混凝凝土强度达达到设计强强度的1000%、弹性性模量达到100％、养护龄龄期5天后，解解除临时劲劲性锁定，解解除的顺序序为先底板板后顶板，然然后采用两两台YCW4000A型千千斤顶横向向对称、单单端张拉顶顶板钢束、底底板钢束（即即先长束后后短束）至至张拉控制制应力，张张拉端封锚锚凝固后压压注水泥浆浆，然后张张拉竖向精精轧螺纹钢钢筋和横向向预应力钢钢束，2天内及时压注注水泥浆。预应力施工结束束后即可拆拆除边跨段段支架（吊吊架挂篮暂暂不拆），解除临时锚固设施，完成边跨体系转换。4.5.2中跨合拢段段施工4.5.2.1跨中合合拢施工顺顺序本连续续刚构桥跨跨中合拢段段施工分六六步进行，具具体施工顺顺序见图44-12。图4-122跨中合拢拢段施工顺顺序图4.5.2.2跨中合拢段段吊架同幅的两个T构构13＃悬浇节节段施工结结束后，886#墩T构边跨悬悬臂端挂篮篮前移锚固固在边跨现现浇段端部部做边跨合合拢段吊架架，跨中悬悬臂端挂篮篮后退至112＃节段；；86#墩T构边跨悬悬臂端挂篮篮前移锚固固在边跨现现浇段端部部做边跨合合拢段吊架架，跨中悬悬臂端挂篮篮前移锚固固在85#墩悬臂端端部做跨中中合拢段吊吊架。844#与85#墩之间同同样施工.4.5.2.3钢筋、模板板、钢束安安装及配重重在钢筋安装前，预预应力钢束束穿束利用用卷扬机通通过牵引整整束拽拉穿穿入通过。边跨体系转换结结束后，对对跨中合拢拢口两悬臂臂端13＃节段分分别配重加加载32..7t（即中跨跨段混凝土土湿重的一一半），配配重材料为为沙袋。配配重目的是是先施加相相当于中跨跨合拢段混混凝土的重重量，悬臂臂端所产生生的下挠值值正是混凝凝土自重下下产生的下下挠值，在在浇筑混凝凝土的过程程中边浇混混凝土边卸卸载，保证证合拢口两两悬臂端相相对高差始始终不变。4.5.2.4临时劲劲性锁定在配重完成后、预预张拉前焊焊接固定另另一端型钢钢临时劲性性锁定（一一端已提前前焊接好），每每道型钢锁锁定梁采用用32a槽钢钢，工字钢钢间采用110mm厚厚钢板联接接，锁定为为体外锁定定，型钢锁锁定梁两端端与两合拢拢口悬臂端端内预埋的的不等边角角钢满焊固固定（焊口口处钢板应应切出熔槽槽），先所所锁定底板板后锁定顶顶板，