桩基托换施工方案

PAGEPAGE42中铁隧道集团xx轨道交通二期三号线xx站项目经理部东端站台扩建桩基托换施工方案PAGE1TOC\o\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc204737361"第一章编制依据1HYPERLINK\l"_Toc204737362"第一节编制依据1HYPERLINK\l"_Toc204737363"第二节编制原则1HYPERLINK\l"_Toc204737364"第二章工程概况1HYPERLINK\l"_Toc204737365"第一节工程简况1HYPERLINK\l"_Toc204737366"第三节工程地质与水文地质4HYPERLINK\l"_Toc204737367"第三章重、难点分析4HYPERLINK\l"_Toc204737368"第四章桩基托换顶升工法5HYPERLINK\l"_Toc204737369"第一节主动托换5HYPERLINK\l"_Toc204737370"第二节桩基托换施工步骤6HYPERLINK\l"_Toc204737371"第三节第一次顶升施工工法8HYPERLINK\l"_Toc204737372"一、第一次顶升加载的目的8HYPERLINK\l"_Toc204737373"二、第一次顶升加载的加载上限值确定8HYPERLINK\l"_Toc204737374"三、第一次顶升千斤顶布置8HYPERLINK\l"_Toc204737375"四、第一次顶升加载原则9HYPERLINK\l"_Toc204737376"五、分级加载工法10HYPERLINK\l"_Toc204737377"六、分级卸载工法12HYPERLINK\l"_Toc204737378"七、监测结果分析13HYPERLINK\l"_Toc204737379"第四节第二次顶升施工工法13HYPERLINK\l"_Toc204737380"一、总体方案15HYPERLINK\l"_Toc204737381"二、第二次顶升加载上限值的确定15HYPERLINK\l"_Toc204737382"三、千斤顶布置15HYPERLINK\l"_Toc204737383"四、加载原则17HYPERLINK\l"_Toc204737384"五、分级加载17HYPERLINK\l"_Toc204737385"六、桩梁连接18HYPERLINK\l"_Toc204737386"七、剩余新桩上的顶升加载19HYPERLINK\l"_Toc204737387"第五章施工监测20HYPERLINK\l"_Toc204737388"第一节监测项目20HYPERLINK\l"_Toc204737389"第二节测点布置及测试方法21HYPERLINK\l"_Toc204737390"一、被托换桩和相邻跨桩及地下室地板沉降监测21HYPERLINK\l"_Toc204737391"二、被托换建筑物梁板应力监测21HYPERLINK\l"_Toc204737392"三、被托换桩上部结构柱及相邻柱轴力监测22HYPERLINK\l"_Toc204737393"四、建筑物倾斜监测22HYPERLINK\l"_Toc204737394"五、托换梁变形监测22HYPERLINK\l"_Toc204737395"六、托换梁应力监测22HYPERLINK\l"_Toc204737396"七、托换新桩内力监测23HYPERLINK\l"_Toc204737397"第六章组织机构、劳动力及机械配置26HYPERLINK\l"_Toc204737398"第一节组织机构及人员配置26HYPERLINK\l"_Toc204737399"第二节机械配置27HYPERLINK\l"_Toc204737400"第七章工期和进度计划27HYPERLINK\l"_Toc204737401"第八章安全质量及文明施工28HYPERLINK\l"_Toc204737402"一、技术质量保证措施28HYPERLINK\l"_Toc204737403"二、施工安全保证措施28HYPERLINK\l"_Toc204737404"三、文明施工保证措施29第一章编制依据第一节编制依据1、1号线xx站东端站台扩建工程结构施工图；2、1号线xx站东端站台扩建工程建筑施工图；3、xx市轨道交通二期3号线施工招标文件；4、国家、xx省、xx市现行相关法律法规、标准、技术规范及针对安全生产、环境保护、水土保持方面的政策和法规；5、xx地铁二期3号线xx站换乘综合体土建工程投标文件；6、xx市轨道交通二期3号线xx站换乘综合体土建工程实施性施工组织设计；7、xx公司现有的技术装备和类似工程的施工经验，特别是xx地铁1号线国贸站至xx站区间段的施工经验。第二节编制原则1、保护环境，确保上方建筑结构安全的原则2、确保工程履约的原则3、确保施工安全的原则第二章工程概况第一节工程简况为了实现地铁1号线和3号线在xx站同站台平行换乘，需要将地铁1号线xx站站台改到轨道以北的预留条件进行实施，新建1号线车站站台为地下两层，长145m，其中受xx商业城影响长约50m，开挖深度23m，覆土厚度约10m，净宽6m。为顺利实现1号线xx站东端站台扩建工程基坑开挖施工，需要对xx商业城建筑局部进行托换处理。xx商业城建成于1998年，地面以上9层，设有一层地下室，总建筑面积约20000m2,平面呈L型布置，中部设变形缝一条，采用钢筋砼框架结构，基础为人工挖孔灌注桩。1号线车站改造将影响xx商业城基础桩共计6根，其中5根桩为柱下单桩基础（桩径1400mm），1根桩为地下室侧墙下基础（桩径1200mm），另有两根柱的竖向荷载通过地下室侧墙和基础梁传到该侧墙下基础。所有受影响的桩均位于地下室侧墙以下，柱与地下室侧墙为整体浇筑，地下室侧墙除承受侧向水土压力外，还承受地面层楼板传来的竖向荷载。新建站台围护桩与xx商业城南边第一排桩轴线重合设置，围护桩采用矩形人工挖孔桩(宽度为1200mm，纵向长度一般为1500-1600mm)以便作为后期永久侧墙使用，从而使站台宽度得到最大限度的保证，同时新建站台围护桩也作为托换结构体系的托换新桩，托换梁和托换新桩平行设置，基本同轴线，位于被托换桩承台底面以下。由于xx商业城既有桩深度未达到新建车站的深度，同时由于该桩为圆形桩等原因，不适合利用来作为车站永久侧墙，故在施工过程中仍然需要托换后进行破除，并在原位施作新的矩形人工挖孔桩。各柱桩基本资料详见表2.1所示。表2.1被托换桩参数表项目柱、桩型桩编号柱桩关系柱尺寸（mm）桩身直径（mmm）桩扩大头直径((mm)单柱估算竖向荷荷载（kN）Z14GBB3aJY0柱-墙-桩Φ500120016002600Z1aGB44JY1柱-桩700X7000140017006500Z1GB4JY2柱-桩700X7000140017006500Z1GB4JY3柱-桩700X7000140017006500Z1GC1JY4柱-桩700X7000140017006500Z1GC4JY5柱-桩700X7000140016006500本设计采用主动托换体系。主动托换新桩X1、X2、X3、X4、X5、X6号桩为1200mm×1500mm矩形人工挖孔灌注桩,托换梁采用2600×2000×(24400+16700)钢筋混凝土现浇梁，既有桩为Ф1400mm圆桩。既有桩与托换洞室的关系如下图2.1所示：第二节工程地质与水文地质一、工程地质站区范围内主要地层为第四系全新统人工堆积层（Q4ml）、海冲积层（Q4m+al）、第四系残积层（Qel）、下伏震旦系花岗片麻岩（Z），局部为燕山期花岗岩（Y53）侵入体。根据施工图纸可知，隧道底板处于海冲积层内，即人工挖孔桩须穿越海冲积层、第四系残积层、全、强风化花岗岩或花岗片麻岩，嵌入中风化岩层。由此与人工挖孔桩施工有关地层主要为海冲积层，残积层，震旦系花岗片麻岩及燕山期花岗岩，其岩性特征、层厚分述如下：1、海冲积层主要由高压缩性淤泥质粉质粘土、震动可液化粉砂层和中砂层，及砾砂、圆砾构成。2、第四系残积层：主要由花岗片麻岩及花岗岩风化残积而成粉质粘土和粘性土，残积层横向、纵向分布变化较大，遇水易软化后呈流塑状，震动则易液化。3、震旦系花岗片麻岩及燕山期花岗岩全风化花岗片麻岩及花岗片麻岩已风化成土状，需通过力学试验才能残积土区分，遇水软化呈流塑状，震动则易液化。强风化花岗片麻岩及强风化花岗岩，原岩结构构造较清晰，部分风化成土状。中等风化层原岩结构构造较清晰，裂隙面风化明显，岩石饱和单轴极限抗压强度为11.5Mpa，有较高强度。二、水文地质地下水主要有两两种类型：：一是松散散土层孔隙隙水，二是是基岩裂隙隙水。第一类地下水主主要分布在在第四系砂砂层中，透透水性和富富水性强，水水位埋深2.5～4.0m。第二类地下水主主要赋存在在基岩风化化带中，岩岩石透水性性、富水性性较好，为为基岩裂隙隙水的主要要赋水地层层；微风化化层及粘粒粒含量较高高的全风化化层，透水水性相对较较低，为相相对隔水层层。本工程场地地下下水丰富，水位高，水位变幅0.5～2.0m,水温26～28℃。挖孔桩孔口处于强强透水砂层层及砂卵层，孔口下1-3米为砂层层及砂卵云云层，同时时穿过2-10米遇水软化化的粉质粘粘土，再穿穿过2-10米全、强强风化层，至少嵌入中风化3米，入中风化岩深度最深达6.0米。第三章重、难难点分析1、桩基托换工作作室—暗挖隧道道位于xx商业城戴斯斯酒店地下下室正下方方，桩基为为摩擦桩，托托换工作室室位于承压压富水粉砂砂层中，隧隧道及托换换新桩的开开挖造成桩桩基摩阻力力损失及xxx商业城结构不不均匀沉降降，极易危危及xx商业城结构构安全。而而浅埋暗挖挖工作室上上方覆土厚厚度只有44米多，如何何将暗挖隧隧道施工及及后继的人人工挖孔桩桩施工给既既有建筑造造成的沉降降减到最小小成为本工工程的重、难难点之一。2、在桩基托换室室狭小空间间内进行水水泥浆—水玻璃双双液注浆竖竖向土体加加固施工作作业操作十十分困难；；又因成孔孔作业面处处于地下水水位以下超超过6米，地下水水头高，水水压力大，水水源补充丰丰富，如何何克服复杂杂的不良水水土条件达达到良好的的注浆加固固效果，是是本工程的的难点之一一，又因竖竖向土体加加固效果是是人工挖孔孔桩能否成成功的关键键，故其也也成为本工工程的重点点之一。3、桩基托换技术术性强、施施工组织难难度大。由由于建筑物物梁柱节点点固结，在在桩基托换换施工过程程中建筑物物的不均匀匀沉降会使使建筑物的的梁板产生生附加内力力，过大的的附加内力力将导致梁梁板破坏，继继而威胁建建筑物的安安全；桩基基托换工程程中，人工工挖孔桩的的前期沉降降会导致托托换梁随桩桩基一起下下沉，千斤斤顶加荷、原原有桩基破破坏还会使使托换梁产产生一定挠挠度。过大大的变形不不仅使托换换梁本身破破坏，还会会导致上部部建筑物的的破坏。因因此桩基托托换工程施施工既是本本工程的重重点,也是难点点。4、待托换桩基工工程上部既既有建筑—xx商业城为一栋9层建筑，设有有一层地下下室。在地地铁一期xxx站、上部围围护结构及及挖孔桩施施工期间，已已发生不均均匀沉降沉沉降，其变变形缝及地地下室结构构、装修层层已多处开开裂，变形形较大，已已属不稳定定结构；本本次桩基托托换施工中中，保证其其安全稳定定是一个重重、难点。第四章桩基托换顶升工工法第一节主动托托换桩基托换的关键键是荷载转转换，目标标为变形控控制，二者者构成了桩桩基托换的的核心。为为从最大程程度上控制制上方建筑筑变形，减减小对周围围环境的影影响，本工工程采用主主动托换。主动托换是当托换建筑物托换荷载大、变形控制要求严格，需要通过主动的变形调节来保证变形要求，即在托换桩切除之前对新桩和托换结构施加荷载，使需要托换的柱在上顶力的作用下，随托换大梁一起上升，从而克服由于托换大梁刚度不足可能产生的上部建筑物较大的沉降，同时也通过预加载消除部分新桩和托换结构的变形，使托换桩和结构的变形可以控制在较小的范围。为从最大程度上上保证上方方建筑安全全及施工安安全，本工工程桩基托托换采用拟拟采用两次次顶升的方方法完成桩桩基托换：：一、第一次顶升升，检验托托换梁的承承载能力及及既有桩和和梁连接的的载荷能力力。二、第二次顶升升并稳定后后，完成托托换新桩与与托换梁的的连接，将将既有桩上上的荷载转转移到托换换梁上。第第二次顶升升分为两步步：第一步步，同时在在X1、X2、X3、X4号新桩上上安装千斤斤顶实施顶顶升，连接接X1、X2与托换梁梁；第二步步，同时在在X3、X4、X5、X6号新桩上安安装千斤顶顶实施顶升升，完成X3、X4、X5、X6与托换梁梁的连接。第二节桩基托托换施工步骤东端站台扩建工工程桩基托托换施工前前须完成托托换洞室内内竖向土体体加固、第第一序人工工挖孔桩施施工等工序序。桩基托托换施工工工艺流程图图如下页图4.1所示示：托换洞室内竖向土体加固施工第一序人工挖孔托换桩施工人工挖孔桩验桩托换梁模板、钢筋施工混凝土浇筑及养护（等强）托换洞室内竖向土体加固施工第一序人工挖孔托换桩施工人工挖孔桩验桩托换梁模板、钢筋施工混凝土浇筑及养护（等强）安装钢垫板及千斤顶建立变形监测系统标定千斤顶及编号全面监测充充、在原桩位施作新桩图4.1桩基托换施工工艺流程图第三节第一次次顶升施工工工法一、第一次顶升升加载的目目的为确保上方建筑筑、周边环境境安全及施施工安全，从从以下几方方面达到最最大程度上上的消除上上方建筑沉沉降，提高高施工安全全储备，从从而确定增增加实施初初顶升这一一工序：1、预压托换新桩桩、消除沉沉降。2、检验托换大梁梁的承载能能力及托换换梁与托换换桩的连接接的载荷能能力。3、通过第一次顶顶、全程监监测分析，确确定既有桩桩上的真实实轴力，从从而确定第二次次顶升时加载上限限值。二、第一次顶升加载载的加载上上限值确定定在X1、X2、XX3号桩上上的加载分分别为F1、F2、F3时达到使JY1、JY2上轴力恰恰好为零的的状态，F1、F2、F3就是初加加载上限轴轴力。根据据如下图4.2初加载简力力图，估算F1、F2、F3的值分别别为：图4.2初加载简力图图4.2初加载简力图F1+F2+FF3=65500*22+G1++G2+GG3=155314KKNG1=（4.005+3..8）*2*22.6*225KN//M3=11079KKNG2=7.6**2.0**2.6**2.5KKN/M33=9888KNG3=1.9**2*2..6*2..5KN//M3=2247KNN估算得出初顶升升加载上限限值应为：：F1=33830KKN（390TT），F2=77660KKN（780T），F3=33830KKN（390T）。三、第一次顶升千斤斤顶布置根据千斤顶标定定报告给出出的P、F对照表（注注：F值单位为为N×104，换算为为重量为吨吨，P值单位为kg/ccm2即为bar）及插值值计算公式式（见表4.1），选出性性能最接近近的4千斤顶并并联在同一一台电动油油压泵上使使用。根据据《校准证证书》所给给的公式及及校准结果果，作出如如下表格：：表4.1千斤顶PP、F关系对照照表F值值千斤顶公式F=30

对应PP值F=50

对应PP值F=80

对应PP值F=100

对应应P值F=150

对应应P值F=180

对应应P值8#千斤顶P=3.889951055*F-22.471151903103875806984#千斤顶P=3.970042966*F-110.4331081903063865867045#千斤顶P=3.932266733*F-11.711171943143905897067#千斤顶P=3.949985011*F+00.261201973153965927123#千斤顶P=4.073392611*F-99.941121923174006007232#千斤顶P=4.009999*FF+8.6681282093314106107306#千斤顶P=4.075512499*F-00.051222043254096107341#千斤顶P=4.159944066*F-111.688112196324404610738观察上表公式及及数值可以以得出，8#、4#、5#、7#数值及趋趋势较为接接近，可作作为一组并并联与1#油泵配合合使用，1#、2#、3#、6#数值及趋趋势较为接接近，作为为另一组并并联与2#油泵配合合使用。这这样可以从从最大程度度上保证各各千斤顶加加载平衡，减减小托换体体系的不利利应力。由初顶升上限值值F1=33830KKN，F2=77660KKN，F3=33830KKN，X1号桩上上安置8#、4#两个千斤斤顶，与XX3号桩上安置置的5#、7#千斤顶使使用同一油油压泵；XX2号桩上安置置的1、2#、3#、6#千斤顶共共同使用2#油压泵。根据《标定证书书》确定的的初加载千斤斤顶布置图图如下所示示：四、第一次顶升加载载原则第一次顶升加载载按以下二二个原则进进行：1、为了确保托换换时各千斤斤顶顶升力力的同步一一致，同一一托换新桩桩的性能相相近的千斤斤顶通过并并联油路由由同一台油油泵控制。2、为了确保各托托换新桩的的顶升力同同步一致不不会给托换换体系带来来附加应力力，托换顶顶升采用分分级加载的的原则。3、托换顶升的三三控标准：：=1\*GB3①被托换桩桩帽的上抬抬量不能大大于1mmm，大于此此值应立即即停止加载载。=2\*GB3②在加载过过程中同时时应严格监监测托换梁梁裂缝的产产生及发展展情况，如如裂缝宽度度大于0..2mm时时，立即停停止加载，通通过监测结结果分析原原因，决定定处理措施施。=3\*GB3③分级加载载至加载上上限值后，停停止加载。五、分级加载工法法托换加载采用分分级加载原原则，共分分十级加载载，每级荷荷载增量为为千斤顶加加载上限值值的10%，不可一一次加载到到最大值。加载应慢慢进行，通过油压阀来控制，每级施加荷载时间暂定为10-30min，每级加载需保持10-15分钟，等结构稳定后方可加下一级荷载。如在15分钟内通过监测结果显示结构未稳定，应直到结构稳定后才能进行下一级加载。具体加载时间及持续时间必须结合现场量测。为确保上方建筑筑、周边环环境安全及及施工安全全，托换顶顶升施工采采用分级加加载的方法法。分级加加载时可以以通过严格格控制每级级加载顶升升力的方式式使顶升工工作压力缓缓慢、均匀匀增加，确确保千斤顶顶工作的同同步性，避避免桩和梁梁的荷载突突变而导致致不良后果果。另外分级加加载在每级级加载过程程中，连续续记录监测测数据和加加载数据，并并进行分析析，以指导导下一级操操作作相应应调整，施施加顶力过过程中还要要根据监控控系统的信信息反馈，控控制各千斤顶的压压力，从而而保证托换换梁受力平平衡，避免免产生附加加应力。分级加载过程中中先打开油油泵上的方方向阀、再再慢慢打开开单向阀，越越慢越好。加加载过程中中，现场技技术人员、记记录人员、操操作人员、监监控量测人人员各司其其职，做好好本职工作作。严格按按照加载原原则进行加加载，如有有触动停止止加载条件件，应停止止加载，防防止冒顶。在加载过程中安排有经验的专人对托换梁等进行巡视。根据估算加载上上限值F1、F2、F3，各千斤斤顶加载时时油压表预预读数如下下表4.22：对应桩号加载上限轴力对应千斤顶1级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))2级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))3级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))4级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))5级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))6级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))7级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))8级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))9级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))10级加载值(KNN)及对应油油表读数((bar))X138308#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)72.01411146.4988220.9822295.4677369.9511444.4355518.9199593.4033667.8877742.37114#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)65.60377141.6377217.6711293.7055369.7399445.7722521.8066597.84673.8744749.9077X238305#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)73.60066148.9111224.2222299.5322374.8433450.1533525.4644600.7755676.0855751.39667#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)75.89966151.5399227.1799302.8199378.4588454.0988529.7377605.3777681.0177756.6566X376603#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)68.07577146.0911224.1077302.1233380.1388458.1544536.17614.1855692.2011770.21772#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)85.47133162.2633239.0544315.8455392.6377469.4288546.2199623.01699.8022776.59336#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)77.98866156.0277234.0666312.1055390.1433468.1822546.22624.2599702.2988780.33661#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.511491340.515321723.51915压力表读数

(bbar)67.97333147.6277227.28306.9333386.5866466.24545.8933625.5466705.2784.8533表4.2分级加载载千斤顶预预读值压力表读数有红红、黑两种种读法，本本工程均采采用读黑表表，黑表最最小刻度为为20baar。为实际际操作中方方便读数，准准确控制，各各级加载作作出微调，操操作中各级级加载读数数如下表44.3所示：表4.3初顶升千千斤顶分级级加载油表表读数对照照表对应桩号加载上限轴力对应千斤顶编号号1级加载对应压力力表读数（bar）2级加载对应压力力表读数（bar）3级加载对应压力力表读数（bar）4级加载对应压力力表读数（bar）5级加载对应压力力表读数（bar）6级加载对应压力力表读数（bar）7级加载对应压力力表读数（bar）8级加载对应压力力表读数（bar）9级加载对应压力力表读数（bar）10级加载对应压力力表读数（bar）638308#千斤顶801602203003604405206006807404#千斤顶801602203003604405206006807401638305#千斤顶801602203003604605206006807407#千斤顶801602203003604605206006807401176601#千斤顶801602203004004605406207007802#千斤顶801602203004004605406207007803#千斤顶801602203004004605406207007806#千斤顶80160220300400460540620700780六、分级卸载工工法卸载就是加载顶顶升的逆过过程，与加加载相同，卸卸载时也应应分级进行行，卸载时时分5级卸载，每每级为卸载载值为卸载载总值的20%，每级卸卸载也应慢慢慢进行，暂暂定每级卸卸载时间为为10-115分钟，达达到卸载值值后稳定时时间为10-115分钟，并并且通过监监测确定结结构稳定后后才能进行行下一级卸卸载。实际际操作中各各级载载读读数如下表表4.4所示示：表4.4初顶升千千斤顶分级级卸载油表表读数对照照表对应桩号卸载轴力(KNN)对应千斤顶编号号1级卸载对应压力力表读数(bar))2级卸载对应压力力表读数(bar))3级卸载对应压力力表读数(bar))4级卸载对应压力力表读数(bar))5级卸载对应压力力表读数(bar))X138308#千斤顶60044030016004#千斤顶6004403001600X338305#千斤顶60046030016007#千斤顶6004603001600X276601#千斤顶62046030016002#千斤顶62046030016003#千斤顶62046030016006#千斤顶6204603001600七、监测结果分分析通过对分级加载载及分级卸卸载的过程程中被托换换桩上部结结构柱及相相邻柱轴力力监测结果果分析，科科学计算出出既有桩的的实际轴力力，从而确确定顶升托托换时加载载上限的取取值。并根根据监测结结果对上方方建筑物的的安全状态态进行评估，以指指导施工。第四节第二次次顶升施工工工法通过初加载对托托换体系进进行检验及及监测分析析后，开始始进行第一一序X1、X2、X3、X4、X5、X6号托换新桩桩共6根对JY1、JY2、JY3、JY4、JY5等共5根既有桩桩的托换施施工。托换换体系的详详细尺寸及及简力图如如下页图4.4托换体系系图及图4.5托换体系系简力图所所示：一、总体方案1序桩托换共分两两步，托换换第一步，首首先在X11、X2、X3、X4上安置置千斤顶同同步分级加加载，对JY1、JY2、JY3既有桩进进行顶升，达达到设计加加载上限值值后稳定不不小于12小时，完完成X1、X2托换新新桩与托换换梁的钢筋筋混凝土连连接，待混混凝土达到到设计强度度并完成施施工缝注浆浆后，再取出X1、X2桩上的的千斤顶安安置到X33、X4托换新新桩上完成成顶升及X33、X4、X5、X6桩与托托换梁的连连接。二、第二次顶升升加载上限限值的确定定根据第一次顶升升加载监测测结果分析析，科学计计算出实际际结构柱轴力TZ，根据设设计，加载载上限应为为0.5TTZ，如下简力力图图4.6托换顶升升简力图，下方支座座反力应为为：F1=33830KKN，F2=77660KKN，F3=77660KKN，F4=33830KKN。现暂按设计估算算轴力计算算加载上限限值应为：：（F1）/2=11910KKN，（F2）/2=33830KKN，（F3）/2=33830KKN，（F4）/2=11910KKN三、千斤顶布置置在上一节已经确确定8#、4#、5#、7#数值及趋趋势较为接接近，可作作为一组并并联与1#油泵配合合使用，1#、2#、3#、6#数值及趋趋势较为接接近，作为为另一组并并联与2#油泵配合合使用以从从最大程度度上保证各各千斤顶加加载平衡，减减小托换体体系的不利利应力。根据X1、X2、X3、X4各托换新桩的加加载上限值值，现将千千斤顶布置置如下：8#、4#、5#、7#千斤顶与1#油油泵供X1、X4号桩同步步顶升使用用，1#、2#、3#、6#与2#油泵供X2、X3号桩同步步顶升使用用，具体布布置方式如如下图4.7托换顶升升千斤顶布布置图所示示：四、加载原则托换顶升加载分分级进行，共共分五级。其其它方面与与初顶升加加载原则相相同，见上上一节。五、分级加载与初顶升相同，分分级加载应应慢慢进行行。根据估估算加载上上限值，各各千斤顶加加载时油压压表预读数数如下表44.5：表4.5第一步托托换千斤顶顶分级加载载油表读数数对照表对应桩号加载上限轴力（KN）对应千斤顶对应油泵数值类型1级加载值及对应应油表读数数2级加载值及对应应油表读数数3级加载值及对应应油表读数数4级加载值及对应应油表读数数5级加载值及对应应油表读数数X119108#千斤顶1号油泵加载力值(KNN)95.5191286.5382477.5压力表读数

(kkg/cmm2)34.6771.82108.96146.11183.254#千斤顶加载力值(KNN)95.5191286.5382477.5压力表读数

(kkg/cmm2)27.4965.41103.32141.24179.16X419105#千斤顶加载力值(KNN)95.5191286.5382477.5压力表读数

(kkg/cmm2)35.8573.40110.96148.52186.087#千斤顶加载力值(KNN)95.5191286.5382477.5压力表读数

(kkg/cmm2)37.9875.70113.42151.14188.87X238303#千斤顶2号油泵加载力值(KNN)191.5383574.5766957.5压力表读数

(kkg/cmm2)68.08146.10224.11302.12380.142#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.5压力表读数

(kkg/cmm2)85.47162.26239.05315.85392.64X338306#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.5压力表读数

(kkg/cmm2)77.99156.03234.07312.11390.141#千斤顶加载力值(KNN)191.5383574.5766957.5压力表读数

(kkg/cmm2)67.97147.63227.28306.93386.59为实际操作中方方便读数，准准确控制，各各级加载作作出微调，操操作中各级级加载读数数如下表44.6所示示：表4.6第一步托托换千斤顶顶分级卸载载油表读数数对照表对应桩号加载上限轴力((KN)对应千斤顶对应油泵1级加载对应油表表读数（bar）2级加载对应油表表读数（bar）3级加载对应油表表读数（bar）4级加载对应油表表读数（bar）5级加载对应油表表读数（bar）X119108#千斤顶1号油泵40801201501804#千斤顶4080120150180X419105#千斤顶40801201501807#千斤顶4080120150180X238303#千斤顶2号油泵801602203004002#千斤顶80160220300400X338306#千斤顶801602203004001#千斤顶80160220300400六、桩梁连接在加载完成后，锁锁定千斤顶顶，稳定12小时。在此稳定定过程中不不间断监测测，确定托托换结构已已经稳定之之后，进行行桩与梁间间的钢筋混混凝土填充充施工，在在混凝土填填充浇筑前前应在梁底底面预埋半半环型注浆浆花管，钢筋砼砼填充如右图4.8桩梁间钢钢筋砼填充充细部图所所示：填充钢筋混凝土土施工步骤骤如下：1、基面处理将桩头及梁底混混凝土凿毛毛处理，凿凿至新鲜混混凝土石子子，并清理理干净，在在混凝土浇浇筑前4个小时内内涂刷界面面剂。2、钢筋施工托换新桩与托换换梁间距为为700mmm，如图所所示托换新新桩延伸至至梁内的钢钢筋为Φ28挖孔桩桩主筋，后后接钢筋制制作成600mmm长，后接接钢筋数量量为挖孔桩桩主筋数量量的两倍，一一端制作成成直螺纹接接头，直螺螺纹接头与与梁、桩的的预留接头头旋紧连接接后，再将将上下两条条钢筋按规规范要求焊焊接。3、注浆管预埋注浆管预埋大样样如右图4.9注浆花管管预埋细部部图所示：：注浆花管采用质质量过关的的Φ20mmmPVC管制作。花花管制作采采用电钻钻钻注浆孔，孔孔径不小于于5mm，孔间距距不大于50mm，注浆孔孔应用电工工胶布包紧紧粘牢，防防止在混凝凝土浇筑过过程中注浆浆孔内会流流入水泥浆浆，以避免水水泥浆在硬硬化后造成成注浆管失失效。4、混凝土施工填充混凝土采用用C30商品混凝凝土，为补补尝混凝土土强度增长长过程中的的收缩，应应在混凝土土中掺加膨膨胀剂，混混凝土浇筑筑时应填筑筑密实。另外还可以从其其它方面采采取措施，以以减小混凝凝土收缩：：A、使用减水剂，减减小每方水水用量。B、在配合比设计计方面，尽尽量选用粒粒径较大、质质量优良、级级配良好的的石子。既既可以减少少用水量，也也可以相应应减少水泥泥用量，还还可以减小小混凝土的的收缩和泌泌水现象。在在选择细骨骨料时，采采用平均粒粒径较大的的中粗砂，从从而降低混混凝土的干干缩。在填充混凝土达达到7天强度后后开始对施工缝可能能存在的缝缝隙注浆填充施施工。注浆浆材料采用用P.O42.55普通硅酸酸盐水泥浆浆，水灰比比采用1：1；注浆机机使用最大大浆压10Mpa的单液注注浆机。注浆过程中加强强监测，注注浆完成后后，分级卸卸载，拆除除千斤顶，开开始剩余新新桩部分的的顶升加载载。七、剩余新桩上上的顶升加加载在X1、X2、X3、X4托换新桩与梁连连接并达到到强度，施施工缝回填填注浆完成成后，开始始剩余的托托换新桩顶顶升托换中的加加载模式与与第一步托托换完全相相同。X3、X4、X5、X6号桩的加加载上限、千千斤顶布置置、分级加加载数值与与第一步托托换时X1、X2、X3、X4完全相同同。第二步顶升托换加加载稳定12小时后对X3、X4、X5、X6号人工挖挖孔桩与梁梁间进行混混凝土填充充充施工。达达到七天强强度后，进进行注浆施施工，最后后拆除千斤斤顶。第五章施工监测第一节监测项项目根据《xx站东东端站台扩扩建工程施施工图》和和相关规范范要求，以以及本工程程桩基托换换施工特点点，并结合合我们多年年来桩基托托换工程施施工和施工工监测的实实践经验，对对xx地铁xx站东端站台台扩建桩基基托换工程程进行下述述项目的施施工监测：：1、被托换桩和相相邻跨桩及及地下室地地板沉降监监测xx商业城影响部分分围护桩施施工过程中中的地基加加固施工、工工作面施工工、人工挖挖孔桩施工工、桩基托托换施工均均会造成该该建筑不均均匀的竖向向位移，因因此，为随随时掌握原原有建筑物物的安全状状况和使用用功能状态态，在围护护桩施工过过程中需对对被托换桩桩和相邻跨跨桩及地下下室地板沉沉降进行基基坑施工开开始至主体体结构施工工结束全过过程监测。2、被托换建筑物物梁板应力力监测由于建筑物梁柱柱节点固结结，施工过过程中建筑筑物的不均均匀沉降会会使建筑物物的梁板产产生附加内内力，过大大的附加内内力将导致致梁板破坏坏，继而威威胁建筑物物的安全，因因此需对被被托换建筑筑物梁板应应力进行监监测。3、被托换桩上部部结构柱及及相邻柱轴轴力监测施工过程中使建建筑物将产产生不均匀匀沉降，导导致结构柱柱初始受力力状态发生生改变，此此时结构柱柱内力重分分布。对结结构柱内力力变化量进进行监测可可对建筑物物的安全状状态评估提提供科学依依据，还可可进一步检检验设计和和施工工艺艺的效果。4、建筑物沉降及及倾斜监测测xx商业城桩基托换换过程中建建筑物的不不均匀沉降降会导致建建筑物倾斜斜，因此需需对建筑物物倾斜进行行全过程监监测。5、托换梁变形监监测桩基托换工程中中，人工挖挖孔桩的前前期沉降会会导致托换换梁随桩基基一起下沉沉，千斤顶顶加荷、原原有桩基破破坏还会使使托换梁产产生一定挠挠度。过大大的变形不不仅使托换换梁本身破破坏，还会会导致上部部建筑物的的破坏，因因此有必要要对托换梁梁变形进行行监测。6、托换梁应力监监测对托换梁应力监监测不仅可可以观察桩桩基的荷载载转换，还还可以使托托换梁的正正截面弯矩矩和斜截面面剪力得到到有效控制制。7、托换新桩沉降降监测托换新桩施工完完成且混凝凝土达到设设计强度后后，桩基托托换工作已已经完成，由由于建筑物物的竖向荷荷载和混凝凝土的收缩缩、徐变，托托换新桩会会产生一定定沉降，沉沉降过大仍仍威胁建筑筑物的安全全，因此需需对托换新新桩的沉降降监测。8、托换新桩内力力监测对托换新桩的内内力监测不不仅可以进进一步检验验托换荷载载的转换效效果，还可可以控制基基坑开挖过过程中托换换桩的侧向向弯矩。第二节测点布布置及测试试方法测点布置以对桩桩基托换施施工方法及及受力特点点要有较全全面的了解解为原则，同同时，突出出直接反映映托换施工工安全和建建筑物安全全的重点项项目和重点点部位。各各项目具体体布置、测测试方法如如下：一、被托换桩和相相邻跨桩及及地下室地地板沉降监监测=1\*GB2⑴、测点布置：在被托换换桩和相邻邻跨桩每根根桩各布置置1个沉降测测点，共10个沉降点点；在地下下室地板沿沿基坑的长长边方向间间隔10~15米选取3个断面，每每个断面布布置3个沉降点点，共9个地板沉沉降点（测测点布置详详见图5.1）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：采用钻钻机在被测测物上成孔孔，并植入入φ12的钢筋。被被托换桩和和相邻跨桩桩沉降测点点布置在对对应的上部部结构柱上上，地下室室地板沉降降测点直接接布置在地地板表面。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用拓普康康DL-1111C精密密电子水准准仪进行监监测。=4\*GB2⑷、数据处理：每每次量测提提供各测点点本次沉降降和累计沉沉降报表，并并结合工况况绘制纵沉沉降时程曲曲线，必要要时对沉降降变化量大大而快的测测点绘制沉沉降速率曲曲线。二、被托换建筑物物梁板应力力监测=1\*GB2⑴、测点布置：在地下室室顶板对5根被托换换桩之间的的梁跨和相相邻桩的梁梁跨进行梁梁体应力监监测，共9根梁。托托换桩之间间的梁跨测测试截面选选择在距近近先被托换换桩端500cm处，被被托换桩和和相邻桩的的梁跨测试试截面选择择在距被托托换桩端550cm处处。每截面面布置4个应力测测点，共36个应力测测点（测点点布置详见见图5.1及5.2）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：在梁的两两侧上下外外贴振弦式式应变计，并并引好导线线和编上号号。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用振弦式式应变计和和频率接收收仪进行监监测。=4\*GB2⑷、数据处理：计计算每次量量测的应变变和累计应应变，并根根据工况绘绘制应变时时程曲线。三、被托换桩上部部结构柱及及相邻柱轴轴力监测=1\*GB2⑴、测点布置：被被托换桩外外贴振弦式式应变计，每每根桩沿四四周各贴1根振弦式式应变计，5根桩共埋埋设5×4==20根振弦式式应变计；；相邻桩在在其上部对对应的结构构柱四周外外贴振弦式式应变计，每每柱4个，相邻邻的5根桩共需40个振弦式式应变计（测测点布置详详见图5.1及5.2）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：被托换换桩在桩帽帽顶部与托托换梁的结结合部位内内埋钢筋应应变计；相相邻桩在其其上部对应应的结构柱柱四周外贴贴振弦式应应变计，并并引好导线线和编上号号加以保护护。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用电阻式式应变读数数仪和频率率接收仪进进行数据采采集。=4\*GB2⑷、数据处理：计计算每次量量测的轴力力和累计轴轴力，并根根据工况绘绘制时程轴轴力曲线。四、建筑物倾斜监监测测点布置及监测测方法同第第二节“建筑物沉沉降及倾斜斜监测”。五、托换梁变形监监测=1\*GB2⑴、测点布置：在托换梁梁两侧1序桩和2序桩位置置各布1个沉降测测点，每片片托换梁共共4个沉降测测点，中间间直接利用用被托换桩桩的沉降点点。托换梁梁上布置的的沉降点还还可作为托托换桩的沉沉降监测（测测点布置详详见图5.1及5.2）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：采用钻钻机在被测测物上成孔孔，并植入入φ12的钢筋。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用拓普康康DL-1111C精密密电子水准准仪进行监监测，1序桩千斤斤顶加荷过过程中观测测托换梁两两端和中间间沉降，即即可测试结结构整体下下沉梁，也也可观测托托换梁的变变形，2序桩千斤斤顶加荷过过程中对托托换梁上所所有沉降点点进行观测测。=4\*GB2⑷、数据处理：计计算人工挖挖孔桩的沉沉降和托换换梁挠度，并并结合工况况绘制沉降降时程和挠挠度曲线。六、托换梁应力监监测=1\*GB2⑴、测点布置：=1\*GGB3①在托换梁梁的被托换换桩位置两两侧，并各各距被托换换桩边沿550cm处处截面沿托托换梁轴向向布置钢筋筋应变计，布布置时在托托换梁4个角点主主筋位置布布置，以测测试托换梁梁的弯矩，在在两侧对称称位置，理理论上荷载载效应应该该相同，但但为了控制制因两端千千斤顶加荷荷的不同时时或加荷不不对称时对对托换梁产产生的附加加弯矩，所所以在两侧侧对称截面面布置测点点。=22\*GB3②在被托换换桩和托换换梁结合部部位周侧沿沿桩轴向布布置钢筋应应变计，布布置时在被被托换桩周周围对称布布置4根钢筋应应变计，用用以测试托托换梁的局局部压应力力。=33\*GB3③由于托换换梁跨度小小，千斤顶顶加荷时，千千斤顶附近近的斜截面面会出现较较大剪应力力，为使剪剪应力得到到有效控制制，采取在在1序桩千斤斤顶内边沿沿向跨中550cm截截面与水平平成450布置钢筋筋应变计，测测试该斜截截面的主拉拉应力，每每截面沿截截面宽度方方向布置3个测点，两两截面共需需6根钢筋应应变计。每每片托换梁梁弯矩测点点8个，局部部压应力测测点4个，剪力力测点6个，共18个测点，5片托换梁梁共90个应力测测点（测点点布置详见见图5.1及5.2）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：均采用预预埋方式，绑绑扎于相应应的钢筋上上。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用电阻式式应变读数数仪采集数数据。=4\*GB2⑷、数据处理：计计算每次量量测的应变变和累计应应变，并根根据工况绘绘制应变时时程曲线。七、托换新桩内力力监测=1\*GB2⑴、测点布置：在在托换新桩桩桩身选取取上中下3个截面，每每截面对称称布置4个钢筋应应变计。每每根桩需12根钢筋应应变计，5根桩共需60根钢筋应应变计。在在桩基托换换完成后，两两测点连线线垂直于基基坑边沿的的测点还可可作为基坑坑开挖时桩桩身侧向弯弯矩监测测测点（测点点布置详见见图5.1及5.2）。=2\*GB2⑵、测点安装方法法：均采用预预埋方式，绑绑扎于桩身身的主筋上上，对称布布置时一对对垂直于基基坑边线，另另一对平行行于基坑边边线。=3\*GB2⑶、测试方法：采采用电阻式式应变读数数仪采集数数据。=4\*GB2⑷、数据处理：计计算每次量量测的应变变和累计应应变，并根根据工况绘绘制应变时时程曲线。第六章组织织机构、劳劳动力及机机械配置第一节组织机机构及人员员配置一、组织机构及及人员配置置见表6.1施工负责人施工负责人质量检查工程师现场施工负责人现场技