建设大厦说明

*****消能减震技术在外幕墙中的设计与施工****位于江苏省*****，为一类高层建筑，主体结构为十九层，裙房二-三层，总建筑面积26759.1平方米；本工程抗震设防烈度为8度，结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙。本工程在外装饰上采用了隐框玻璃幕墙、落地大玻璃、橱窗玻璃、干挂铝单板幕墙、铝合金上悬窗等外装修形式。隐框玻璃幕墙选用6mm透明钢化玻璃，条形窗选用6mm透明钢化玻璃，干挂铝板幕墙选用2.5mm铝单板，铝合金上悬窗选用6mm浮法透明玻璃。裙楼外墙采用干挂石材，石材厚度为25mm.本幕墙工程设计按8度设防，本着“小震不坏，中震可修，大震不倒”之原则，进行设计、制作、施工。玻璃幕墙在进行荷载计算时，地震动力放大系数β=5.0；铝板在进行荷载计算时，地震动力放大系数β=5.0。在构造上幕墙主受力构件与主体连接采用三维可调系统，利用螺栓连接，真正实现柔性连接，以吸收地震产生的位移，在构件与构件连接处充分考虑抗震缝的设置，设置了弹性垫片。预埋件的设计：本工程的预埋板采用横向一字孔可解决地震情况下所产生的水平位移。转接件的设计：本工程预埋板和转接件连接方法使幕墙三维可调以满足地震情况下所产生的位移。幕墙板块和龙骨的连接：在考虑地震情况下所产生的平面移动，所以幕墙板块和龙骨的连接采用可平移挂钩方式连接，从而大大降底震情况下所产生平面位移。除以上设计方法来抗震外本工程在其它方面也采取措施：本幕墙在设计风压作用下保证正常使用功能，不发生任何损坏。按国家标准《建筑幕墙物理性能分级》（GB/T15225-94）的规定，幕墙风压变形性能等级为Ⅳ级。玻璃幕墙按JGJ102-2001规定，计算本幕墙最高点的风荷载标准值、设计值以及最不利荷载作用效应组合值。在风荷载作用下，幕墙铝型材主要受力构件的相对挠度值≤L/180（L为构件的计算跨度），绝对挠度值≤20mm，。幕墙主要受力构件均为拉弯构件设。设计总说明工程概况************，为一类高层建筑，主体结构为十九层，裙房二-三层，总建筑面积26759.1平方米；本工程抗震设防烈度为8度，结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙。地面粗糙度为C类。设计单位苏州市建筑设计研究院外装饰幕墙要求本工程在外装饰上采用了隐框玻璃幕墙、落地大玻璃、橱窗玻璃、干挂铝塑板幕墙、铝合金上悬窗等外装修形式。隐框玻璃幕墙选用6mm透明钢化玻璃，条形窗选用6mm透明钢化玻璃，干挂铝板幕墙选用4mm铝塑板，铝合金上悬窗选用6mm浮法透明玻璃。裙楼外墙采用干挂石材，石材厚度为30mm.设计依据设计院建筑施工图纸国家有关规范及地方规范中华人民共和国行业标准三、设计及施工应遵循的有关规范及规程和行业标准《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15226-94《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》 GB/T15228-94《建筑结构荷载规范》 GBJ5009-2001《建筑设计防火规范》 GBJ/16-87（修订本）《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95《建筑抗震设计规范》 GBJ50011-2001《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 JDJ24-86《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《铝及铝合金轧制板材》 GB3880-97《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000《铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总规范》GB8013-87《铝幕墙复合板》 GB/T17748-1999《钢化玻璃》 GB9963-98《浮法玻璃》 GB11614-99《吸热玻璃》 JC/T536-94《钢结构设计规范》 GB117-88《碳素结构钢》 GB700-88《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1591-94《不锈钢棒》 GB1220-92《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226-84《不锈钢冷轧钢棒》 GB3280-92《不锈钢热轧钢棒》 GB4237-92《硅酮建筑密封膏》 GB/T14683-93《聚硫建筑密封膏》 JC483-92《中空玻璃用弹性密封剂》 JC486-92《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-92《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-97《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98《建筑橡胶密封垫预成型实芯硫化的结构密封垫用材料》GB10711《高耐候结构钢》 GB/T4171《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172四、幕墙系统功能及性能说明1、风压变形性能本幕墙在设计风压作用下保证正常使用功能，不发生任何损坏。按国家标准《建筑幕墙物理性能分级》（GB/T15225-94）的规定，幕墙风压变形性能等级为Ⅳ级。玻璃幕墙按JGJ102-96规定，计算本幕墙最高点的风荷载标准值、设计值以及最不利荷载作用效应组合值。在风荷载作用下，幕墙铝型材主要受力构件的相对挠度值≤L/180（L为构件的计算跨度），绝对挠度值≤20mm，。幕墙主要受力构件均为拉弯构件设。本幕墙工程幕墙最高点标高为77.1m，所在地区基本风压0.45Kpa，体型系数μs=±1.5，阵风系数β=1.862，所在地区地面粗糙度按C类取值，则风压高度变化系数μz=0.616×（H/10）0.44=0.616×（77.1/10）0.44=1.513。2、雨水渗漏性能本工程幕墙在设计上固定部分缝隙采用中性硅酮密封胶嵌缝，将可能渗漏的雨水量减少到最低程度，按JGJ102-96和现行行业标准JG3035-96的规定，本幕墙工程雨水渗漏性能达到如下表所示的II级，即固定部分2500＞P≥1600Pa，雨水渗漏性能表Pa分级指标部位区别等级ⅠⅡⅢⅣⅤP固定部位P≥25002500＞P≥≥160001600＞P≥≥100001000＞P≥≥700700＞P≥5500可开启部位P≥500500＞P≥3350350＞P≥2250250＞P≥1150150＞P≥11003、空气渗漏性能本工程幕墙在设计上固定部分缝隙采用中性硅酮密封胶嵌缝，将可能渗透的空气量减少到最低程度，按JGJ102-96和现行行业标准JG3035-96的规定，本幕墙工程空气渗透性能达到如下表所示的II级，即以标准状态下，压力差为10Pa的空气渗透量q为分级依据，则固定部分0.01＜q≤0.05m3/m.h空气渗透性能分级m3/m.h分级指标部位区别等级ⅠⅡⅢⅣⅤq固定部位q≤0.010.01＜q≤≤0.0550.05＜q≤≤0.1000.10＜q≤≤0.2000.20＜q≤≤0.500可开启部位q≤0.050.5＜q≤11.51.5＜q≤22.52.5＜q≤44.04.0＜q≤66.04、保温性能本幕墙工程采用：1.对于玻璃幕墙其玻璃本身材料导热系数小，热阻大，可起到保温作用.2.对于铝塑板幕墙其铝板本身有保温层材料导热系数小，热阻好，可起到保温作用.5、隔声性能本幕墙工程采光区主要采用6mm的钢化玻璃，铝合金型材搭接及拼装处，钢配件与铝合金构件连接处均加设防噪音隔离片，避免了因温度变化引起的构件热胀冷缩带来的摩擦噪音，使隔声性能达到IV级，即空气计权隔声量Rw，30dB＞Rw≥25dB.如下表所示隔声性能分级dB分级指标等级ⅠⅡⅢⅣRwRw≥4040＞Rw≥3535＞Rw≥3030＞Rw≥256、防雷性能本幕墙工程设置独立的避雷网，避免建筑物遭受顶部雷击。同时为避免遭受侧击雷雷击，幕墙设置独立均压环，并与主体结构均压环可靠地连接。引下线利用原主体结构引下线，间距不大于18m，其抗冲击接地电阻值不大于4Ω，在不能满足此条件情况下，利用可靠地接地设置、接地装置，在有均压环楼层时预埋件必须与均压环可靠连接，所有幕墙及铝合金组合窗立柱必须与均压环连接，形成幕墙防侧击雷系统网，避免幕墙遭受侧击雷和静电感应雷击破坏，防雷系统设置必须遵循《建筑物防雷设计规范》（GB5057-94）之规定。7、防火性能本幕墙工程按照土建防火分区进行防火、以自然楼层为防火分区，具体做法为在层间设置放火隔断。幕墙立柱与主体空隙用不小于100厚、耐火极限不低于1h的不燃烧体防火棉进行填塞，用1.5mm厚镀锌钢板包覆。防火隔断用1.5mm厚镀锌钢板制作，钢板上铺设不低于100mm厚防火棉。防火隔断周边闭合设置，防火棉填塞无间隙，总耐火极限不低于1.00h。本工程防火性能达到一级防火，在设计与施工过程遵循《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）8、抗震性能本幕墙工程设计按8度设防，本着“小震不坏，中震可修，大震不倒”之原则，进行设计、制作、施工。玻璃幕墙在进行荷载计算时，地震动力放大系数β=5.0；铝板在进行荷载计算时，地震动力放大系数β=5.0。在构造上幕墙主受力构件与主体连接采用三维可调系统，利用螺栓连接，真正实现柔性连接，以吸收地震产生的位移，在构件与构件连接处充分考虑抗震缝的设置，设置了弹性垫片。本幕墙工程在整个抗震设计过程中严格遵循《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-96）《金属与石材幕墙工程技术规范》（JGJ133-2001）及《建筑抗震设计规范》（GBJ50011-2001）。9、耐撞击性能本幕墙工程主要板块采用6mm透明钢化玻璃，4mm铝塑板，该幕墙耐撞击性能达到Ⅱ级，如下表所示耐撞击性能分级F分级指标等级ⅠⅡⅢⅣFF＞280280＞F≥2210210＞F≥1140140＞F≥77010、平面内变形性能本幕墙工程在构造上采用柔性连接，幕墙构件具备吸收位移之功能，板块安装中均设有用螺丝等紧固件定孔。构造上采用插按形式，空隙留位具备吸收位移之能力。在必须用螺丝连接的设计中均设有长孔及放大孔，板块可自由伸缩，自由度高使该幕墙工程在平面内的变形性能达Ⅲ级，即1/150＞r≥1/200，如下表所示平面内的变形性能分级分级指标等级ⅠⅡⅢⅣⅤrr≥1/1001/100＞rr≥1/15501/150＞rr≥1/20001/200＞rr≥1/30001/300＞rr≥1/4000五、幕墙结构设计说明1、计算时的技术参数宿迁地区基本风压：Wo=0.45Kpa地面粗糙度类型：C类抗震设防烈度：8度年温度变化：ΔT=80℃2、幕墙在结构计算时考虑以下荷载作用及效应组合风荷载雪荷载施工荷载温度应力地震荷载应力集中因素3、铝型材和钢材强度设计值：型号状态强度设计值fa（N/mmm2）受拉受压端承压LD30CZ84.248.9125CS191.1110.8120LD31RCS84.248.9125CS138.380.2120Q235B2151253204、材料的弹性模量：材料E（N/mm2）玻璃0.72×1005铝合金0.70×1005钢2.1×1055不锈钢1.8×10555、玻璃强度设计值值：类型厚度（mm）强度设计值fg（N/mmm2）大面上的强度边缘强度普通玻璃528.019.5浮法玻璃5-1228.019.515-1920.014.0钢化玻璃5-1284.058.815-1959.041.3夹丝玻璃6-1021.014.76、材料体积密度::名称密度（KNN/m3）玻璃25.6铝合金27.0钢材78.57、材料的线性膨胀胀系数:材料线性膨胀系数αα混凝土1.0×10--5钢材1.2×10--5铝合金2.35×100-5玻璃1.0×10--5砖混0.5×10--58、荷载分项系数::根据《玻璃幕墙墙工程技术术规范》（JGJ1102-996）之5.1规定，进进行幕墙构构件、连接接件和预埋埋件承载力力计算及位位移、挠度度计算时，荷荷载的分项项系数按下下面分别进进行选取：：名称承载力计算挠度计算重力荷载νG=1.2νG=1.0风荷载νW=1.4νW=1.0地震作用νE=1.3νE=1.0温度作用νT=1.2νT=1.0当两个以上的可可变荷载作作用（风荷荷载、地震震作用和温温度作用）效效应参加组组合时。第第一个可变变荷载或作作用相应的的组合系数数可按1.0采用；第第二个可变变荷载或作作用效应的的组合系数数可按0.6采用；第第三个可变变荷载或作作用效应有有组合系数数可按0.2采用。该该工程幕墙墙应按各效效应组合中中的最不利利组合进行行设计。六、幕墙主要材材料说明11、玻璃条形窗玻玻璃幕墙采采用6mm透明钢钢化玻璃，铝铝合金上悬悬窗采用66mm单层钢钢化玻璃，玻玻璃地弹门门采用122mm单层钢钢化玻璃，所所用玻璃边边缘均经过过倒角处理理。本工程程所选用玻玻璃均符合合GB99963、GB99962、GB111944、GB111614、JC/TT536中的一等等品以上的的规定。22、铝型材材铝合金型型材符合GB/TT52377的规定，其其精度达到到高精级要要求，其阳阳极氧化膜膜镀层不低低于GB80013中规定的AA15级要求，铝铝合金组合合窗主要受受力构件立立柱、横梁梁壁厚均不不小于3mm。铝型型材化学成成份符合GB/TT31900的规定。3、铝板本工程选选用的铝塑塑板为δ=4mm，铝铝塑板应符符合下列现现行国家标标准的规定定，幕墙用用铝塑板的的厚度不应应小于2..5mm：1铝塑复合合板的上下下两层铝合合金板的厚厚度均应为为0。5mm,其性能应应符合现行行国家标准准《铝塑复复合板》（GB/T17748）规定的外墙板的技术要求；铝合金板与夹心层的剥离强度标准值应大于7N/mm;2幕幕墙选用普普通型聚乙乙烯复合板板时，必须须符合现行行国家标准准《建筑设设计防火规规范》（GBJ16）和《高高层民用建建筑设计防防火规范》(GB500445)的规定。4、石材石材选用国家优优质天然花花岗岩，满满足GB/TT186001-20001优等品，厚厚度为300mm厚。石石材干燥抗抗压强度不不小于150MMpa，抗弯强强度不小于于10Mppa，吸小率率小于0.4%。同时石石材的检查查和验收须须符合国家家的相应标标准。5、结构胶胶和密封胶胶本工程玻玻璃幕墙选选用的结构构胶和密封封胶、铝板板密封胶均均采用美国国DOWCORNNING公司（道道康宁）的的产品以上产品均均符符合规范要要求（详见见产品说明明书），并并作相容性性试验且保保证合格后后方可使用用。6、钢材工程选用国产QQ235钢材，所所用钢方管管、型钢、角角铁等钢材材表面均作作热浸镀锌锌处理。钢钢型材焊接接处作两度度防锈处理理。选用的的钢材均符符合GB7000、GB9112等国家标标准的规定定，工程中中选用的不不锈钢制品品均符合GB12220、GB42237等国家标标准的规定定。7、紧固、连连接件幕墙所用用的各类紧紧固件、连连接件一律律镀锌（与与铝合金接接触部位紧紧固件采用用不锈钢）。88、五金配配件幕墙中的的五金窗配配件采用国国产高档配配件。产品品均符合GB92298、GB93300等相关的的国家标准准，并保证证使用可靠靠、灵活、安安全。99、保温材材料幕墙选用用的保温材材料，衬板板材料均符符合GB54480、GB99978、GB75等国家标标准的相关关规定。10、密封封材料密封材料料满足JGJ1102所规定的的要求。与与结构胶、密密封胶相接接触的密封封填充材料料均作相容容性试验，确确定合格后后方能使用用。11、焊缝施施工要求本工工程焊缝等等级均要求求达到三级级。七、幕墙技术要要求1、检验规则a)幕墙安装完完毕应进行行检验，并并有检验合合格报告。b)幕墙几何尺尺寸检验，按按每幅幕墙墙抽检5%的分格，但但不少于5个分格，允允许偏差项项目中有80%抽检实测测值合格，其其余抽检实实测值不影影响安全和和使用，则则合格。c)幕墙的主要要项目按JG30035-11996中规定全全部合格，一一般项目超超差数项数数不超过两两项不影响响使用与安安全则为合合格。d)幕墙在安装装过程中宜宜进行连接接部位的渗渗漏检验。e)幕墙应检查查结构硅酮酮密封胶的的剥离试验验，并有试试样的试验验报告，双双组份应检检查其扯断断和蝴蝶试试样的小样样试验报告告。f)检查隐蔽工工程记录。g)幕墙外观表表面应平整整，无锈蚀蚀。装饰表表面颜色不不应超过一一个级差，胶胶缝应横平平竖直，缝缝宽均匀。h)检查预埋件件的可靠性性及连接表表面的防锈锈蚀措施。墙保养及维修保养i.根据幕墙墙面积灰污污程度，确确定清洗幕幕墙的次数数与周期，幕幕墙每年最最少清洗一一次。ii.清洗幕幕墙外墙面面的机械设设备（如清清洗机或吊吊篮等）应应操作灵活活方便，经经免擦伤幕幕墙面。iii.清洗洗幕墙可用用中性清洗洗剂冲刷，防防止擦伤、划划伤、碰伤伤玻璃、型型材、密封封材料等。维修幕墙每隔三年应应进行一次次全面检查查，对玻璃璃、密封条条、结构硅硅酮密封胶胶等应在不不利的位置置进行检查查。如遇自然灾害时时（如台风风、地震、火火灾等），灾灾后进行全全面检查，并并排除隐患患和破损。定期检查幕墙排排水系统，当当发现堵塞塞，应及时时疏通。如如发现有影影响幕墙使使用和安全全等应及时时排除和修修复。宿迁建设设大厦全隐隐框幕墙设设计计算书书基本参数:宿宿迁地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载载规范》GB5500099-20001《钢结构设计规规范》GBJJ17-888《建筑玻璃应用用技术规程程》JGJJ113--97《建筑幕墙》JG30035-996《建筑结构静力力计算手册册》（第二版版）《建筑幕墙物理理性能分级级》GB//T152225-994《铝及铝合金阳阳极氧化，阳阳极氧化膜膜的总规范范》GB88013《铝及铝合金加加工产品的的化学成份份》GB//T31990《碳素结构钢》GB7700-888《硅酮建筑密封封胶》GB//T146683-993《建筑幕墙风压压变形性能能检测方法法》GB//T152227《建筑幕墙雨水水渗漏形性性能检测方方法》GB//T152228《建筑幕墙空气气渗透形性性能检测方方法》GB//T152226《建筑结构抗震震规范》GBJJ11-889《建筑设计防火火规范》GBJJ16-887（修订本本）《高层民用建筑筑设计防火火规范》GB5500455《建筑物防雷设设计规范》GB5500577-94《铝合金建筑型型材》GB//T52337-933《民用建筑隔声声设计规范范》GBJJ118--88《民用建筑热工工设计规范范》GB5501766-93《采暖通风与空空气调节设设计规范》GBJJ19-887《优质碳素结构构钢技术条条件》GB6699-888《低合金高强度度结构钢》GB11579《不锈钢棒》GB12220《不锈钢冷加工工钢棒》GB44226《聚硫建筑密封封胶》JC4483-992《铝及铝合金板板材》GB33380--97《不锈钢冷轧钢钢板》GB33280--92《不锈钢热轧钢钢板》GB44237--92《建筑幕墙窗用用弹性密封封剂》JC4485-992Ⅱ.基本计算公式::(1).场地类类别划分:根据地面面粗糙度,场地可划划分为以下下类别:A类近海海面,海岛,海岸,湖岸及沙沙漠地区;B类指田田野,乡村,丛林,丘陵以及及房屋比较较稀疏的乡乡镇和城市市郊区;C类指有有密集建筑筑群的城市市市区;D类指有有密集建筑筑群且房屋屋较高的城城市市区;宿迁建设设大厦按C类地区计计算风压(2).风荷载载计算:幕墙属于于薄壁外围围护构件，根根据《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--200117.11.1采用风荷载计计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕幕墙上的风风荷载标准准值(kN/mm2)βgz---瞬时风压压的阵风系系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取定根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:βgz=K((1+2μf)其中K为地区粗粗糙度调整整系数，μf为脉动系系数AA类场地:βgz=0..92*((1+2μf)其中：μf=0.3387*((Z/100)-0..12BB类场地:βgz=0..89*((1+2μf)其中：μf=0.55(Z/110)-00.16CC类场地:βgz=0..85*((1+2μf)其中：μf=0.7734(ZZ/10))-0.222DD类场地:βgz=0..80*((1+2μf)其中：μf=1.22248((Z/100)-0..3μz---风压高度度变化系数数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取定,根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:AA类场地:μz=1.3379×((Z/100)0.224BB类场地:μz=(Z//10)00.32CC类场地:μz=0.6616×((Z/100)0.444DD类场地:μz=0.3318×((Z/100)0.660本工程属属于C类地区,故μz=0.6616×((Z/100)0.444μs---风荷载体体型系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取为：1.5W00---基本风压,按全国基基本风压图图,宿迁地区区取为0.4000kN//m2,(3).地震作作用计算:qEAkk=βE×αmax×GGAK其中:qEAkk---水平地震震作用标准准值βE---动力放大大系数,按5.00取定αmax----水平地震震影响系数数最大值,按相应设设防烈度取取定:66度:αmax=00.0477度:αmax=00.0888度:αmax=00.1699度:αmax=00.32宿迁设防防烈度为8度,故取αmax==0.1660GAAK---幕墙构件件的自重(N/m2)(4).荷载组组合:结构设计计时，根据据构件受力力特点，荷荷载或作用用的情况和和产生的应应力(内力)作用方向向，选用最最不利的组组合，荷载载和效应组组合设计值值按下式采采用：γGSSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分分别为永久久荷载：重重力；可变变荷载：风风荷载、温温度变化；；偶然荷载载：地震水平荷载载标准值:qk=Wk+0.66qEAkk水平荷载载设计值:q==1.4WWk+0.66×1.33qEAkk荷载和作作用效应组组合的分项项系数,按以下规规定采用:①对永久久荷载采用用标准值作作为代表值值，其分项项系数满足足：a..当其效应应对结构不不利时：对对由可变荷荷载效应控控制的组合合，取1.2；对有永永久荷载效效应控制的的组合，取取1.355b..当其效应应对结构有有利时：一一般情况取取1.0；对结构构倾覆、滑滑移或是漂漂浮验算，取0.9②可变荷荷载根据设设计要求选选代表值，其其分项系数数一般情况况取1.4一、风荷载计算算1、标高为63..500处风荷载载计算(1).风荷荷载标准值值计算:Wk:作用在幕幕墙上的风风荷载标准准值(kN/mm2)βgz::63..500mm高处阵风风系数(按C类区计算):μff=0.7734×((Z/100)-0..22＝0.4889βggz=0..85×((1+2μf)=1..681μz:63.5500m高高处风压高高度变化系系数(按C类区计算):((GB500009--20011)μμz=0.6616×((Z/100)0.444=1..389风风荷载体型型系数μs=1.550Wk=ββgz×μz×μs×W0((GB500009--20011)=11.6811×1.3389×11.5×00.4000=11.4011kN//m2(2).风荷荷载设计值值:W:风风荷载设计计值:kNN/m2rw:风荷载作作用效应的的分项系数数：1.4按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--200113.22.5规定采用用W=rww×Wk=1.44×1.4401=11.9622kN/mm2二、玻璃的选用用与校核玻璃的选用与校校核:(第1处)本处选选用玻璃种种类为:钢化玻璃璃1.玻璃面积积:B:该该处玻璃幕幕墙分格宽宽:1.2200mH:该该处玻璃幕幕墙分格高高:2.4400mA:该该处玻璃板板块面积:A=B××H=1..200××2.4000=2..880mm22.玻璃厚度度选取:Wk:风荷载标标准值:1..962kkN/m22A:玻玻璃板块面面积:2.8880m22K3:玻璃种类类调整系数数:3..000试算:C=Wkk×A×110/3//K3=1..401××2.8880×100/3/33.0000=4..484T=2××(1+CC)0.55-2=2××(1+44.4844)0.55-2=2..683mmm玻璃选选取厚度为为:6.00mm3.该处玻璃璃板块自重重:GAK::玻璃板块块平均自重重(不包括铝铝框):t:玻玻璃板块厚厚度:6.00mm玻璃的体体积密度为为:225.6((KN/MM3)GAK==25.66×t/11000==25.66×6.00/10000==0.1554kN//m24.该处垂直直于玻璃平平面的分布布水平地震震作用:αmaxx:水平地震震影响系数数最大值:0..160qEAkk:垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用(kN/mm2)qEAkk=5×αmax×GGAK=5×00.1600×0.1154=0.1123kNN/m2rE:地震作用用分项系数数:1..3qEA::垂直于玻玻璃平面的的分布水平平地震作用用设计值(kN/mm2)qEA==rE×qEAkk==1.3××qEAKK==1.3××0.1223==0.1660kN//m25.玻璃的强强度计算:校核依据据:σ≤ｆg=84..000q:玻玻璃所受组组合荷载:a:玻玻璃短边边边长:1.2200mb:玻玻璃长边边边长:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmψ:玻玻璃板面跨跨中弯曲系系数,按边长比a/b查表5.4..1得:0..100σw:玻璃所受受应力:采用SWW+0.66SE组合:q=W++0.6××qEA=1..962++0.6××0.1660=2..058kkN/m22σw=66×ψ×q×aa2×10000/t22==6×0..100××2.0558×1..20022×10000/6..02==49.3388N//mm249.3388N//mm2≤ｆg=84..000NN/mm22玻璃的强强度满足6.玻璃温度度应力计算算:校核依据据:σmax≤[σ]=588.8000N/mmm2(1)在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的挤压温度度应力为:E:玻玻璃的弹性性模量:0.772×1005N/mmm2αt:玻璃的线线膨胀系数数:1..0×100-5△Ｔ:年温度变变化差:80..000℃c:玻玻璃边缘至至边框距离离,取5mmdc:施工偏差,可取:3mm,按5.4..3选用b:玻玻璃长边边边长:2.4000m在年温差差变化下,玻璃边缘缘与边框间间挤压在玻玻璃中产生生的温度应力力为:σt1==E(att×△Ｔ-(2c-dc)/b//10000)=0.772×△Ｔ-72××(2×55-3)//b=0.772×800.0000-72××(2×55-3)//2.4000=-1552.4000N/mmm2计算值为为负,挤压应力力取为零.0.0000N/mmm2＜58.8800N//mm2玻璃边缘缘与边框间间挤压温度度应力可以以满足要求求(2)玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:μ1:阴影系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-1得1.0000μ2:窗帘系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-2得1.0000μ3:玻璃面积积系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-3得1.0996μ4:边缘温度度系数:按《玻璃璃幕墙工程程技术规范范》JGJJ1022-96表5.4..4-4得0.3880a:玻璃线胀胀系数:1..0×100-5I0:日照量:30227.6000(KJJ/M2h)t0:室外温度度-10..000℃t1:室内温度度40.0000℃Ｔc:单片玻璃璃中心温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):α0:玻璃的吸吸收率:0.1142Ｔc=00.0122×I0×α0+0.665×t00+0.335×t11(JGJJ113--97B.0..1)==0.0112×30027.6600×00.1422+0.665×-110.0000+0..35×440.0000==12.6659℃Ｔs:玻璃边缘缘部分温度度(依据JGJ1113-997附录B计算):Ｔs=((0.655×t0+0.335×t11)((JGJ1113-997BB.0.44)==(0.665×-110.0000+0..35×440.0000)==7.5000℃△t:玻璃中央央部分与边边缘部分温温度差:△t=ＴＴc-Ｔs==5.1559℃玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力:σt2==0.744×E×aa×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.774×0..72×1105×1.00×10--5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.1145N//mm2玻璃中央央与边缘温温度差产生生的温度应应力可以满满足要求7.玻璃最大大面积校核核:Azd::玻璃的允允许最大面面积(m2)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22t:玻玻璃厚度:6.00mmα1:玻璃种类类调整系数数:3..000A:计计算校核处处玻璃板块块面积:2.8880m22Azd==0.3××α1×(t++t2/4)//Wk==0.3××3.0000×(66.0+66.02/4)//1.4001==9.6336m2A=2..880mm2≤Azd=9.6336m2可以满足足使用要求求三、幕墙玻璃板板块结构胶胶计算:幕墙玻璃板块结结构胶计算算:(第1处)该处选用用结构胶类类型为:DCC9951.按风荷载载和自重效效应,计算结构构硅酮密封封胶的宽度度:(1)风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度的计算算:Cs1::风载荷作作用下结构构胶粘结宽宽度(mmm)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22a:矩矩形分格短短边长度:1.2200mf1:结构胶的的短期强度度允许值:0..14N//mm2按5.6..3条规定定采用Cs1==Wk×a/22/0.114==1.4001×1..200//2/0..14==6.000mm取7mm(2)自重效应应胶缝宽度度的计算:Cs2::自重效应应胶缝宽度度(mmm)B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mH:幕幕墙分格高高:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmf2:结构胶的的长期强度度允许值:0..007NN/mm22按5.6..3条规定定采用Cs2==H×B××t×255.6/((H+B))/2/77==8.788mm取9mm(3)结构硅酮酮密封胶的的最大计算算宽度:9mmm2.结构硅酮酮密封胶粘粘接厚度的的计算:(1)温度变化化效应胶缝缝厚度的计计算:Ts3::温度变化化效应结构构胶的粘结结厚度:mmmδ1:结构硅酮酮密封胶的的温差变位位承受能力力:122.5%△Ｔ:年温差:80..0℃Us:玻璃板块块在年温差差作用下玻玻璃与铝型型材相对位位移量:mmm铝型材线线膨胀系数数:a1=2.335×100-5玻璃线膨膨胀系数:a2=1×110-5Us=b××△Ｔ×(2..35-11)/1000=2..400××80.0000×((2.355-1)//100=2..592mmmTs3=UUs/(δ1×(2+δ1))0.55=2..592//(0.1125×((2+0..125)))0.55=5..0mm(2)地震作用用下胶缝厚厚度的计算算:Ts4::地震作用用下结构胶胶的粘结厚厚度:mmmH:幕幕墙分格高高:2.4400mθ:幕墙墙层间变位位设计变位位角0.00077ψ:胶缝缝变位折减减系数0.7000δ2:结构硅酮酮密封胶的的地震变位位承受能力力:1000.0%%Ts4==θ×H×ψ×10000/(δ2×(2+δ2))0.55==0.00077×22.4000×0.7700×11000//(1.0000×((2+1..000)))0.55==7.5mmm3.胶缝推荐荐宽度为:9mmm4.胶缝推荐荐厚度为:8mmm5.胶缝强度度验算胶缝选选定宽度为为:16mmm胶缝选选定厚度为为:6mmm(1)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的拉拉应力:Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22a:矩形分格格短边长度度:1.2200mCs:结构胶粘粘结宽度:16..000mmσ1=WWk×a×00.5/CCs==1.4001×1..200××0.5//16.0000==0.0553N/mmm2(2)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的剪剪应力:H:幕幕墙分格高高:2.4400mt:玻玻璃厚度:6.00mmσ2=112.8××H×B××t/Css/(B++H)/11000==0.0004N/mmm2(3)短期荷载载和作用在在结构胶中中产生的总总应力:σ=(σσ12+σ22)0.5=((0.05532+0.00042)0.5=00.0533N/mmm2≤0.144N/mmm2结构胶强强度可以满满足要求四、幕墙立柱计计算:幕墙立柱计算::(第1处)幕墙立柱按简支支梁力学模模型进行设设计计算：：1.选料:(1)风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值(矩形分布)qw:风风荷载线分分布最大荷荷载集度设设计值(kN/mm)rw:风风荷载作用用效应的分分项系数：：1.4Wk:风风荷载标准准值:1..401kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mqw=11.4×WWk×B=11.4×11.4011×1.2200=22.3544kN/mm(2)立柱弯矩矩:Mw:风荷载作作用下立柱柱弯矩(kN.mm)qw:风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值:2..354((kN/mm)Hsjccg:立柱计算算跨度:3.4400mMw=qqw×Hsjccg2/8=22.3544×3.44002/8=33.4011kN·mmqEA::地震作用用设计值(KN/MM2):GAk::玻璃幕墙墙构件(包括玻璃璃和框)的平均自自重:4000N/mm2垂直于玻璃幕墙墙平面的分分布水平地地震作用:qEAkk:垂直于玻玻璃幕墙平平面的分布布水平地震震作用(kNN/m2)qEAkk=5×αmax×GGAk=5×00.1600×4000.0000/10000=0.3320kNN/m2γE:幕墙地震震作用分项项系数:1..3qEA==1.3××qEAkk==1.3××0.3220==0.4116kN//m2qE：水水平地震作作用线分布布最大荷载载集度设计计值(矩形分布)qE=qqEA×B=00.4166×1.2200=00.4999kN/mmME:地震作用用下立柱弯弯矩(kN·mm):ME=qqE×Hsjccg2/8=00.4999×3.44002/8=00.7211kN·mmM:幕幕墙立柱在在风荷载和和地震作用用下产生弯弯矩(kN·mm)采用SWW+0.66SE组合M=Mww+0.66×ME=3..401++0.6××0.7221=3..834kkN·m(3)W:立立柱抗弯矩矩预选值(cm3)W=M××103/1.005/844.2=3..834××103/1.005/844.2=433.3655cm3qWk::风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(kN/mm)qWk==Wk×B==1.4001×1..200==1.6881kN//mqEk::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(kN/mm)qEk==qEAkk×B==0.3220×1..200==0.3884kN//m(4)I1,I22:立柱惯性性矩预选值值(cm4)I1=9900×((qWk+0..6×qEEk)×HHsjcgg3/3844/0.77=9900×((1.6881+0..6×0..384))×3.44003/3844/0.77=2251.5563cmm4I2=55000××(qWkk+0.66×qEkk)×Hsjjcg4/3844/0.77/20=55000××(1.6681+00.6×00.3844)×3..40044/3844/0.77/20=2237.5587cmm4选定立立柱惯性矩矩应大于:2551.5663cm442.选用立柱柱型材的截截面特性:选用型材材号:XCC8\YKK120((L)型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=281..658ccm4Y轴惯性性矩:Iy=114..894ccm4X轴抵抗抗矩:Wx11=47.9991cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=45.9940cmm3型材截面面积:A==13.0090cmm2型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=28.1142cmm3塑性发展展系数:γ=1.0053.幕墙立柱柱的强度计计算:校核依据据:N//A+M//γ/w≤ｆa=85..5N/mmm2(拉弯构件)B:幕幕墙分格宽宽:1.2200mGAk::幕墙自重:4000N/mm2幕墙自重重线荷载:Gk=4400×WWfg/10000=4400×11.2000/10000=00.4800kN/mmNK:立柱受力:Nk=GGk×Hsjccg=00.4800×3.4400=11.6322kNN:立立柱受力设设计值:rG:结构自重重分项系数数:1..2N=1..2×Nkk=1..2×1..632=1..958kkNσ:立立柱计算强强度(N/mmm2)(立柱为拉拉弯构件)N:立立柱受力设设计值:1..958kkNA:立立柱型材截截面积:13..090ccm2M:立立柱弯矩:3..834kkN·mWx2::立柱截面面抗弯矩:45..940ccm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=N××10/AA+M×1103/1.005/Wxx2=11.9588×10//13.0090+33.8344×1033/1.005/455.9400=880.9776N/mmm280.9976N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2立柱强度度可以满足足4.幕墙立柱柱的刚度计计算:校核依据据:Umaax≤[U]==20mmm且Umaxx≤L/1880Umaxx:立柱最大大挠度Umaxx=5×((qWk+0..6×qEEk)×HHsjcgg4×10000/3884/0..7/Ixx立柱最大大挠度Umax为:16..871mmm≤20mmmDu:立柱挠度度与立柱计计算跨度比比值:Hsjccg:立柱计算算跨度:3.4400mDu=UU/Hsjjcg/11000=116.8771/3..400//10000=00.0055≤1/1880挠度可以以满足要求求5.立柱抗剪剪计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下剪力力标准值(kN)Qwk==Wk×Hsjccg×B//2==1.4001×3..400××1.2000/2==2.8558kN(2)Qw:风风荷载作用用下剪力设设计值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×22.8588=44.0011kN(3)QEk:地震作用用下剪力标标准值(kN)QEk==qEAkk×Hsjccg×B//2==0.3220×3..400××1.2000/2==0.6553kN(4)QE:地地震作用下下剪力设计计值(kN)QE=11.3×QQEk=11.3×00.6533=00.8499kN(5)Q:立立柱所受剪剪力:采用Qww+0.66QE组合Q=Qww+0.66×QE=4..001++0.6××0.8449=4..510kkN(6)立柱剪应应力:τ:立立柱剪应力力:Ss:立柱型材材截面面积积矩:28..142ccm3Ix:立柱型材材截面惯性性矩:2811.6588cm4t:立立柱壁厚:3.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Ix/t=44.5100×28..142××100//281..658//3.0000=115.0222N/mmm215..022NN/mm22≤49.66N/mmm2立柱抗剪剪强度可以以满足五、立梃与主结结构连接立梃与主主结构连接接:(第1处)Lct22:连接处钢钢角码壁厚厚:6.0000mmmD2:连接螺栓栓直径:12..000mmmD0:连接螺栓栓直径:10..360mmm采用SGG+SW+0.66SE组合N1wkk:连接处风风荷载总值值(N):N1wkk=Wk×B×HHsjcgg×10000=1.4401×11.2000×3.4400×11000=57116.0880N连接处风风荷载设计计值(N)::N1w==1.4××N1wkk==1.4××57166.0800==80022.5122NN1Ekk:连接处地地震作用(N):N1Ekk=qEAkk×B×HHsjcgg×10000=0.3320×11.2000×3.4400×11000=13005.6000NN1E::连接处地地震作用设设计值(N):N1E==1.3××N1Ekk==1.3××13055.6000==16977.2800NN1:连接处水水平总力(N):N1=NN1w+0..6×N11E=88002..512++0.6××16977.2800=99020..880NNN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2k==400××B×Hssjcg==400××1.2000×3..400==16322.0000NN2:连接处自自重总值设设计值(N):N2=11.2×NN2k=11.2×11632..000=11958..400NNN:连连接处总合合力(N):N=(NN12+N22)0.5=(99020..88022+19558.40002)0.5=92231.0013NNvb::螺栓的承承载能力:Nv:连接处剪剪切面数:2Nvb==2×3..14×DD02×1300/4((GBJ117-8887..2.1--1)==2×3..14×110.36602×1300/4==219005.9771NNum11:立梃与建建筑物主结结构连接的的螺栓个数数:Num11=N/NNvb=92331.0113/211905..971=0.4421个取22个Ncbll:立梃型材材壁抗承压压能力(N):D2:连接螺栓栓直径:12..000mmmNv:连接处剪剪切面数:4t:立立梃壁厚:3.0000mmmNcbll=D2×2×1120×tt×Numm1((GBJ117-8887..2.1))=12..000××2×1220×3..000××2.0000=172280.0000N172880.0000N≥92331.0113N强度可以以满足Ncbgg:钢角码型型材壁抗承承压能力(N):Ncbgg=D2×2×2267×LLct2×NNum1(GBBJ17--887.2..1)=12..000××2×2667×6..000××2.0000=768896.0000N768996.0000N≥92311.0133N强度可以以满足六、幕墙预埋件件总截面面面积计算幕墙预埋埋件计算:(第1处)本工程预预埋件受拉拉力和剪力力V:剪剪力设计值值:V=N22=19958.4400NN:法法向力设计计值:N=N11=90020.8880NM:弯弯矩设计值值(N·mmm):e2:螺孔中心心与锚板边边缘距离:60..000mmmM=V××e2=19958.4400×660.0000=11175044.0000N·mNum11:锚筋根数:4根锚筋层数数:2层Kr:锚筋层数数影响系数数:1..000关于混凝凝土：混凝凝土标号C40混凝土强强度设计值值:fc=19..500NN/mm22按现行国国家标准≤混凝土结结构设计规规范≥GBJJ10采用。选用二级级锚筋锚筋强度度设计值:fy=3100.0000N/mmm2d:钢钢筋直径:Φ10.0000mmmαv:钢筋受剪剪承载力系系数:αv=((4-0..08×dd)×(ffc/fy)0.5==(4-00.08××10.0000)××(19..500//310..000))0.5==0.8003αv取00.7t:锚锚板厚度:8.0000mmmαb:锚板弯曲曲变形折减减系数:αb=00.6+00.25××t/d==0.6++0.255×8.0000/110.0000==0.8000Z:外外层钢筋中中心线距离离:2100.0000mmAs:锚筋实际际总截面积积:As=NNum1×33.14××d2/4=44.0000×3.114×d22/4=3314.0000mmm2锚筋总截截面积计算算值:As1==(V/KKv+N/00.8/KKb+M/11.3/KKr/Kb/Z)//fy==56.2229mmm2As2==(N/00.8/KKb+M/00.4/KKr/Kb/Z)//fy==51.1109mmm256.2229mmm2≤314..000mmm251.1109mmm2≤314..000mmm24根φ110.0000锚筋可以以满足要求求A::锚板面积:600000..000mm20.55fcA=58850000.0000NN=99020..880NN≤0.5ffcA锚板尺尺寸可以满满足要求七、幕墙预埋件件焊缝计算算幕墙预埋件焊缝缝计算:(第1处)Hf:焊焊缝厚度6.0000L:焊焊缝长度100..000σm:弯弯矩引起的的应力σm=66×M/((2×hee×lw2×1.222)(GBJJ17-88877.1.22)==8.4993N/mmm2σn:法法向力引起起的应力σn==N/(22×he×Lw×1.222)(GBJJ17-88877.1.22)==9.7881N/mmm2τ:剪应应力τ=V//(2×HHf×Lw)((GBJ117-8887..1.2))=11.8133N/mmm2σ:总应应力σ=(((σm+σn)2+τ2)0.5(GBJJ17-88877.1.22-3)=118.366418.3364N//mm2≤160NN/mm22焊缝强度度可以满足足!八、幕墙横梁计计算幕墙横梁计算::(第1处)1.选用横梁梁型材的截截面特性:选用型材材号:XCC8\XDDY(755H)型材强度度设计值:855.5000N/mmm2型材弹性性模量:E==0.7××105N/mmm2X轴惯性性矩:Ix=57.8881cmm4Y轴惯性性矩:Iy=20.6657cmm4X轴抵抗抗矩:Wx11=14.9918cmm3X轴抵抗抗矩:Wx22=15.9990cmm3Y轴抵抗抗矩:Wy11=8.7339cm33Y轴抵抗抗矩:Wy22=9.6669cm33型材截面面积:A==8.2889cm22型材计算算校核处壁壁厚:t==3.0000mm型材截面面面积矩:Ss=9.7552cm33塑性发展展系数:γ=1.0052.幕墙横梁梁的强度计计算:校核依据据:Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=85..5(1)横梁在自自重作用下下的弯矩(kN·mm)H:幕幕墙分格高高:1.7700mGAk::横梁自重:3000N/mm2Gk:横梁自重重荷载线分分布均布荷荷载集度标标准值(kN/mm):Gk=3300×HH/10000=3300×11.7000/10000=00.5100kN/mmG:横横梁自重荷荷载线分布布均布荷载载集度设计计值(kN/mm)G=1..2×Gkk=1..2×0..510=0..612kkN/mMx:横梁在自自重荷载作作用下的弯弯矩(kN·mm)Mx=GG×B2/8=00.6122×1.22002/8=00.1100kN·mm(2)横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(三角形分分布)qwk==Wk×B==1.4001×1..200==1.6881kN//m风荷载线线分布最大大荷载集度度设计值qw=11.4×qqwk=11.4×11.6811=22.3544kN/mmMyw::横梁在风风荷载作用用下的弯矩矩(kN·mm)Myw==qw×B2/12==2.3554×1..20022/12==0.2882kN··m(3)地震作用用下横梁弯弯矩qEAkk:横梁平面面外地震荷荷载:βE:动力放大大系数:5αmaxx:地震影响响系数最大大值:0..160Gk:幕墙构件件自重:3000N//m2qEAkk=5×αmax×3300/11000=5×00.1600×3000/10000=0.2240kNN/m2qex::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值B:幕幕墙分格宽宽:1.2200m水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(三角形分分布)qex==qEAkk×B==0.2440×1..200==0.2888KN//mqE:水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度设设计值γE:地震作用用分项系数数:1..3qE=11.3×qqex=11.3×00.2888=00.3744kN/mmMyE::地震作用用下横梁弯弯矩:MyE==qE×B2/12==0.3774×1..20022/12==0.0445kN··m(4)横梁强度度:σ:横横梁计算强强度(N/mmm2):采用SGG+SW+0.66SE组合Wx1::X轴抵抗矩:14..918ccm3Wy2::y轴抵抗矩:9.6669cmm3γ:塑塑性发展系系数:1..05σ=(MMx/Wx1+Myw/Wy2+0..6×MyyE/Wy2)×1103/1.005=337.5007N/mmm237.5507N//mm2≤ｆa=85..5N/mmm2横梁正应应力强度可可以满足3.幕墙横梁梁的抗剪强强度计算:校核依据据:τmax≤[τ]=499.6N//mm2(1)Qwk:风荷载作作用下横梁梁剪力标准准值(kN)Wk:风荷载标标准值:1..401kkN/m22B:幕幕墙分格宽宽:1.2200m风荷载线线分布呈三三角形分布布时：Qwk==Wk×B2/4==1.4001×1..20022/4==0.5004kN(2)Qw:风风荷载作用用下横梁剪剪力设计值值(kN)Qw=11.4×QQwk=11.4×00.5044=00.7066kN(3)QEk:地震作用用下横梁剪剪力标准值值(kN)地震作用用线分布呈呈三角形分分布时：QEk==qEAkk×B2/4==0.2440×1..20022/4==0.0886kN(4)QE:地地震作用下下横梁剪力力设计值(kN)γE:地震作用用分项系数数:1..3QE=11.3×QQEk=11.3×00.0866=00.1122kN(5)Q:横横梁所受剪剪力:采用Qww+0.66QE组合Q=Qww+0.66×QE=0..706++0.6××0.1112=0..773kkN(6)τ:横横梁剪应力力Ss:横梁型材材截面面积积矩:9.7752cmm3Iy:横梁型材材截面惯性性矩:20..657ccm4t:横横梁壁厚:3.0000mmmτ=Q××Ss×1000/Iy/t=00.7733×9.7752×1100/220.6557/3..000=112.1772N/mmm212.1172N//mm2≤49.66N/mmm2横梁抗剪剪强度可以以满足4.幕墙横梁的刚度度计算校核依据据:Umaax≤[U]==20mmm且Umaxx≤L/1880横梁承受受呈三角形形分布线荷荷载作用时时的最大荷荷载集度：：qwk：：风荷载线线分布最大大荷载集度度标准值(KN/mm)qwk==Wk×BB==1.4001×1..200==1.6881KN//mqex::水平地震震作用线分分布最大荷荷载集度标标准值(KN/mm)qex==qEAkk×BB==0.2440×1..200==0.2888KN//m水平方向向由风荷载载和地震作作用产生的的弯曲:U1=((qwk+0..6×qeex)×WWfg4×10000/0..7/Iyy/1200=22.2166mm自重作用用产生的弯弯曲:U2=55×Gk×Wfg4×10000/3884/0..7/Ixx=00.3400mm综合产生生的弯曲为为:U=(UU12+U22)0.5=2..242mmm<=20mmmDu=UU/Wfgg/10000=22.2422/1.2200/11000=00.0022≤1/1880挠度可以以满足要求求九、横梁与立柱柱连接件计计算横梁与立柱连接接件计算:(第1处)1.横梁与立立柱间连结结(1)横向节点点(横梁与角角码)N1:连接部位位受总剪力力:采用Sww+0.66SE组合N1=((Qw+0.66×QE)×10000=((0.7006+0..6×0..112))×10000=7773.4496N普通螺栓栓连接的抗抗剪强度计计算值:1330N/mmm2Nv:剪切面数:1D1:螺栓公称称直径:6.0000mmmD0:螺栓有效效直径:5.0060mmmNvbhh:螺栓受剪剪承载能力力计算:Nvbhh=1×33.14××D02×1300/4(GBJJ17-88877.2.11-1)=1×33.14××5.06602×1300/4=26112.8447NNum11:螺栓个数:Num11=N1/Nvbhh=7733.4966/26112.8447=0.2296取2个Ncb::连接部位位幕墙横梁梁铝型材壁壁抗承压能能力计算:t:幕幕墙横梁壁壁厚:3.0000mmNcb==D1×t×1120××num11==6.0000×3..000××120××2.0000==43200.0000N43200.0000N≥773..496NN强度可以以满足(2)竖向节点点(角码与立立柱)Gk:横梁自重重线荷载(N/m)):Gk=3300×HH=3300×11.7000=5510.0000N//m横梁自重重线荷载设设计值(N/m))G=1..2×Gkk=1..2×6880.0000=8116.0000N/mmN2:自重荷载(N):N2=GG×B/22=8816.0000×11.2000/2=4489.6600NN:连连接处组合合荷载:采用SGG+SW+0.66SEN=(NN12+N22)0.5N=(7773.44962+4899.60002)0.5=9115.4226NNum22:螺栓个数:Num22=N/NNvbh=0.3350取2个Ncbjj:连接部位位铝角码壁壁抗承压能能力计算:Lct11:铝角码壁壁厚:4.0000mmNcbjj=D1×Lct11×1200×Numm2(GBJJ17-88877.2.11)=6.0000×44.0000×1200×22.0000=57660.0000N57600.0000N≥915..426NN强度可以以满足宿迁建设设大厦石材材幕墙设计计计算书基本参数:宿宿迁地区抗震8度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载载规范》GB5500099-20001《钢结构设计规规范》GBJJ17-888《建筑玻璃应用用技术规程程》JGJJ113--97《建筑幕墙》JG30035-996《建筑结构静力力计算手册册》（第二版版）《建筑幕墙物理理性能分级级》GB//T152225-994《金属与石材幕幕墙工程技技术规范》JGJJ133--20011《铝及铝合金加加工产品的的化学成份份》GB//T31990《碳素结构钢》GB7700-888《硅酮建筑密封封胶》GB//T146683-993《建筑幕墙风压压变形性能能检测方法法》GB//T152227《建筑幕墙雨水水渗漏形性性能检测方方法》GB//T152228《建筑幕墙空气气渗透形性性能检测方方法》GB//T152226《建筑结构抗震震规范》GBJJ11-889《建筑设计防火火规范》GBJJ16-887（修订本本）《高层民用建筑筑设计防火火规范》GB5500455《建筑物防雷设设计规范》GB5500577-94《铝合金建筑型型材》GB//T52337-933《民用建筑隔声声设计规范范》GBJJ118--88《民用建筑热工工设计规范范》GB5501766-93《采暖通风与空空气调节设设计规范》GBJJ19-887《优质碳素结构构钢技术条条件》GB6699-888《低合金高强度度结构钢》GB11579《不锈钢棒》GB12220《不锈钢冷加工工钢棒》GB44226《聚硫建筑密封封胶》JC4483-992《铝及铝合金板板材》GB33380--97《不锈钢冷轧钢钢板》GB33280--92《不锈钢热轧钢钢板》GB44237--92《建筑幕墙窗用用弹性密封封剂》JC4485-992Ⅱ.基本计算公式::(1).场地类类别划分:根据地面面粗糙度,场地可划划分为以下下类别:A类近海海面,海岛,海岸,湖岸及沙沙漠地区;B类指田田野,乡村,丛林,丘陵以及及房屋比较较稀疏的乡乡镇和城市市郊区;C类指有有密集建筑筑群的城市市市区;D类指有有密集建筑筑群且房屋屋较高的城城市市区;宿迁建设设大厦按C类地区计计算风压(2).风荷载载计算:幕墙属于于薄壁外围围护构件，根根据《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--200117.11.1采用风荷载计计算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk---作用在幕幕墙上的风风荷载标准准值(kN/mm2)βgz---瞬时风压压的阵风系系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取定根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:βgz=K((1+2μf)其中K为地区粗粗糙度调整整系数，μf为脉动系系数AA类场地:βgz=0..92*((1+2μf)其中：μf=0.3387*((Z/100)-0..12BB类场地:βgz=0..89*((1+2μf)其中：μf=0.55(Z/110)-00.16CC类场地:βgz=0..85*((1+2μf)其中：μf=0.7734(ZZ/10))-0.222DD类场地:βgz=0..80*((1+2μf)其中：μf=1.22248((Z/100)-0..3μz---风压高度度变化系数数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取定,根据不同同场地类型型,按以下公公式计算:AA类场地:μz=1.3379×((Z/100)0.224BB类场地:μz=(Z//10)00.32CC类场地:μz=0.6616×((Z/100)0.444DD类场地:μz=0.3318×((Z/100)0.660本工程属属于C类地区,故μz=0.6616×((Z/100)0.444μs---风荷载体体型系数,按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20011取为：1.5W00---基本风压,按全国基基本风压图图,宿迁地区区取为0.4000kN//m2,(3).地震作作用计算:qEAkk=βE×αmax×GGAK其中:qEAkk---水平地震震作用标准准值βE---动力放大大系数,按5.00取定αmax----水