施工电梯基础及地下室顶板回撑方案

五华大厦施工电梯方案第13页共13页 五华大厦施工电梯基础施工方案一、工程概况本工程总建筑面面面积2581155.13㎡，上部部为2栋8层的多层层办办公楼，设设一一层地下下室，平平时为车车库、设设备用房房，战战时地下下一层层局部为为六级级人防。上上部部结构体体系：：1#、2#楼为框架架－－剪力墙墙结构构。建筑筑防火火分类及及耐火火等级为为一级级。建筑筑抗震震设防类类别为为丙类，建建筑筑结构安安全等等级为二二级，所所在地区区的抗抗震设防防烈度度为7度。该工程拟采用两两两台施工工电梯梯，其中1#楼和2#楼各采用用一一台由湖湖北江江汉建筑筑工程程机械有有限公公司生产产的SCD22000/22000DK型施工电电梯梯，即可可满足足现场施施工需需要及现现场施施工垂直直运输输的要求求。1#楼施工电电梯梯安装在在地下下室顶板板上，（具具具体位置置详见见平附图1），2#楼施工电电梯梯安装在在地面面上，（具具体体位置详详见附附图2），搭设设高高度为48M（32节）。二、施工电梯技技技术方案案（一）、1#楼楼楼施工电电梯基基础（位位于地地下室顶顶板上上方）1、施工电梯基基基本参数施工电梯型号：：：SC20000/2000；；吊笼形形式：：双吊笼笼；架设总高度：4448m；标准节节长长度：1..5508mm；底笼长：5.333m；底笼笼宽宽：4.22mm；标准节重：19990kg；对对重重重量：1800kkgg；单个吊笼重:9455kgg；吊笼载载重重：200000kg；外笼重：120000kgg；施工电梯安装在在在地下室室顶板板上，顶顶板底底用满堂堂钢管管架进行行加固固处理，满满堂堂钢管架架应经经受力计计算后后进行搭搭设。考考虑到动动荷载载、自重重误差差及风荷荷载对对基础的的影响响，取荷荷载系系数n=2..1。同时应应能能承受施施工电电梯工作作时最最不利条条件下下的全部部荷载载，加固固后的的总受力力必须须能承受受的最最大荷载载不得得小于P=吊笼重+护栏重+标准节总总重+对重体重+额定载荷荷重重）*2.11=｛（2*9445）+120000+（32*11990）+2*118800++2**20000｝*2.1≈352117㎏=3522KKN。2、回撑搭设方方方案：根据施工电梯厂厂厂家提供供的使使用说明明书得得知总荷荷载为为352KNN，基础尺尺寸为400000×60000mmm，因此此加加固范围围为445000×66500mmmm，由此地下下室室顶板承承担的的总荷载载为总总荷载为为122.044kkN/mm2此此荷载由由施工工电梯底底部45000××65000范围的楼楼板板承担，而而根根据结构构设计计地下室室顶板板施工荷荷载为为5KN//mm2，故需要要在在楼板下下面设设置钢管管支撑撑，钢管管支撑撑采用螺螺栓底底座（钢钢定托托）顶紧紧，按按400mmm纵横间距距设设置立杆杆，纵纵横向水水平间间距400，高度方方向向步距h=100000mm加设水平平方方向拉杆杆。3、地下室顶板板支支撑架计算算算书：（1）计算依据据：：钢管脚手架的计计计算参照照《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》(JGJ1130--20001)、《建筑筑地地基基础础设计计规范》(GB5500007--20002))、《建筑筑结结构荷载载规范范》(GB5500009--20001))、《钢结结构构设计规规范》(GB5500117--20003))等规范。《扣扣件式钢管模模板高支撑架架设计和使用用安全》（2）设计选型型：：地下室顶板在111#楼施工电电梯梯基础底底部采采用钢管管脚手手架回撑撑的方方式以保保证板板使用安安全。钢钢管脚手手架间间距纵横横为400××4400mmm，步距为10000mmm，45mmm××95mmm方木，钢钢管管顶托顶顶紧。考考虑到地地下室室顶板的的使用用安全，将将施施工电梯梯位置置的最大大荷载载放大至50.00kN//m22进行验算算。落地平台支撑架架架立面简简图落地平台支撑架架架立杆稳稳定性性荷载计计算单单元（3）、计算书书；；1）、参数信息息息:（1）.基本参参数立柱横向间距或或或排距la(m):00.40，脚手架架步步距h(m)：1.00；立杆纵向间距lllb(m):00.40，脚手架架搭搭设高度H(m)：3.80；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点的长度a(m))::0.110，平台底底钢钢管间距距离(mm)：400..000；钢管类型(mmmm):Φ48×33..5（考虑到到钢钢管的锈锈蚀等等因素，计计算算时采用Φ48×33..0）连接方方式式：顶托托支撑撑，扣件件抗滑滑承载力力系数数:0.880；（2）.荷载参参数脚手板自重(kkkN/mm2):0..3300；栏杆自重(kNNN/m2):0..1150；材料堆放最大荷荷荷载(kN/mm2):500..000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):1..0000；2）、纵向支撑撑撑钢管计算算:纵向钢管按照均均均布荷载载下连连续梁计计算，截截面力学学参数数为截面抵抗矩WWW=5..08cmm3；截面惯性矩III=122.199cmm4；纵向钢管计算简简简图（1）.荷载的的计算：：脚手板与栏杆自自自重(kN/mm)：q11=000.1500+00.3300××0..4000==0..2770kkN//m；堆放材料的自重重重线荷载(kN/mm)：q12=5550.00000×0..4000==220.00000kNN/mm；活荷载为施工荷荷荷载标准准值(kN/mm)：p1=1..0000×000.4000=00.4400kNN/m（2）.强度计计算:最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩。最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和；最大弯矩计算公公公式如下:最大支座力计算算算公式如如下:均布恒载：q111=11..2××qq11+11..2××qq12=11.2××0..2700+1.22×220.00000=244.3224kN//m；均布活载：q222=11..4×00.4400=0.55600kNN/mm；最大弯距Mmmmax==0.11×224.33244×0..40002+00..1177××0.55600×0..40002=00..4000kkN.mm；最大支座力NNN=1..1×224..3244×00.4000+1..2×00.5560××0..4000==100.9971kNN；截面应力σ===0..4000×11066/((550800.00)==778.66755N//mmm2；纵向钢管的计算算算强度78..6675小于20055.0000N//mmm2,满足要求!（3）.挠度计计算:最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度；计算公式如下:::均布恒载:q=q1111+qq122=2200.2770kN//m；均布活载：p=0.44400kNN/m；V=(0...6777××20..2770+00.9990××0..4000)××4000.004/(10000×2..0660×11055×12119900..0))=0..1444mmm纵向钢管的最大大大挠度小小于4000..0000//2500与10,满足要求!3）、横向支撑撑撑钢管计算算:支撑钢管按照集集集中荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算；；集中荷载P取纵纵纵向板底底支撑撑传递力力，P=1100.9771kN；支撑钢管计算简简简图支撑钢管计算弯弯弯矩图(kN.mm))支撑钢管计算变变变形图(kN.mm))支撑钢管计算剪剪剪力图(kN)最大弯矩Mmmmax==0.00011kNN.mm；最大变形Vmmmax==0.00000mmm；最大支座力QQQmax==10..9773kkN；截面应力σ===0..2116NN/mmm2；横向钢管的计算算算强度小小于2055..0000NN/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大大大挠度小小于400..0000//1550与10mmmm,满足要求!4）、扣件抗滑滑滑移的计算算:按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范培培训讲座座》刘刘群主编编，P96页，双扣扣件件承载力力设计计值取16.0000kN，按照扣件抗滑承承承载力系系数0.80，该工程程实实际的旋旋转双双扣件承承载力力取值为12.8800kN。R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取12.8800kN；纵向或横向水平平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值R=110.99733kN；R<12...80kNN,所以双扣扣件件抗滑承承载力力的设计计计算算满足要要求!5）、模板支架架架荷载标准准值值(轴力):作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标准准值值包括以下下下内容：：脚手架的自重(((kN)：NG1=000.1499××4.55000=0..6700kkN；钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A双排架自自重重标准值值，设设计人员员可根根据情况况修改改。栏杆的自重(kkkN)：NG2=000.1500××0.44000=0..0600kkN；脚手板自重(kkkN)：NG3=000.3000××0.44000×0..4000==00.0448kN；堆放荷载(kNNN)：NG4=5550.00000×0..4000×00.4400=8.00000kN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NNG11+NG2+NG3+NG4=88.7778kN；2.活荷载为施施工工荷载标准准准值产生生的荷荷载。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ=11..0000×00.4000××0.44000=0..1600kkN；3.不考虑风荷荷载载时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.222NG+11..4NQ=11..2×88.7778++11.4××0..1600==100.7758kNN；6）、立杆的稳稳稳定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式:其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值(kN))：N=110.77588kN；σ轴轴轴心受压立立杆杆的稳定定系数数,由长细比Lo/i查表得到到；；i计算立杆杆的的截面回回转半半径(cm))：i=11.588ccm；A立杆净截截面面面积(cm2)：A=44.899ccm2；W立杆净截截面面模量(抵抗矩)(cmm3)：W=5..008ccm33；σ钢管立杆杆抗抗压强度度计算算值(N//mmm2)；[f]钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值：[f]==2055.000NN/mmm2；Lo计计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算lo=k11uuh((1))lo=(hh++2a)((2))k1计计算长度附附附加系数数，取取值为1.1885；u计算长度度系系数，参参照《扣扣件式规规范》表5.3..3；u=1.7000；a立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度；a=00.1000m；公式(1)的计计算算结果：立杆计算长度Lo=kk1uh==1.11855×1..7000×11.0000=2.00155m；Lo/i=20114..5000//155.8800=1288.0000；由长细比looo/i的结果查查表表得到轴轴心受受压立杆杆的稳稳定系数φ=0..4406；钢管立杆受压强强强度计算算值；σ=1007757..6660//(0.44066×4889..0000))=554..1855NN/mmm2；立杆稳定性计算算算σ=5544.1885小于[f]]=22055.0000满足要求求！！公式(2)的计计算算结果：Lo/i=12000..0000//155.8800=76..0000；由长细比looo/i的结果查查表表得到轴轴心受受压立杆杆的稳稳定系数φ=0..7744；钢管立杆受压强强强度计算算值；σ=1007757..6660//(0.77444×4889..0000))=229..5699NN/mmm2；立杆稳定性计算算算σ=2299.5669小于[f]]=22055.0000满足要求求！！如果考虑到高支支支撑架的的安全全因素，适适宜宜由公式(3)计算lo=k11kk2(h+2aa))((3)k2--计计算算长度附加加加系数，按按照照表2取值1.00044；公式(3)的计计算算结果：Lo/i=14227..6888//155.8800=90..0000；由长细比looo/i的结果查查表表得到轴轴心受受压立杆杆的稳稳定系数φ=0..6661；钢管立杆受压强强强度计算算值；σ=1007757..6660//(0.66611×4889..0000))=333..2822NN/mmm2；立杆稳定性计算算算σ=3333.2882小于[f]]=22055.0000满足要求求！！综上所计算，施施施工电梯梯选用用SCD22000/22000DK型，搭设设高高度48m，根据说说明明书计算算规则则算的总总荷载载为352KKN，基础尺尺寸寸为40000××60000mmm，因此加加固固范围为45000××65000mmm，总荷载载为12.0044kNN/mm2，小于50kkNN/m2，故该施施工工电梯回回撑系系统满足足要求求。（二）、2#施施施工电梯梯位于于回填土土上：：1、地基参数施工电梯型号：：：SC20000/2000；；吊笼形形式：：双吊笼笼；架设总高度：4448m；标准节节长长度：1..5508mm；底笼长：5.333m；底笼笼宽宽：4.22mm；标准节重：19990kg；对对重重重量：1800kkgg；单个吊笼重:9455kgg；吊笼载载重重：200000kg；外笼重：120000kgg；2、地基参数承台下地基土类类类型：回回填土土夯实；；地基基土承载载力设设计值：：1550kPPa；；地基承载力折减减减系数：：0..4；3、基础参数基础混凝土强度度度等级：：C330；承台底部长向钢钢钢筋：C10@2000；承台底部短向钢钢钢筋：C10@2000；钢材型号：RRRRB4000；；基础高高度hh：0.3m；基础长度l：444.5m；基础宽宽度度b：6.5mm；导轨架长c=000.8m，宽a=00..8m4、基础承载计计计算：1）荷载计算荷载计算过程如如如施工电电梯1所示。考虑动载、自重重重误差及及风载载对基础础的影影响，取取系数数n=2..11,｛（2*9455）+120000+（32*11990）+2*118800++2**20000｝*2.1≈352117㎏=3522KKN。2）地基承载力力力验算Gk=25×44..50×6.500×0.30=2199..3755kNN承台自重设计值值值G＝219..337555×11.2＝263..225kN作用在地基上的的的竖向力力设计计值F＝263..225+352=615..225kN基础下地基土为为为回填土土夯实实，地基基承载载力设计计值为为150kkPPa。地基基承承载力调调整系系数为kc=0.44。基础下地基承载载载力为p==1500.000×4..55×6..5××0.400＝17555.000kNN>>F==7003kN该基础符合施工工工升降机机的要要求。5、基础承台验验验算基础承台砼强度度度等级为为C330，其轴心心抗抗压强度度fc=14.33N/mmm2，轴心抗抗拉拉强度ft=1.433N//mm2，底面长长l==4.5m，宽b=6.5m，底底面面积S=44..5×6.55==29.2255m2，承台高高h==0.3m,导轨架长长c==0.8m，宽a=00..8m。1）承台底面积积积验算轴心受压基础基基基底面积积应满满足S=29.2555≥(Pk+Gk)/fc=(3522+263..225)/114.33=0.00455m2。（满足足要要求）2）承台抗冲切切切验算由于导轨架直接接接与基础础相连连，故只只考虑虑导轨架架对基基础的冲冲切作作用。计算简图如下：：：应满足如下要求求求式中Pjjj扣除除基础自自重后后相应于于荷载载效应基基本组组合时的的地基基土单位位面积积净反力力，PPj=P/SS==352/29.2255=12.034kNN//m2；βhp--受冲冲冲切承载力力截截面高度度影响响系数，本本例例取Bhp=1；h0基础础冲冲切破坏锥锥锥体的有有效高高度，取取h0=300-3355=265mmm；Al冲切切验验算时取用用用的部分分基底底面积，AAl=6.5×1.4==9..1m2；am冲冲切切破坏锥体体体最不利利一侧侧计算长长度；；at冲切切破破坏锥体最最最不利一一侧斜斜截面的的上边边长，取取导轨轨架宽a；ab冲切切破破坏锥体最最最不利一一侧斜斜截面在在基础础底面积积范围围内的下下边长长；ab=a+2hh00=0.8+2×0.265=11..33mam=(at++aab)/2==((0.8+1.333)/2==1.06655mFl＝Pj×AAl=12.03344×9.111=109..551kN0.7βhpffftamh0=0.77××1×11.443×10655×265/110000==2882.551kkN≥109..551kN，满足足要要求！6、承台底部配配配筋计算属于轴心受压，在在承台底部两两个方向的弯弯矩：式中M1,MMM2--任意截截面面1-1、2-2处相相应应于荷载载效应应基本组组合时时的弯矩矩设计计值；a1任意截面面1-1至基基底底边缘最最大反反力处的的距离离，a1=1.99mm；l,b基础底底面面的长和和宽；；pmax,pmmmin相应应于于荷载效效应基基本组合合时的的基础底底面边边缘最大大和最最小地基基反力力设计值值，ppmax=ppmin=((263..25+352)//29.225=21.03kN//mm2；p相相相应于荷荷载效效应基本本组合合时在任任意截截面1-11处基础础底面地地基反反力设计计值，p==pmaxx=21.03kN//m2；G考考考虑荷载载分项项系数的的基础础自重，当当组组合值由由永久久荷载控控制时时，G=11..35GGk，Gk为基础标标准准自重，GG==1.335××3522=475..22kN；M1=1.922//12×[(2×4.5+0.6655)×(21.0033+21.0033-