平顶山市某立交桥现浇箱梁施工方案

PAGE平顶山市某立交桥现浇箱梁施工方案编制：审核：批准：年月日一、编制范围、依据及原则1、编制范围本方案编制范围为某立交桥跨箱梁现浇施工（不含跨越铁路处箱梁施工）。2、编制依据年8月武汉市政工程设计研究院有限责任公司设计的平顶山某道路、立交桥工程施工图；《国家地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）、《建筑地基基础设计规范》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《路桥施工计算手册》（周水兴等著、人民交通出版社出版）；现场调查有关资料二、工程概况平顶山市某道路、立交桥工程，南起五一路，北止北环路，是中心城区与平顶山矿区的主要连接通道，其沿线与城东河上游支路和程平路相交，并穿越平煤集团的三条铁路专用线，工程总长1449米。某立交桥主桥为7联33跨等高度直腹板连续箱梁，起点桩号为K0+370.98，终点桩号为K1+42.764，全长671.78m；翼道桥为2联10跨等高度直腹板连续箱梁，起点桩号为K0+550，终点桩号为K0+762.764，全长212.76m。主桥和翼道桥下部构造为带弧线板式桥墩，主桥1#～8#桥墩顶面尺寸为2.25m×1.2m，底面尺寸为1.5m×1.2m，其它桥墩和翼道桥墩顶面尺寸均为3.1m×1.2m，底面尺寸为2.35m×1.2m。主桥上部结构为等高度直腹板普通钢筋砼箱梁，梁高分别为1.3m和1.5m，顶板厚度为22cm，底板厚度为20cm，中横梁宽1.5m，端横梁为1.0m，腹板宽有0.45～0.7m、0.5～0.8m和0.5m三种。0#～6#桥墩箱梁为6跨，每跨20m，宽度17m，单箱三室，梁高1.3m；6#～9#桥墩箱梁为3跨19m变宽度普通砼连续箱梁，采用单箱五室，顶板宽16.76～25.76m，底板宽为14.0～23.0m，单箱五室，梁高1.3m；9#～14#为5跨（2×20m+24+26m+21.244m）等宽度箱梁，单箱单室，梁高1.5m；14#～19#桥墩箱梁为5跨20m等宽度箱梁，单箱单室，梁高1.3m；23#～28#桥墩箱梁为5跨20m等宽度箱梁，单箱单室，梁高1.3m，28#～33#桥墩箱梁为5跨（4×18.36m+18.38m），单箱单室。9#～33#主桥箱梁顶面宽均为10m，底宽均为5.5m。翼道桥5#～10#桥墩箱梁为5跨20m等高度的普通钢筋砼连续箱梁，梁高为1.3m，顶板宽8.26m，底宽为5.5m单箱单室。主桥和翼道桥箱梁均采用满堂支架，连续现浇。三、施工管理目标1、工期目标某立交桥现浇箱梁施工：年3月10日至年7月31日完成。2、安全目标坚持“安全第一，预防为主”的施工安全方针，制定明确的施工安全生产目标。本工程安全生产目标为实现“四无一创建”，即无人身伤亡事故，无交通责任事故，无高空坠落事故，无重大火灾事故，创建安全标准化工地。四、施工组织机构及人员安排项目经理：项目书记：项目总工：现场施工负责人：现场技术负责人：质检员：何宝安全员：李泽民段宝施工员：苏运前作业人员：80人五、施工技术方案1、支架基础处理根据桥位及各联桥面宽度对应覆盖的地面进行硬化，结合现场地基情况，部分坑凹及墩身、承台基坑回填土，必须用符合规范的土质或混合砂砾，分层回填夯实，整体支架基础地面夯实采用压路机碾压，压实度95％。对整个梁底部地基压实后，浇筑20cm厚C20素砼垫层，两侧分别外放50cm，即比梁顶板宽1.0m，以满足上部立杆对地基承载力的要求。砼垫层浇筑后进行覆盖养护，待混凝土强度达到50%后方可搭设支架。2、满堂脚手支架搭设和支架体系1）、箱梁支架搭设方案某立交桥箱梁支架采用Φ48×3.5mm钢管脚手架进行搭设，0#～6#箱梁支架立杆纵横间距在梁底箱室及两侧翼板部位为0.8m×0.85m，在梁底腹板部位立杆纵横间距为0.8m×0.5m，步距均为1.3m。支架采用2根Φ48×3.5mm钢管作横梁，钢管横梁与立杆之间采用十字扣件进行连接，为防止扣件松动下滑，在扣件再加一个扣件，确保扣件抗滑，支架搭设详见附后箱梁支架方案图。6#～9#箱梁支架立杆纵横间距在梁底为0.6m×0.6m，在两侧翼板处支架间距为1.2m×0.6m，步距均为1.3m。支架采用一根Φ48×3.5mm钢管作横梁，钢管横梁与立杆之间采用十字扣件进行连接，为防止扣件松动下滑，在扣件再增加一个扣件，确保扣件抗滑，支架搭设详见附后箱梁支架方案图。14#～19#、23#～33#、E5#～E10#（W5#～W10#）箱梁支架立杆纵横间距在箱室部位为0.8m×0.8m，在腹板部位为0.8m×0.5，在两侧翼板处支架间距为0.8m×1.0m，步距均为1.3m，支架采用2根Φ48×3.5mm钢管作横梁，钢管横梁与立杆之间采用十字扣件进行连接，为防止扣件松动下滑，在扣件下再加一个扣件，确保扣件抗滑，支架搭设详见附后箱梁支架方案图。满堂脚手支架的搭设，根据箱梁结构和各跨的高度，长度、宽度进行施工，搭设支架前，先把桥纵向中心线放出来，以中心线为基准线，按设计间距向两侧弹线，然后再放出桥墩跨中横桥向中心线，以此为基准弹出支架横向线，纵横线交叉点即为钢管立杆位置，立杆底部采用10cm×10cm×0.8cm的钢垫板，钢管采用采用Φ48×3.5mm厚的普通钢管，扣件采用1.5kg标准直接十字转扣的扣件。搭设时施工顺序为：钢管下料—扫地杆—立杆钢垫板—立杆—第一层水平纵横杆。每层水平杆与立杆用扣件紧固后再进行下道水平杆的搭设，搭设时必须保证立杆的垂直度，不能用变形的钢管做立杆，立杆连接采用对接方式。为提高支架的整体稳定性和刚度，在箱梁两侧腹板下各设一道纵向剪刀撑，纵向剪刀撑间隔为4.5m沿纵向连续设置，横向剪刀撑沿横向连续设置，每4跨设一道，剪力杆与立杆交叉处都必须用扣件锁死，且与立杆、纵横向水平杆同步搭设。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，两根撑杆须交错布置。剪刀撑和斜杆应用旋转扣件固定在与相交的水平杆的出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜小于150mm。根据墩身高度情况搭设一字型斜道，斜道布设于内外立杆之间，宽度1.2m,坡度采用1：3，斜道脚手板每隔40cm设置一根防滑木条，木条厚度为3cm～4cm,同时为在斜道两侧设置防护网，以确保上下施工人员安全。2）、程平路处门洞搭设方案根据程平路处交通状况，为确保交通畅通及施工安全，拟设置2个门洞，门洞尺寸为宽400cm，净高450cm。门洞支架采用Φ48×3.5mm钢管脚手架进行搭设，立杆纵横间距在箱梁箱室部位为40cm×40cm，在腹板部位纵横间距为40cm×25cm，立杆底部采用10cm×10cm×0.8cm的钢垫板，扣件采用1.5kg标准直接十字转扣的扣件，立杆步距为60cm。门洞支架立杆顶设可调顶托，顶托放置3根I14小工字钢作横向分配梁，小钢梁顶铺设10cm硬杂木作梁垫，门洞主梁采用I40工字钢，工40工字钢梁在箱室部位间距为120cm，在腹板部位间距为75cm。门洞主梁顶设置次梁，次梁采用10cm×10cm方木，横桥向布置，间距为60cm；箱梁模板采用244cm×122cm×1.5cm木胶板，梁底背材用5cm×10cm松木方木，顺桥向立用，间距20cm，程平路处门洞支架搭设详见附后程平路门洞搭设示意图。在搭设门洞前必须联系当地交通部门，在当地交通部门协助下进行公示，公示后方能搭设门洞。门洞两侧必须设置防撞墩，在防撞墩前设置限高架，限高架采用旧钢轨或工字钢搭设，并在明显部位悬挂交通标识牌，标识牌内容应有门洞宽度、高度及通行方向指示等内容。为保证行车及过往行人安全，应在门洞处用防护网或搭设木板及蓬布等设备对门洞口进行防护，以防高空坠物伤人，交通拥挤时应派人及时指挥疏通交通或通知交通部门协助指挥疏通交通。3、模板工程箱梁外模：面板采用244cm×122cm×1.5cm木胶板，纵向铺放，要求纵横缝对齐，缝宽不得大于1mm；箱底背材用10cm×5cm松木方木，顺桥向立用，间距20cm，方木下为横向钢管主梁；箱梁侧面背材10cm×5cm松木方木，间距20cm，顺桥向立用，竖向Φ48×3.5mm钢管间距100cm，外侧设两道Φ48×3.5mm钢管，间距为90cm；翼板底背材用10cm×５cm方木，立用，间距20cm，横向铺放，转角处用木模。模板接缝用双面胶对粘，交缝处用铁钉将模板与方木订牢，然后再涂脱模剂。内模分两次制作，第一次浇筑混凝土时，用方木固定模板和倒角木模，内模底部不封闭，立模至腹板顶，为保证箱梁内模的位置，内模下部每侧间隔3m左右用预制的同标号混凝土垫块作为支撑，腹板模型顶部放置小方木临时横撑，保证腹板厚度。浇筑完底板和腹板混凝土后，达到规定强度后拆模，安设内顶模，内顶模同样采用方木固定钢模板和倒角木模，同时在顶板两端各留0.8m×0.8m孔口,内模由多根钢管支撑固定。4、支架预压模板支架是控制结构尺寸和预拱度的重要工具，应满足强度，刚度和稳定性要求。为了保证箱梁浇注砼后满足设计的外形尺寸及拱度要求，我们采取对支架预压的方法以消除变形。具体做法如下：1）、搭架、立模作业程序完成以后，对地基沉降进行固定多点测量，记录沉降值，作为初始值。支架柱高度应预留弹性，非弹性下沉量。桥跨堆载予压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，并在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高。2）、采用砂袋加载的方法进行预压，砂袋总重量不小于恒载的120%（按设计要求），尽可能减少支架的非弹性变形。等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量，支架的弹性、非弹性变形及基础的允许下沉量应满足施工后梁体设计标高的要求。加压完成后，第二次测量固定点处的地基沉降量，二次测量的沉降量与一次测定的沉降量进行对比计算，得出支架沉降量，根据数据调整底模标高及支架高度，连续梁的线形以梁底标高为控制标准。模板高度调整后，即可进行桥梁上部施工。5、钢筋制作绑扎1）、在箱梁底模板铺设完成预压后，翼板铺设结束，绑扎底板底层钢筋，在绑扎前，对于多箱室箱梁，应先在模板上弹好腹板梁的控制线，正确定位腹板梁的位置，便于内模的安装。底板底层筋绑扎完成后，搭设腹板梁绑扎施工钢管架，以便于套上腹板梁的箍筋进行绑扎。2）、对于封闭式的腹板梁骨架，针对其长而重的特点，采用分段焊接成型的方法，其分段断开处在钢筋受力较为小的地方。分段加工的腹板骨架应注意相邻骨架接头错开符合规范。3）、主要绑扎工序如下：绑扎底板底层钢筋——绑扎腹板梁——绑扎横梁——绑扎底板二层钢筋——绑扎所有梁侧面构造筋——安装内模后绑扎顶板底层——绑扎翼板底层——绑扎顶板上层——安装预埋筋。6、梁体砼浇筑梁体砼采用商品砼，梁体混凝土分两次浇注，第一次浇注底板和腹板,浇筑高度为0.9m,第二次浇注顶板，具体顺序如图所示。在支架上浇筑混凝土，坚持“对称、平衡、同步进行”的原则进行施工。混凝土浇筑在一次作业中连续进行，允许的间断时间小于前层混凝土的初凝时间或能重塑时间，并事先经试验确定。梁体混凝土主要采用插入式振动器插捣，避免振动棒碰撞模板、钢筋及其它预埋件。桥面顶板混凝土施工时振动梁配合导轨振捣，浇注过程中对导轨及混凝土面的标高测量，保证平整度达到要求，混凝土表面进行拉毛处理，增加与桥面铺装层的粘结度。7、加强混凝土的养生养护用水及覆盖用麻布不能使混凝土产生不良的外观，当气温低于5℃时，覆盖保温，不得向混凝土表面上洒水。8、拆卸模板及支架待砼强度达到设计要求时，即可进行模板支架的拆卸工作，拆卸模板的顺序为先中间后两侧，对箱梁内模板及支架的拆卸，由人工从预留天窗中进入箱内进行，完成后将箱内杂物清除干净，其内不得留有任何底顶板的支撑，防止破坏梁体的受力结构。9、封天窗检查确认箱内无杂物后，用钢管吊装木板，从天窗处的顶板钢筋焊接牢固，用同样标号的砼进行封口，并注意砼的养生。箱梁施工工艺框图附后箱梁施工工艺图砼现浇连续箱梁梁施工工艺艺框图六、梁体模板支架安安全验算1、第一联箱梁支架架安全验算算平顶山市某立交交桥第一联联箱梁梁高高1.3mm，梁底箱室室部位立杆纵纵距0.88m,立杆横距距0.855m，立杆步步距1.3m；连续梁梁腹板部位位立杆纵距距0.8m，立杆横横距0.5mm，立杆步步距1.3m；连续梁梁两侧翼板板部位立杆纵纵距0.88m，立杆横横距1.00m，立杆杆步距1..3m。方木下横梁梁采用2根φ48×3..5mm钢钢管，连续梁底底模板采用用大块木胶胶板，长22.44mm，宽1.222m，厚厚0.0115m，箱箱梁底背材材采用5ccm×10cmm方木，顺顺桥向立用用。箱梁及支架关系系示意图如如下：箱梁箱室部位钢钢筋砼取重重度为26KNN/m3g1=（0.2＋0.222）×26==10.992KNN/m2箱梁腹板部位钢钢筋砼取重重度为26KNN/m3g2=1.3×266=33..8KNN/m2根据施工情况取取箱梁支架架模板重量量取g3＝1.5KKN/m22取施工人员、施工工料具运输输、堆放荷荷载：g4＝2.5KKN/m22取倾倒砼产生荷荷载：g5=2KNN/m2，振捣砼产生荷载载：g6=2KNN/m2由于上述倾倒砼砼和振捣砼砼两项不同同时发生，故故计算时只只取一项荷荷载。按容许应力法进进行计算。箱梁箱室部分计计算荷载G箱室=100.92＋1.5++2.5＋2＝16.992KN//m2箱梁腹板部分计计算荷载G腹板=333.8＋1.5++2.5＋2＝39.88KN/mm21）、箱梁箱室部位位支架检算a、模板检算考虑模板本身的的连续性，取取1m宽模板板，按三等等跨连续梁梁形式进行行检算，其中L为相邻两两方之间的距距离，即模模板计算跨跨径。a)、应力检算q＝G箱室=16.992KN//m=166.92NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×10000×1552＝3.755×104mm3σ=qL2/100Wj=16..92×22002/(100×3.775×1004)=1.8MPaa＜〔σw〕=24MPa〔σw〕--木胶板容许抗弯弯曲应力24MPPa故强度满足要求求。b)、刚度检算按三跨连续梁计计算木胶板E=5..5×1003MPaI＝bh3/12==10000×1533/12==2.81125×1105mm4f=qL4/1150EII=16..92×22004/(1550×5..5×1003×2.88125××105)＝0.12mm＜＜L/4000=2000/4000=0.55mm故刚度满足要求。b、5×10cm方方木检算认为所有荷载均均由方木传传给钢管横横梁，方木木间距为00.2m，钢管横梁梁间距在箱箱室部位为为0.8m,按三跨连连续梁计算算。a）、应力检算q=0.2×GG箱室=0..2×166.92==3.3884KN//m=3..384NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×50××10022＝8.333×104mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=3.3384×88002/(100×8.333×1004)=2.60MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求。b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==50×11003/12==4.1667×1006mm4f=qL4/1150EII=3.3384×88004/(1550×9××103×4.1167×1106)＝0.25mm＜＜L/4000=8000/4000=2mmm故刚度满足要求求。c、钢管横梁检算算方木下钢管横梁梁采用2根φ48×3..5mm钢钢管，在箱箱室部位间间距0.885cm，由于于方木较密密，方木传传给钢管横横梁的集中中荷载近似似按三跨连连续梁均布布荷载计算算。a、应力检算q＝0.8×G箱室室=13.554N/mmm单根钢管木横梁梁净截面抵抵抗弯矩Wj=л(D4-d4)/322D=л(484-414)/（32×448）＝5.0778×1003mm3按近似公式计算算σ=qL2/110Wj=13.554×8502/(100×2×55.0788×1033)=96.32MPPa<1..3〔σw〕=188..5MPaa故强度满足要求求。〔σw〕--钢管容许抗弯曲曲应力145MMPab、刚度检算钢管横梁E=22.1×1105MPa单根钢管I＝лл(D4-d4)/644=л(484-414)/64＝1.2119×1005mm4f=qL4/1150EII＝13.54×85504/(1550×2..1×1005×2×11.2199×1055)＝0.9mm<LL/4000=8500/4000=2.13mm故刚度满足要求求。d、扣件抗滑承载载力由钢管横梁传给给立杆的竖竖向力R=13.54×0.855＝11.551KN立杆扣件安装两两个，单个个扣件抗滑滑承载力为为8.5KKN，则2个扣件为2×8..5＝17KNN11.51KN<<17KNN，故扣件件抗滑承载载力满足要要求。e、立杆检算立杆承受钢管横横梁传来的的荷载，因因此N＝13.54×0..85+((0.044×6.55+0.004×8..25)＝12.110KN(说明:立杆高度按6..5m计算,另加5道纵横水水平杆,每道按1..65m计)。横杆步距为1..3mr=(Im//Am)11/2=(1.2199×1055/4899.3)11/2=15.78长细比：λ＝L/r＝13000/155.78＝82经查Ψ＝0.600〔N〕＝ΨA〔σ〕＝00.6000×4899×1400＝441.08×1003N=41..08KNNN＜〔N〕立杆承受荷载同同时小于支支架钢管对对接〔N〕=30..3KNN要求。故满足要求。〔σ〕――钢管容许轴向应应力为140MMPa2)、箱梁腹板部位位支架检算a、模板检算考虑模板本身的的连续性，取取1m宽模板板，按三等等跨连续梁梁形式进行行简算，其其中L为相邻两两方木之间的的距离，即即模板计算算跨径。a)、应力检算q＝G腹板=39.88KN/mm=39..8N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×10000×1552＝3.755×104mm3σ=qL2/100Wj=39..8×20002/(100×3.775×1004)=4.25MPa＜〔σw〕=24MPa〔σw〕--木胶板容许抗弯弯曲应力24MPPab)、刚度检算按三跨连续梁计计算木胶板E=5..5×1003MPaI＝bh3/12==10000×1533/12==2.81125×1105mm4f=qL4/1150EII=39..8×20004/(1550×5..5×1003×2.88125××105)＝0.27mm＜＜l/4000=2000/4000=0..5mm故满足要求。b、5×10cm方方木检算认为所有荷载均均由方木传传给钢管横横梁，方木木间距为00.2m，钢管横梁梁间距在腹腹板部位为为0.8m,按三跨连连续梁计算算。a)、应力检算q=0.2×GG腹板=0..2×399.8=77.96KKN/m==7.966N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×50××10022＝8.333×104mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=7.996×8002/(100×8.333×1004)=6.12MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==50×11003/12==4.1667×1006mm4f=qL4/1150EII=7.996×8004/(1550×9××103×4.1167×1106)＝0.6mm＜LL/4000=800/4400=22.0mmm故刚度满足要求。c、钢管横梁检算算钢管横梁采用22根φ48×3..5mm钢钢管，在腹腹板部位间间距50ccm，由于于方木布置置较密，方方木传给钢钢管横梁的的集中荷载载近似按三三跨连续梁梁均布荷载载计算。a)、应力检算G腹板＝39.88KN/mm2q＝G腹板×0.8==31.884KN//m=311.84N//mm单根钢管横梁净净截面抵抗抗弯矩Wj=л(D4-d4)/322D=л(484-414)/（32×448）＝5.0778×1003mm3按近似公式计算算σ=qL2/110Wj=31.84×50002/(2×10××5.0778×1003)=78.38Mppa<1..3〔σw〕=1888.5MMPa故强度满足要求求。〔σw〕--钢管容许抗弯曲曲应力145MMPab)、刚度检算钢管横梁E=22.1×1105MPa单根钢管I＝лл(D4-d4)/644=л(484-414)/64＝1.2119×1005mm4f=qL4/1150EII=31.84×55004/(1550×2..1×1005×1.2219×1105×2)＝0.26mm<<L/4000=5000/4000=1..3mm故刚度满足要求求。d、扣件抗滑承载载力由钢管横梁传给给立杆的竖竖向力R=399.8×00.8×00.5＝15.992KN立杆扣件安装两两个，单个个扣件抗滑滑承载力为为8.5KKN，则两个扣件为为:2×8.5＝177.0KNN15.92KNN<17..0KN，故扣件件抗滑承载载力满足要要求。e、立杆检算立杆承受钢管横横梁传来的的荷载，因因此N＝qL＋gH＝31.84×00.5++(0.004×6..5+0..04×88.25))＝16.551KN(说明:立杆高度按6..5m计算,另加5道纵横水水平杆,每道按1..65m计)。横杆步距为1..3mr=(Im//Am)11/2=(1.2199×1055/4899.3)11/2=15.78长细比：λ＝L/r＝13000/155.78＝82.44经查Ψ＝0.60〔N〕＝ΨA〔σ〕＝00.60×4889×1440＝441.088×103N=41..08KNNN＜〔N〕立杆承受荷载同同时小于支支架钢管对对接〔N〕=30..3KNN要求。故满足要求。〔σ〕――钢管容许轴向应应力为140MMPa3）、承载力检算算梁支架基础采用用20cmm厚C20砼垫层，立立杆下垫110cm×10cm×0.8cmm铁垫板，12.110KN<16.551KN，故立立杆传来荷荷载取最大大值按N＝16.551KNa、砼垫层承载力力检算：N/A=16..51×1003/(100×1000)=11.65MMPa<〔σ砼〕＝14MPa故砼垫层承载力力满足要求求。〔σ砼〕――砼设计抗压压强度为14MPab、地基承载力检检算砼垫层厚h=2200mmm,砼刚性角角按450考虑，则则砼垫层下下土表层受受力面积：：Ab＝（100＋2×hh×tg4450）×（100＋2×h××tg4550）＝（100＋2×2200×ttg4500）×（100＋2×2000×tgg450）＝2.5×1055mm2地基承载力p==N/Ab=16.51×1003/(2..5×1005)=0.066MMPa=666KPaa〔σ土〕＝fk×kb=0.44×400=1660KPaap<〔σ土〕，故地基承载载力满足要要求。地基承载力标准准值kb=400KPPakb――地基承载力调整整系数〔σ土〕――地基承载力设计计值，经实实测回填后后地基承载载力为4004)、侧模检算算取箱梁浇筑速度度0.5mm/h箱梁模板侧压力力Pm=44.6v11/4=44.6×00.84==3.877KN/mm2取振捣砼时对侧侧面模板的的压力为4.0KKN/m22计算侧模承载力力时水平荷荷载P=3..87+44=7..87KNN/m2由于箱梁侧模模模板及方木木间距同梁梁底布置，且P=7.87KN/mm2<G箱室=166.92KN/mm2故模板及方木合合格，在此此不再重复复计算，检检算略。1）、侧模钢管横横梁检算箱梁侧面模板纵纵向主楞采采用φ48×3..5mm钢钢管，间距距90cm，由于方方木较密，方方木传给侧侧模钢管的的集中荷载载近似按三三跨连续梁梁均布荷载载计算。a、应力检算q＝PL=7.877×0.99KN/mm=7.008N/mmm钢管主楞净截面面抵抗弯矩矩Wj=л(D4-d4)/322D=л(484-414)/（32×448）＝5.0778×1003mm3按近似公式计算算σ=qL2/110Wj=7.008×90002/(100×5.0078×1103)=113Mpaa<1.33〔σ〕=1888.5MPPa故强度满足要求求。〔σw〕--钢管容许抗弯曲曲应力145MMPab、刚度检算侧模钢管横梁EE=2.11×1055MPaI＝л(D4-d4)/644=л(484-414)/64＝1.2119×1005mm4f=qL4/1150EII=7.08×99004/(1550×2..1×1005×1.2219×1105)＝1.2mm<LL/4000=9000/4000=2.33mm故刚度满足要求求。2）、支撑杆检算算箱梁侧模板撑杆杆计算简图图如下：经计算:模板斜杆支撑杆杆件承受荷荷载为3.888KN（受压），直杆支撑杆件承承受荷载为为3.533KN(受压)箱梁侧模支撑直直杆两扣件件间距离为为1.0m，斜杆支支撑两扣件件距离为2.1993m斜杆长细比：λ＝L/r＝21993/155.78＝139经查Ψ＝0.345〔N〕＝ΨA〔σ〕＝00.3455×4899×1400＝223.622×1033N=233.62KKNN＜〔N〕故满足要求。〔σ〕――钢管容许轴向应应力为140MMPa3）、扣件抗滑承承载力由钢管支撑传给给外端的力力R=3..88KNN单个扣件抗滑承承载力为8.5KKN，3.88KN<<8.5KKN，故扣件件抗滑承载载力满足要要求。2、第二联箱梁检检算平顶山市某立交交桥第二联联箱梁梁高高1.3mm，梁底箱室室范围内立立杆纵距00.6m，立杆横横距0.66m，立杆步步距1.3m，横梁，箱箱梁底背材及及箱梁模板板布设同第第一联。箱箱梁及支架架关系示意意图如下：由于第二联箱梁梁梁底全部部按0.6mm×0.66m，故计算算时只取腹腹板部位进进行检算。腹腹板部位检检算合格，其其余部位自自然满足要要求。按容许应力法进进行计算。箱梁腹板部分计计算荷载G腹板=333.8＋1.5++2.5＋2＝39.88KN/mm21）、模板检算考虑模板本身的的连续性，取取1m宽模板板，按三等等跨连续梁梁形式进行行简算，其其中L为相邻两两方木之间的的距离，即即模板计算算跨径。a、应力检算q＝G腹板=39.88KN/mm=39..8N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×10000×1552＝3.755×104mm3σ=qL2/100Wj=39..8×20002/(100×3.775×1004)=4.25MPa＜〔σw〕=24MPa〔σw〕--木胶板容许抗弯弯曲应力24MPPab、刚度检算按三跨连续梁计计算木胶板E=5..5×1003MPaI＝bh3/12==10000×1533/12==2.81125×1105mm4f=qL4/1150EII=39..8×20004/(1550×5..5×1003×2.88125××105)＝0.27mm＜＜l/4000=2000/4000=0..5mm故满足要求。2)、5×100cm方木木检算认为所有荷载均均由方木传传给钢管横横梁，方木木间距为00.2m，钢管横梁梁间距在腹腹板部位为为0.6m,按三跨连连续梁计算算。a)、应力检算q=0.2×GG腹板=0..2×399.8=77.96KKN/m==7.966N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×50××10022＝8.333×104mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=7.996×6002/(100×8.333×1004)=3.44MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==50×11003/12==4.1667×1006mm4f=qL4/1150EII=7.996×6004/(1550×9××103×4.1167×1106)＝0.2mm＜LL/4000=600/4400=11.5mmm故刚度满足要求。c、钢管横梁检算算钢管横梁采用一一根φ48×3..5mm钢钢管，由于于方木布置置较密，方方木传给钢钢管横梁的的集中荷载载近似按三三跨连续梁梁均布荷载载计算。a)、应力检算G腹板＝39.88KN/mm2q＝G腹板×0.6==23.888KN//m=233.88N/mmm钢管横梁净截面面抵抗弯矩矩Wj=л(D4-d4)/322D=л(484-414)/（32×448）＝5.0778×1003mm3按近似公式计算算σ=qL2/110Wj=23.888×6002/(100×5.0078×1103)=169.3Mppa<1..3〔σw〕=1888.5MMPa故强度满足要求求。〔σw〕--钢管容许抗弯曲曲应力145MMPab)、刚度检算钢管横梁E=22.1×1105MPaI＝л(D4-d4)/644=л(484-414)/64＝1.2119×1005mm4f=qL4/1150EII=23.88×66004/(1550×2..1×1005×1.2219×1105)＝0.8mm<LL/4000=600/4400=11.5mm故刚度满足要求求。d、扣件抗滑承载载力由钢管横梁传给给立杆的竖竖向力R=399.8×00.6×00.6＝14.333KN立杆扣件安装两两个，单个个扣件抗滑滑承载力为为8.5KKN，则两个扣件为为2×8.5＝17.00KN14.33KNN<17..0KN，故扣件件抗滑承载载力满足要要求。e、立杆检算立杆承受钢管横横梁传来的的荷载，因因此N＝qL＋gH＝39.8×0..6×0..6+((0.044×10+0..04×99.6)＝15.111KN(说明:立杆高度按100m计算,另加8道纵横水水平杆,每道按1..2m计)。横杆步距为1..3mr=15.778长细比：λ＝L/r＝13000/155.78＝82.44经查Ψ＝0.60〔N〕＝ΨA〔σ〕＝00.60×4889×1440＝441.088×103N=41..08KNNN＜〔N〕立杆承受荷载同同时小于支支架钢管对对接〔N〕=30..3KNN要求。故满足要求。〔σ〕――钢管容许轴向应应力为140MMPa3）、承载力检算算根据计算可知立立杆传来荷荷载N＝15.111KN由于15.11KNN<16.551KN依据前面计算可可知，地基基承载力满满足要求，计计算略。4）、侧模检算平顶山市某第二二联箱梁侧侧模布置同同第一联箱箱梁，可知知侧模满足足要求，在在此不再重重复计算。3、14#～19##、23#～33#、E5#～E10#（W5#～W10#）箱梁支架架检算平顶山市某立交交桥14#～19#、23#～33#、E5#～E10#（W5#～W10#）箱梁梁高高1.3mm，梁底箱室室范围内立立杆纵距00.8m，立杆横横距0.88m，立杆步步距1.3m；连续梁梁底腹板范范围内立杆杆纵距0..8m，立杆横横距0.55m，立杆杆步距1..3m；连续梁梁两侧翼板板范围内立立杆纵距00.8m，立杆横横距1.00m，立杆杆步距1..3m。箱底模板采采用大块木木胶板，长长2.444m，宽1.222m，厚厚0.0115m，模模板背材采采用5cmm×10cmm方木,立用，方方木间距220cm,,方木下横梁梁采用2根φ48×3..5mm钢钢管。箱梁及支架关系系示意图见见下：按容许应力法进进行计算。箱梁箱室部分计计算荷载G箱室=100.92＋1.5++2.5＋2＝16.992KN//m2箱梁腹板部分计计算荷载G腹板=333.8＋1.5++2.5＋2＝39.88KN/mm2根据上面第一联联箱梁支架架计算可知知：箱室部位支架立立杆间距80cmm×85ccm,腹板部位位支架间距距80cmm×50ccm满足要求求，故4#～19#、23#～33#、E5#～E10#（W5#～W10#）箱梁箱室室部位立杆杆间距80cmm×80ccm，腹板部部位立杆间间距80cmm×50ccm也满足要求求，此处不不重复计算算。4、程平路门洞支支架检算门洞尺寸宽4000cm，净高450ccm，门洞支架架采用Φ48×3..5mm钢钢管脚手架架进行搭设设，立杆纵纵横间距在在箱梁箱室室部位为440cm×40cm，在腹板板部位纵横横间距为440cm×25cm，立杆底部部采用100cm×10cmm×0.8ccm的钢垫垫板，立杆步距距为60cmm。门洞支架架立杆顶设设可调顶托托，顶托放放置I14小工字钢钢作横向分分配梁，小小钢梁顶铺铺设10cm硬杂木作作梁垫，门门洞主梁采采用I40工字钢，II40工字字钢梁在箱箱室部位间间距为120ccm，在腹板板部位间距距为75cm。门洞主主梁顶设置置次梁，次次梁采用10cmm×10ccm方木，横横桥向布置置，间距为为60cm；箱梁模模板采用2244cmm×122ccm×1.5ccm木胶板板，箱背材用用5cm×100cm松木方木木，顺桥向向立用，间间距20cmm。按容许应力法进进行计算。箱梁箱室部分计计算荷载G箱室=100.92＋1.5++2.5＋2＝16.992KN//m2箱梁腹板部分计计算荷载G腹板=333.8＋1.5++2.5＋2＝39.88KN/mm21）、箱梁箱室部位位支架检算a、模板检算考虑模板本身的的连续性，取取1m宽模板板，按三等等跨连续梁梁形式进行行简算，其其中L为相邻两两方木之间的的距离，即即模板计算算跨径。a)、应力检算q＝G箱室=16.992KN//m=166.92NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×10000×1552＝3.755×104mm3σ=qL2/100Wj=16..92×22002/(100×3.775×1004)=1.8MPaa＜〔σw〕=24MPa〔σw〕--木胶板容许抗弯弯曲应力24MPPa故强度满足要求求。b)、刚度检算按三跨连续梁计计算木胶板E=5..5×1003MPaI＝bh3/12==10000×1533/12==2.81125×1105mm4f=qL4/1150EII=16..92×22004/(1550×5..5×1003×2.88125××105)＝0.12mm＜＜L/4000=2000/4000=0.55mm故刚度满足要求。b、5×10cm方方木检算认为所有荷载均均由5cmm×10ccm方木传传给10ccm×100cm方木次梁梁，5cm××10cmm方木间距距为0.22m，10cmm×10ccm方木间距在在箱室部位位为0.66m,按三跨连连续梁计算算。a）、应力检算q=0.2×GG箱室=0..2×166.92==3.3884KN//m=3..384NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×50××10022＝8.333×104mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=3.3384×66002/(100×8.333×1004)=1.46MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求。b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==50×11003/12==4.1667×1006mm4f=qL4/1150EII=3.3384×66004/(1550×9××103×4.1167×1106)＝0.1mm＜LL/4000=6000/4000=1.55mm故刚度满足要求求。3)、10cmm×10cmm方木次梁检算认为所有荷载均均由方木传传给I40纵向工字字钢梁，方方木间距为为0.6m，I40工字钢梁梁在腹板部部位为1.2m,按三跨连连续梁计算算。a)、应力检算q=0.6×GG腹板=0..6×16.92=10.15KN//m=100.15NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×1000×10002＝1.677×105mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=10.15×12002/(100×1.67×1005)=8.77MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==100×11003/12==8.333×106mm4f=qL4/1150EII=10..15×12004/(1550×9××103×8.333×1106)＝1.87mm＜＜L/4000=12200/4400=33mm故刚度满足要求。4)I40工字字钢梁检算算I40工字钢梁梁在箱梁箱箱室部位间间距为120ccmm,工字钢梁梁上10ccm×10cmm方木间距距为60ccm,方木传来来集中力近近似按均布布荷载进行行计算。工工字钢梁计计算按简支支梁进行计计算,计算跨径L=4800cm。经查表得工字钢钢梁自重q1=8876N//m=0..876KKN/m，工字钢钢梁顶方木木及模板重重量忽略不不计。I=2.17××108mm4WW=1.009×1006mm3q=q1+1.2××G腹板=0.8776＋1.2×16.92=221.188KN/m＝21.118N/mmmM=1/8qqL2=1/8×21..18×4480022=6.11×1077N.mmmσ=M/W=6..1×1007/1.099×1066=55..96MMPa<11.3〔σw〕=1888.5MMPa故强度满足要求求。〔σw〕--钢字钢容许抗弯曲曲应力145MMPaf=5qL4//(384EII)=5×21.18×4480044/(3844×2.1×1105×2.177×1088)=3.2mm＜LL/800=48800/400=122mm5)、立杆承载力检检算I40工字钢梁梁全长6.00m，由工工字钢传给给两端立杆杆荷载P=1/2qLL0=1/22×21..18×66000==635440N=663.544KN工字钢梁下立杆杆数量为9根，可知知N＝P/n＝63..54/99=7.006KN<<〔N〕=30..3KN工字钢梁下立杆杆步距为660cm，立立杆间采对对接方式，由由前面计算算可知每根根立杆〔N〕＝30.33KN故立杆承载力满满足要求。同时N=7.06KKN<16.551KN，根据前前面计算可可知地基承承载力也满满足要求。2）、箱梁腹板部位位支架检算a、模板检算考虑模板本身的的连续性，取取1m宽模板板，按三等等跨连续梁梁形式进行行简算，其其中L为相邻两两方木之间的的距离，即即模板计算算跨径。a)、应力检算q＝G腹板=39.88KN/mm=39..8N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×10000×1552＝3.755×104mm3σ=qL2/100Wj=39..8×20002/(100×3.775×1004)=4.24MPaa＜〔σw〕=24MPa〔σw〕--木胶板容许抗弯弯曲应力24MPPab、刚度检算按三跨连续梁计计算木胶板E=5..5×1003MPaI＝bh3/12==10000×1533/12==2.81125×1105mm4f=qL4/1150EII=39..8×20004/(1550×5..5×1003×2.88125××105)＝0.27mm＜＜l/4000=2000/4000=0..5mm故满足要求。b、5×10cm方方木检算认为所有荷载均均由5cmm×10cmm方木传给给10cmm×10cmm方木次梁梁，5cm×10cmm方木间距距为0.22m，10cmm×10cmm方木间距在在箱室部位位为0.66m,按三跨连连续梁计算算。a)、应力检算q=0.2×GG腹板=0..2×399.8=77.96KKN/m==7.966N/mmm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×50××10022＝8.333×104mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=7.996×6002/(100×8.333×1004)=3.44MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==50×11003/12==4.1667×1006mm4f=qL4/1150EII=7.996×6004/(1550×9××103×4.1167×1106)＝0.2mm＜LL/4000=600/4400=11.5mmm故刚度满足要求。3)、10cmm×10cmm方木检算算认为所有荷载均均由方木传传给I40纵向工字字钢梁，方方木间距为为60cm，I40工字钢梁梁在腹板部部位为755cm,按三跨连连续梁计算算。a)、应力检算q=0.6×GG腹板=0..6×39.88=23.888KN//m=233.88NN/mm模板净截面抵抗抗弯矩Wj=1/6bh22=1/66×1000×10002＝1.677×105mm3按近似公式计算算σ=qL2/100Wj=23.88×7502/(100×1.67×1005)=8.06MPaa＜〔σw〕=12MPa〔σw〕--方木容许抗弯曲曲应力12MPPa故强度满足要求求b)、刚度检算方木E=9×1033MPaI＝bh3/12==100×11003/12==8.333×106mm4f=qL4/1150EII=23..88×7504/(1550×9××103×8.333×1106)＝0.7mm＜LL/4000=7500/4000=1.99mm故刚度满足要求。4)I40工字字钢梁检算算I40工字钢梁梁在箱梁箱箱室部位间间距为75cmmm,工字钢梁梁上10ccm×10cmm方木间距距为60ccm,方木传来来集中力近近似按均布布荷载进行行计算。工工字钢梁计计算按简支支梁进行计计算,计算跨径L=4800cm。经查表得工字钢钢梁自重q1=8876N//m=0..876KKN/m，工字钢钢梁顶方木木及模板重重量忽略不不计。I=2.17××108mm4WW=1.009×1006mm3q=q1+0.755×G腹板=0.8776＋0.755×39.88=30..73KN/m＝30.773N/mmmM=1/8qqL2=1/8×30..73×4480022=8.885×1007N.mmσ=M/W=8..85×1107/1.099×1066=81..2MPPa<1..3〔σw〕=1888.5MMPa故强度满足要求求。〔σw〕--钢字钢容许抗弯曲曲应力145MMPaf=5qL4//(384EII)=5×30.73×4480044/(3844×2.1×1105×2.177×1088)=4.7mm＜LL/800=48800/400=122mm5)、立杆承载力检检算I40工字钢梁梁全长6.00m，由工工字钢传给给两端立杆杆荷载P=1/2qLL0=1/22×30..73×66000==921990N=992.199KN工字钢梁下立杆杆数量为6根，可知知N＝P/n＝92..19/66=15..37KNN<〔N〕=30..3KN