天津地铁三号线某合同段盾构穿越新开河专项施工方案

PAGEPAGE18xxxx工程局有限公司盾构穿越新开河专项施工方案工程名称：xx地铁xx第xx合同段(区间)编制单位：xx一航局xx地铁xx第十三合同段项目经理部技术负责：xx编制人：xx报送日期：xx目录HYPERLINK\l"_Toc211841641"1工程概况1HYPERLINK\l"_Toc211841642"1.1区间隧道工程概况1HYPERLINK\l"_Toc211841643"1.2工程地质条件1HYPERLINK\l"_Toc211841645"1.3工程水文地质环境4HYPERLINK\l"_Toc211841646"2施工的目的4HYPERLINK\l"_Toc211841647"2.1施工的目的4HYPERLINK\l"_Toc211841648"2.2施工重难点4HYPERLINK\l"_Toc211841649"3主要施工方法或工艺4HYPERLINK\l"_Toc211841650"3.1施工步骤4HYPERLINK\l"_Toc211841651"3.2主要施工方法5HYPERLINK\l"_Toc211841652"3.2.1准备5HYPERLINK\l"_Toc211841653"3.2.2掘进方法及措施5HYPERLINK\l"_Toc211841654"4技术组织措施6HYPERLINK\l"_Toc211841655"4.1施工技术管理6HYPERLINK\l"_Toc211841656"4.1.1土压平衡管理6HYPERLINK\l"_Toc211841657"4.1.2同步注浆及二次注浆管理6HYPERLINK\l"_Toc211841658"4.2设备保障管理7HYPERLINK\l"_Toc211841659"5施工数量、实施时间、进度安排8HYPERLINK\l"_Toc211841660"6异常情况及处理措施8HYPERLINK\l"_Toc211841661"6.1螺旋输送机喷涌及处理措施8HYPERLINK\l"_Toc211841662"6.2管片上浮及处理措施9HYPERLINK\l"_Toc211841663"6.2.1引起管片位移的因素分析9HYPERLINK\l"_Toc211841664"6.2.2控制管片上浮的措施10HYPERLINK\l"_Toc211841665"6.3盾构机铰接密封10HYPERLINK\l"_Toc211841666"6.4盾构机盾尾防漏浆措施10HYPERLINK\l"_Toc211841667"6.5防止注浆管堵塞措施11HYPERLINK\l"_Toc211841668"7施工的检测11HYPERLINK\l"_Toc211841669"7.1地表变形机理11HYPERLINK\l"_Toc211841670"7.2土体发生较大沉降的原因12HYPERLINK\l"_Toc211841671"7.3监测方式12HYPERLINK\l"_Toc211841675"8数据及记录等12HYPERLINK\l"_Toc211841676"8.1数据记录13HYPERLINK\l"_Toc211841677"8.1.1数据内容13HYPERLINK\l"_Toc211841678"8.1.2数据库的数据结构13 PAGE1xx地铁xx十三合同段盾构区间下穿新开河专项方案1工程概况1.1区间隧道工程概况新开河位于DK18+871.455处，水域宽约75m，隧道左线穿越新开河起讫里程为：DK18+877.2～DK18+949.8，长72.6m；隧道右线穿越新开河起讫里程为：DK18+892.26～DK18+966.12，长73.86m；隧道顶距离水底11.6～12m。1.2工程地质条件工程地貌类型属滨海平原地貌。场区地下水位标高为0.7～1.70m，属潜水类型，主要补给来源为大气降水、地表径流，常因气候、降水等影响而变化，取xx市平均地下水位埋深0.5m。本场地内表层地下水类型为第四系孔隙潜水。赋存于第Ⅱ陆相层以下粉砂和粉土中的地下水具有微承压性，为微承压水。本场地内粘性土渗透系数小，弱透水性，具有相对隔水层性质，渗透系数K≤1.15×10-5～1.15×10-4cm/s。粉土、粉砂为中等透水层，为相对赋水地层。场地内地下水位较高，含水层呈层状分布，在垂直方向具有不均匀性。该段地表水对混凝土结构无腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋具有中等腐蚀；对钢结构具中等腐蚀。第Ⅱ陆相层之上的潜水对混凝土结构无腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具有中等腐蚀；对钢结构具有中等腐蚀。第Ⅱ陆相层及以下的微承压水对混凝土机构具有硫酸盐中等-强腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具有弱腐蚀性；对钢结构具有中等腐蚀。新开河内存在勘探孔两个，从地质勘探孔得出的数据如下表：表1-1ZD-765地质孔数据表1-2ZD-765-1地质孔数据1.3工程水文地质环境新开河河底岩土上部为时代成因是Q41al的粉质粘土,下部为时代成因是Q3eal的粉质粘土，这两种岩层均为硬塑～软塑，局部夹粉土，具锈斑及灰色条纹，含姜石，夹螺壳碎片的岩性。图1-1新开河与盾构隧道关系图2施工的目的2.1施工的目的避免盾构机在新开河河底掘进过程中对土体造成较大扰动，以致穿越新开河时，渗透水压力过大，击穿盾构密封刷，引发透水事故。2.2施工重难点新开河（DK18+871.455）水域宽约75m，水深约4m。隧道顶距离水底11.6～12m。因河底距离隧道顶埋深较大，已超出影响隧道的范围，但在施工中随着地质情况的变化，仍然需要加强盾构掘进施工的技术及防范措施，主要包括加强盾构掘进参数和控制盾构姿态，避免对地层造成很大扰动。对于地质条件较差的地层，可适当调整同步注浆参数，适时进行浆液的二次补注，二次注浆可加大浆液优化的力度，根据地层选择浆液的调配参数。3主要施工方法或工艺3.1施工步骤根据新开河段工程水文地质条件及盾构施工特点，该段方案步骤为：进入新开河前检查准备→新开河段掘进→盾构过新开河施工结束。3.2主要施工方法3.2.1准备认真做好试掘进及进河前掘进的准备工作，摸索、初步掌握盾构施工特点及对不同地层的适应情况，研究、总结在不同地层盾构机的合理掘进参数；在过河前对盾构机进行一次全面的保养检修，为过河做好充分的准备。3.2.2掘进方法及措施盾构机穿越含水量较大地质地段的时候，极易引起隧道顶部软弱部位超挖，局部塌方，地表过量沉降甚至地表沉陷。施工中的主要措施如下：a.提前安装调试好保压排渣系统，以利于遇到涌水、涌砂时的保压排渣作业。b.避免在河底大范围调整盾构姿态、避免二次注浆。c.盾构机在软硬不均的地层中掘进，盾构机姿态难以控制时，可采用扩挖刀，控制掘进方向。在此类地层中推进速度控制在20～40mm/min，发现偏差时以便及时纠正。d.掘进过程中，严格控制出土量，及时校对进尺和出土量的关系，避免多余排土。e.在新开河河边加设水尺，以水位为纵轴，时间为横轴，绘出水位随时间的变化曲线，作为为水位过程线，为盾构掘进参数的设定提供依据。f.洞外观测地表下沉，在进入该段前约30m开始，在洞轴线的地表每隔5m设置一处测点，用于监测盾构机掘进到达和穿越阶段，各点的沉降值与盾构机掘进参数之间的关系，总结出适应该地层的掘进和注浆参数。收集必要的掘进参数和地层信息，并以信息反演地层结构。g.河底掘进中，要每天进行渣土性质分析，严密监视渣土的成分变化，判断前方地层情况，及时调整掘进参数。对渣土中不同成分土粒含量也要进行认真分析、研究，掘进时加入足量的泡沫剂进行渣土改良，避免刀盘前方形成泥饼。h.河底掘进中，要建立严格的渣土管理制度。对出渣量进行认真统计，每环出渣量与临近的一个掘进环的出土量比较。目的是防止因出渣量过多造成刀盘前方土体损失过大引起地层失稳、坍塌。i.掘进参数，按土压平衡模式掘进时，每5m计算一次土压力，并用改良好的渣土充满土仓,实测水土压力验证计算值而设定土压。严格按设定的压力掘进。在过河之前，对盾尾密封刷进行检修并加足油脂，确保盾尾的密封性，防止因盾尾密封性不好而发生涌水、涌砂、漏浆，甚至盾尾被高水头压力击穿等事故。4技术组织措施4.1施工技术管理4.1.1土压平衡管理对于自稳性差的土层，只有当土压仓内的压力与开挖面的静水压和土压力相平衡时，开挖面才可以保持相对的稳定，所以螺旋输送机进行排土作业时，时刻关注土压、注浆压力，推进速度、出土量之间的变化，保持排土量与开挖量的平衡，以保持土压仓内土压力的稳定。4.1.2同步注浆及二次注浆管理在河底掘进时，由于地层含水量，水压力高，注浆时遵循“同步注入，快速凝结，信息反馈，适当补充”的原则。⑴.注浆方式采用盾尾同步注浆方式及时注入单液浆填充环形空间。即在盾构机推进时，通过安装在盾壳内4条内置式注浆管向盾尾处环形空间注入浆液材料，每条管上均设有压力表和阀门，该管通过软管与2台砂浆泵的4个泵腔相连。⑵.注浆材料及配合比选择注浆材料：选用可注性强、经久耐用、结石体强度高，对地下水和周围环境无污染，价格相对低廉的水泥砂浆。良好的浆液性能体现在以下及个方面：a.浆液的充填性。b.浆液的和易性好好，离析少少。c.浆液初凝时间早早，强度高高。浆液硬硬化后体积积收缩少。d.浆液稠度合适，不不被地下水水稀释。盾构机始发前针针对区间各各种地层的的地质和水水文条件的的差异，配配4种不同单单液硬性砂砂浆，初凝凝时间5～8小时。在盾构机掘进过过程中对浆浆液进行动动态管理，摸摸索浆液在在不同地层层中的适应性。⑶.注浆参数注浆压力的确定定：注浆压压力是注浆浆施工主要要的控制指指标。理论论上对于自自稳性差的的地层，注注浆压力应应与开挖面面的水土压压力之和平平衡。实际际中注浆压压力应比理理论值稍大大，根据本本段地质和和隧道的覆覆土厚度，注注浆压力控控制在0.2～0.4MMPa。注浆量量的确定：：盾构机在在推进过程程中，除了了排出洞身身断面上的的土体外，还还存在着其其它方面的的土体损失失，这些土土体损失主主要来源于于以下几个个方面：a.盾尾管片安装后后形成的空空隙；b.曲线地段推进时时超挖引起起的土体损损失；c.盾构机纠偏产生生的土体损损失；d.盾构机蛇形运动动产生的土土体损失。盾构机的刀盘外外径为6370mm，隧道内径φ=5500mmm，管片厚=350mm，每每环管片长长L=1200mmm，每环同步步注浆需求求量为理论论注浆量的的150％～180％，经计算Q取:4m3。注浆量量还应动态态管理，根根据地表隆隆陷监测情情况随时进进行调整。二次注浆因无法法计算衬背背空隙量，现现场注浆时时以注浆压压力来控制制，超过控控制压力即即停止注浆浆。若盾构构机通过后后经检查发发现同步注注浆没有达达到理想效效果，则需需从相应位位置的管片片注浆孔进进行二次注注浆，注浆浆前需凿穿穿外侧保护护层，并在孔孔内装入单单向逆止阀阀。4.2设备保障障管理在检修刀具的同同时，要对对盾构机的的液压、电电气、水循循环、润滑滑、注脂、注注浆、泡沫沫、铰接等等系统进行行检修，重重点内容包包括：⑴.空压机的检测与与维修；⑵.螺旋输送机闸门门检测与维维修；⑶.注脂系统的检测测与维修；；⑷.管片拼装机的检检测与维修修；⑸.泡沫系统的检测测与维修；；⑹.盾尾密封检查与与维护。当盾构机进入停停机维修前前，调整好好盾构机的的姿态，使使盾构机处处于直线掘掘进状态，每个油缸撑靴上安装一长350mm的撑块，然后顶上管片，全部安装完毕后，继续掘进，直到露出第一排盾尾密封刷为止，根据磨损情况，决定更换或不更换，在钢丝密封刷内填满WR90密封脂，然后安装管片，同时取下撑块。盾尾密封脂必须在每次起动前以及推进过程中不间断注入。如果密封中缺少润滑脂，则盾尾注浆注入的浆液会透过密封并填充密封间隙，导致密封失效。如果停驻时间较长，应注意不要让密封件被加注的砂浆所固结。为避免这种情况的发生，有必要在砂浆粘结前，将隧道掘进机向前移位若干厘米，并使用尾部密封脂填充当前间隙。定期检查盾尾密封，尽量减小盾尾转弯角度。进入新开河前，对对盾构机的的铰接密封封进行检查查。检查泵、阀、马马达、油缸缸、油管路路的工作状状态，对异异常元件提提前进行更更换。盾构构机液压系系统的状态态监测实际际上是液压压系统参数数的监测，盾盾构机液压压系统工作作状态的参参数是系统统的工作压压力、温度度、流量以以及运转时时的声音等等。液压系系统正常工工作时，系系统参数都都工作在设设计和设定定值附近。每每天都要对对这些参数数进行检查查，当不处处于这些参参数的范围围，可以认认为故障已已经发生或或将要发生生。增加空压机、螺螺旋输送机机闸门、盾盾尾密封、注注脂系统、泡泡沫系统、铰铰接密封等等备件。5施工数量、实施施时间、进进度安排新开河（DK118+8771.4555）水域宽宽约75mm，水深约约4m。隧道道顶距离水水底11.6～12m。按照每日日掘进10环的进度安安排计算，掘掘进左线通过新新开河河底底的时间为为：20099.05.10～20099.05..17，掘掘进右线通过新新开河河底底的时间为为：20009.111.15～～20099.11..22，其其中有左右右线各有663环管片对对应于新开开河水面范范围。6异常情况及处理理措施下穿新开河段由由于水压力力大，有可可能发生喷喷涌、管片片上浮、盾盾构机铰接接漏水、盾盾尾密封油油脂被击穿穿等情况，从而影响盾构机正常掘进；同时由于工程水文地质条件复杂，有可能发生结泥饼、造成盾构机刀具大量磨损，导致盾构机无法继续掘进。这些不利情况下盾构机穿越河底，有可能造成重大危害。在施工过程中应积极采取相应的有效措施，防止或减少其危害程度，确保盾构施工的安全及顺利。6.1螺旋输送送机喷涌及及处理措施施在隔水层地层中盾盾构机没有有连续掘进进或掘进间间歇，以及及同步注浆浆不密实形形成流水通通道，水压压较大，土土质不良，进进入土仓的的渣土不具具有一定的的塑性（粘粘土矿物质质含量少，密密水性差），承承压水与无无塑性渣土土容易形成成螺旋输送送器喷涌。针针对这种情情况拟采用用下列措施施：⑴.隧道下坡并处于于含水地层层中必须切切断管片与与围岩间隙隙汇集的地地下水与开开挖面的水水力联系，管管片处于含含水层中长长度越长，管管片背后存存储的水力力和压力就就越大，掘掘进过程土土仓中加气气（气压略略小于静水水压力）止止水是一种种成熟的办办法。这就就要求同步步注浆压力力应大于土土仓中的气气压。这样样，注浆效效果才能达达到完全封封闭衬砌空空隙并阻水水，避免土土仓与管片片背后形成成水力通道道。较长时时间停止掘掘进前，应应掘进一小小段将土仓仓用改良好好的渣土装装满并停止止加气，此此时用土仓仓中的渣土土压力来平平衡水土压压力，保持持工作面稳稳定。⑵.盾构掘进过程中中，严格控控制进尺、出出土量，保保证盾构机机连续均衡衡快速通过过。在掘进进停止时，土土仓内压力力保持与外外界水土压压力平衡，在在螺旋机排排土前，刀刀盘应把土土仓内的水水、土充分分搅拌，使使土仓内土土体有良好好的密水性性，避免喷喷涌。⑶.向渣土中加膨润润土、高分分子聚合物物进行渣土土改良。当当刀盘前方方地层水压压力高，含含水量大，渣渣土较稀时时，向刀盘盘前方加膨膨润土或高高分子聚合合物进行渣渣土改良，防防止喷涌。⑷.在喷水涌砂不严严重时，一一般采用螺螺旋输送机机尾部的双双平板闸门门，交替启启闭，间隔隔排渣，达达到保持土土仓中的设设定压力的的目的。当当喷水涌砂砂严重时，应应启用保压压泵渣装置置排渣。6.2管片上浮浮及处理措措施盾构机在掘进的的过程中，隧隧道管片位位移多数情情况下是管管片上浮，主主要受工程程地质、水水文地质、衬衬背注浆质质量、盾构构机姿态控控制等方面面的影响。6.2.1引起起管片位移移的因素分分析⑴.衬背环形建筑空空间当管片脱出盾尾尾后，由于于盾构掘进进过程中的的蛇形运动动，超挖以以及理论间间隙，管片片与地层间间存在一环环形建筑空空间，在软软岩地层中中，这一环环形建筑空空间在管片片脱出盾尾尾后，如果果不及时进进行同步注注浆填充环环形建筑空空间，拱顶顶围岩极有有可能产生生变形引起起地表过量量沉降，这种变形形消除了隧隧道管片与与围岩的建建筑空间，有有利于及时时约束管片片上浮的趋趋势。但在在硬岩地层层中，管片片脱出盾尾尾后，环形形建筑空间间在相对长长的时间内内是稳定的的，如不及及时填充此此空间，脱脱出盾尾的的管片是处处于无约束束的状态，给给管片的位位移提供了了可能的条条件。⑵.注浆工艺从注浆工艺来分分析，引起起管片上浮浮的原因有有两个，一一是注浆量量不足。在在盾构机掘掘进的过程程中，实际际注浆量应应该达到理理论建筑空空隙量的150％～180％。考虑虑到运输和和管道输送送、压注过过程中的损损失，进入入到衬背环环形建筑空空间的浆液液量不能完完全填充密密实管片与与围岩间的的建筑空间间，尤其是是隧道顶部部分。这也也给管片提提供了上浮浮空间。二二是注浆压压力不足。盾盾尾注浆孔孔口的注浆浆压力应大大于隧道埋埋深处的水水土压力，考考虑到现场场对注浆压压力的管理理和控制不不能完全和和理论值吻吻合，导致致衬背浆液液不能密实实的充填圆圆形建筑空空隙，造成成管片上浮浮。6.2.2控制制管片上浮浮的措施⑴.选择合适的浆液液性能在浆液性能的选选择上应该该保证浆液液的充填性性、不易被被水稀释、初初凝时间与与早期强度度、限定范范围防止流流失有机结结合，才能能保证隧道道管片与围围岩共同作作用形成一一体。盾构构隧道衬背背注浆的浆浆液配比应应进行动态态管理，依依据不同地地质、水文文、隧道埋埋深等情况况的变化而而不断调整整浆液性能能，以控制制地表的沉沉降和保证证管片的稳稳定。⑵.选择合适的注浆浆参数提高注浆与盾构构掘进同步步，保证每每环注浆压压力控制在在0.2～0.4MMPa。⑶.控制盾构机姿态态盾构机过量的蛇蛇形运动必必然造成频频繁的纠偏偏，纠偏的的过程就是是管片环面面不均的过过程。所以以要求盾构构机掘进过过程中必须须控制好盾盾构机的姿姿态，尽可可能沿隧道道轴线作小小量蛇形运运动。发现现偏差时应应及时纠正正，不得过过急、过猛猛纠正，否否则会人为为造成管片片环面受力力严重不均均。由于管管片外径与与开挖直径径在理论上上存在间隙隙，使管片片有一个较较大的浮动动空间，必必要时在管管片上浮比比较严重的的区段，将将盾构机的的掘进轴心心线调至隧隧道设计轴轴心线以下下20mmm～50mmm掘进。6.3盾构机铰铰接密封进入新开河前，对对盾构机的的铰接密封封进行检查查。铰接千千斤顶行程程伸出量理理想状态应应处于油缸缸中位，同时控制制行程差不不大于40mm。使千千斤顶始终终处于被动动可伸缩状状态。6.4盾构机盾盾尾防漏浆浆措施⑴.严格控制盾构机机的掘进姿姿态，杜绝绝方向偏差过大和和纠偏过量量，杜绝管管片左右转转弯环选用用及拼装方方向有误，造造成盾尾与与管片外径径处的间隙隙严重不均均，损坏密密封尾刷而而影响使用用效果。⑵.在过河前对盾尾尾密封系统统进行全面面检查与维维护。⑶.在推进过程中，因因设备故障障和人员操操作失误往往往引起土土仓压力变变动，在每每次调高压压力后，必必须进行试试推进，安安排专人观观察盾尾漏漏浆情况，确确定无漏浆浆后再正式式调高压力力，进行正正常掘进。正正常掘进时时，经常检检查盾尾周周边与管片片的间隙，保保持间隙均均匀。⑷.对盾构机盾尾刷刷进行保护，严严格控制盾盾尾油脂压压注，管片片拼装前必必须把盾壳壳内的杂物物清理干净净，防止对对盾尾刷造造成破坏。⑸.发现盾构漏浆比比较严重时时，注浆时时应使用初初凝较短的的浆液，进进行管片壁壁后注浆。⑹.防止河底地层沉沉降维持土土仓压力平平衡。6.5防止注浆管堵塞塞措施⑴.浆液运输管路的的铺设，要要避免管路路弯曲造成成浆液流速速缓慢而沉沉淀。地面面储料罐至至井下浆液液车中途下下料要采用用大口径输输送管放浆浆，缩短放放浆时间，同同时将浆管管口尽可能能靠近浆液液车底部，打打开闸门即即可依靠浆浆液自重放放浆。⑵.紧凑安排工序，缩缩短浆液在在隧道内的的运输时间间。在洞口口和砂浆车车位置设置置电源插座座，专供砂砂浆车搅拌拌电机用，保保证砂浆车车搅拌器正正常连续工工作，避免免因施工停停顿时间过过长而引起起浆液离析析。⑶.砂浆车向盾构机机储浆罐泵泵浆时，降降低出浆管管高度，同同时开启搅搅拌机搅拌拌浆液。⑷.在不影响其他管管路及运作作空间的前前提下，适适当改善同同步注浆管管路，减少少弯头、增增大管径，避避免浆液在在管路中沉沉积、堵塞塞。⑸.保证盾构机及后后配套设备备的正常连连续运行。坚坚决避免盾盾构机在推推进过程中中人为的停停机造成同同步注浆工工序中断而而浆液凝固固堵塞。⑹.在拼装管片时的的停止掘进进期间，应应间隔缓慢慢注浆几次次，一方面面保持管路路畅通，另另一方面为为同步注浆浆保压，阻阻止水进入入管背。⑺.禁止采用压缩空空气来清洗洗注浆管道道。7施工的检测7.1地表变形形机理⑴.先期沉降：主要要是因为地地下水降低低，引起孔孔隙水压力力减小，围围岩有效应应力增加。⑵.盾构机开挖面沉沉降或隆起起：主要是是因为盾构构的土仓内内压力引起起过高隆起起，过低沉沉降，引起起围岩应力力释放、扰扰动。⑶.盾构机通过时沉沉降：主要要是因为施施工扰动，盾盾构与围岩岩间剪切作作用、出渣渣引起扰动动。⑷.盾尾空隙引起的的沉降：主主要是因为为围岩失去去支撑，管管片背后注注浆不及时时，引起应应力释放。⑸.后续沉降：主要要是因为结结构变形、地地层扰动、孔隙水压下降等，引起土体固结。7.2土体发生生较大沉降降的原因⑴.盾构机推进速度度较快。⑵.盾构停止推进时时，盾构土土仓中没有有建立与周周围土体压压力、水压压力的平衡衡。⑶.盾构机密封刷漏漏水。⑷.注浆不及时，注注浆量不饱饱满。⑸.出渣量异常（比比正常情况况多）。7.3监测方式式⑴.监测实际出土量量与理论出出土量的关关系，若突突然出现出出土量过大大，首先应应减小或关关闭螺旋输输送机的排排土口，增增大盾构机机的推进速速度，调节节土仓中的的设定土压压，再进行行试掘进。对对盾构机穿穿越的地层层认真分析析，对盾构构机出土进进行岩样分分析，判断断土样是否否与地质勘勘察一致，进进而判定洞洞顶已塌陷陷或有塌陷陷的可能。⑵.操作司机随时注注意渣土量量（如一车车渣土合计计的掘进进进尺与前一一个掘进循循环比较）的的变化，如如有不正常常，立即采采取纠正措措施，不可可在一个循循环结束才才计算每个个循环的出出土量多少少，这会造造成纠正措措施滞后。⑶.监测洞内管片上上浮情况，洞洞内的水准准点要定期期复核。8数据及记录等盾构隧道施工监监控数据库库系统是盾盾构隧道施施工多媒体体监控与仿仿真系统的的一个主要要组成部分分。盾构隧隧道施工多多媒体监控控与仿真系系统主要包包括多媒体体监控、数数据库、地地面沉降仿仿真预测、施施工参数控控制、地面面沉降模块块。这些模模块之间的的数据通讯讯均需通过过集中的数数据库完成成。因此，数数据库是总总系统的基基础，它要要求包含所所有的相关关数据，这这些数据必必须是共享享。数据库包含有以以下数据：：地质参数数、隧道参参数、盾构构参数、施施工参数、地地面沉降监监测数据以以及隧道成成形指标等等。这些参参数之间存存在着复杂杂的模糊的的联系，不不能用一个个简单解析析公式描述述。因此，直直观显现它它们之间的的联系，揭揭示其中的的规律，对对盾构隧道道的研究、设设计和施工工管理都具具有重要的的实际意义义。这就要要求对上述述数据进行行合理的分分类、建立立正确的数数学模型(数据结构)，最终实实现功能强强大的图形形可视化查查询功能。在上述要求下建建成的数据据库系统主主要具有如如下功能：：集中