厦门斜拉桥预应力混凝土现浇箱梁施工方案市政i级主干道

厦门市XX东大道（XX大桥～XX路段）工程XX段XX大桥主桥现浇箱梁模板、支架设计、施工专项施工方案厦门市XX东大道（XX大桥—XX路段）工程XX段项目经理部2011年06月15日-PAGE186-目录TOC\o"1-4"\h\z\u1、编制依据31.1、施工图纸31.2、主要规范、规程31.3、施工组织设计31.4、参考手册42、工程概况42.1、工程简介42.2、承台、桥墩尺寸变化情况52.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况62.4、水文地质情况73、施工沿线调查摸底情况114、模板、钢管贝雷支架设计要点134.1、模板设计144.2、梁柱式钢管贝雷桁架支架结构设计155、模板、支架施工要点175.1、模板、支架安装施工175.2、模板、贝雷支架拆除施工206、安全防护措施216.1、支架、模板搭设时防护措施216.2、临边防护措施216.3、临时通道安全防护措施227、支架预压试验方案227.1、支架预压的目的227.2、预压方法227.3、观测点布设227.4、分析预压数据，指导施工247.5、预压施工中的安全注意事项247.6、预拱度设置247.7、单桩承载力试验258、材料贝雷桁架的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则258.1、木材容许应力及弹性模量258.2、竹胶板容许应力及弹性模量268.3、钢材容许应力及弹性模量268.4、贝雷桁架几何特性及桁架容许内力268.5、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则288.6、施工预拱度设计原则及沉落309、模板、模架计算319.1、竹胶板受力验算319.2、10×10cm底模、侧模板纵向方木验算339.3、10×10cm横向方木验算349.4、弧形桁架受力验算369.5、内模验算439.6、[20b槽钢验算4910、钢管贝雷支架计算5210.1、贝雷桁架整跨验算5210.2、最不利荷载单片贝雷计算5910.3、2I36b（3I36b）工字钢横梁验算8410.4、钢管立柱受力验算11210.5、钢管桩入土深度验算11310.6、3[40b预埋槽钢受力验算11410.7、支架整体稳定计算11610.8、贝雷支架预拱度计算及设置12311、质量保证措施12511.1、质量保证体系12511.2、质量检查要点12512、安全保证措施12612.1、安全保证体系12612.2、安全防护措施及安全技术交底12612.3、安全应急预案12812.4、防台、防汛应急预案141厦门市滨海东大道（同安大桥—东坑路段）工程B标马新大桥主桥现浇箱梁支架及模板专项施工方案厦门市XX东大道（XX大桥—XX路段）工程XXXX大桥主桥现浇箱梁专项施工方案（含模板及贝雷支架计算书）1、编制依据1.1、施工图纸1、厦门市XX东大道（XX大桥—XX路段）工程XX大桥主桥工程施工图。2、厦门市XX东大道（XX大桥—XX路段）工程XX大桥地质勘察报告。1.2、主要规范、规程1、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011。2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004。3、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86。4、中华人民共和国标准《钢结构设计规范》GB50017-2003。5、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007。6、中华人民共和国交通部标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95。7、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》。8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质2009年87号文）9、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质2009年254号文）11、《建设工程施工重大危险源辨别与监控技术工程》（DBJ13-91-2007）12、《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）13、《福建省建筑施工文明工地管理规定（试行）》（闽建[2004]37号文）1.3、施工组织设计1、厦门市XX东大道（XX大桥—XX路段）工程XX段施工组织设计。1.4、参考手册1、周水兴等编著《路桥施工计算手册》人民交通出版社（ISBN7－114－03855－0）。2、黄绍金等编著《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社。2、工程概况2.1、工程简介XX东大道（XX大桥—XX路段）工程北起XX大桥，向南跨XX湾，接规划XX路，全长3.66Km，市政I级主干道，路幅宽40m。XX大桥全长1430m（482.5+345+602.5）。本标段包括XX大桥主桥长345m，南引桥长602.5m，路基接线引道长810m，双向六车道，桥宽34m。工程起止桩号K2+022.50～K3+780.00（含12号桥墩及基础），总长1757.50m。主桥：主桥桥型为斜独塔单索面混合梁斜拉桥，主桥结构体系采用塔、梁、墩固结体系，长345m，孔跨布置为（60+65+220）m，其中主跨长220m，边跨长125m，边跨设一个辅助墩。主墩桩基为16根，直径2.5m的钻孔桩，矩形承台尺寸为2465cm（长）×2050cm(宽)×500cm(厚)。下塔墩采用单箱双室截面，墩顶截面横向宽800cm，纵向长1252cm；墩底截面横向宽1650cm，纵向长1905cm。上塔柱采用钢筋混凝土结构，箱形截面，塔高约98m（桥面以上），塔顶高程为+123.377m，纵向倾斜角为75o。边跨混凝土梁为单箱三室截面，设置纵、横、竖三向预应力束，主跨钢梁为全焊钢箱梁结构，钢—砼结合面设在主跨，距塔中心10.75m处，结合段长2.0m。斜拉索采用单索面布置在中央分隔带，横桥向采用两根斜拉索，其中边跨布置8对索，主跨布置15对索。12#、15#过渡墩基础为12根直径分别为2.2m和1.5m的钻孔桩，矩形承台，花瓶式板式墩；13#辅助墩基础为4根直径1.8m的钻孔桩，矩形承台，花瓶式板式墩。南引桥：引桥为5联（3×40）m预应力混凝土连续箱梁，分离式左、右两幅桥，单幅桥宽14.55。下部采用钢筋砼花瓶板式墩、矩形承台、钻孔桩基础。引道工程：桩号K2+970.00～终点K3+780.00，长810m。XX大桥概况图2.2、承台、桥墩尺寸变化情况XX大桥主桥墩台共有4座，其中14#为主塔墩，12#、15#为过渡墩，13#为辅助墩。14#主塔承台基础采用16根φ2.5m钻孔桩，承台为矩形承台，尺寸为24.65m（长）×20.5m（宽）×5m（高）；下塔墩采用单箱双室截面，墩顶截面横向宽800cm，纵向长1252cm，纵向壁厚140cm，横向壁厚120cm和150cm，墩底截面横向宽1650cm，纵向长1905cm，纵向壁厚140cm，横向壁厚120cm和150cm，下塔墩高21.862m；上塔柱采用单箱单室截面，塔高约98m（距桥面以上），塔顶高程为+123.77m，主塔纵向倾斜角为750，塔顶截面横向宽350cm，梁顶截面宽为500cm，塔顶截面纵向宽500cm，至主梁顶面线性加宽至1000cm，纵向壁厚140cm，横向壁厚70cm。12#过渡墩基础采用12根φ2.2m钻孔桩，矩形承台尺寸为27.6m（长）×8.2m（宽）×3.5m（高），15#过渡墩基础采用12根φ1.5m钻孔桩，矩形承台尺寸为26.5m（长）×6.1m（宽）×3m（高），墩身采用板式墩，横向布置三个独立墩柱，墩顶采用横梁连接，每个墩柱截面尺寸530cm×280cm，系梁尺寸240cm×250cm，12#墩高为19.75m，15#墩高为22.85m。13#过渡墩基础采用4根φ1.8m钻孔桩，矩形承台尺寸为为8.55m（长）×7.8m（宽）×3m（高），采用板式墩，截面为755cm×200cm，高20.37m。主桥墩柱和承台类型表：墩号承台(长×宽×高)墩柱、台类型墩柱高备注1227.6×8..2×3.5过渡墩19.75承台顶标高变更更为+1.0m138.55×7..8×3辅助墩20.37承台顶标高变更更为+1.0m1424.65×220.5××5主塔墩21.862((下塔墩)承台顶标高变更更为+1.5mm1526.5×6..1×3过渡墩22.85承台顶标高变更更为+1.0m2.3、预应力混凝土箱梁尺寸情况主桥跨径为600m+65m+345mm，全长3445m，加加劲梁采用用混合梁体体系,其中砼梁梁长1355.65mm，钢梁长长209..15m，钢-砼结合面面设在主跨跨，距塔中中心10..75m，结结合段长33m。边跨混凝土梁为为单箱三室室截面，箱箱顶宽34400cmm，箱项横横向曲线由由三段线组组成：14425cmm(2％横坡向向外)+5500cm(平坡)+14225cm((2％横坡向向外)；箱底横横向曲线由由五段组成成：7955.7cmm(直线段)+6477.3cmm(半径为30000cmm的圆弧段)+5144cm(直线段)+6477.3cmm(半径为30000cmm的圆弧段)+7955.7cmm（直线段段）；标准准截面中腹腹板厚655cm，箱箱宽5555cm；边边腹板厚550cm，箱箱宽10440cm；；外悬臂顶顶板厚288cm，悬悬臂长4110cm。中中室处梁高高330ccm，顶板板厚50ccm，底板板厚35ccm，边室室顶板厚228cm，底底板厚255cm。边边跨混凝土土梁根据施施工方法划划分为四个个节段，从从钢混结合合段至12号墩依次次为HG、H0、H1、H2，节段长长度分别为为3m、21.775m、60m、50.99m。边跨混凝土梁在在过渡墩墩墩顶设有端端横梁，横横梁厚1550cm，在在辅助墩顶顶设厚1550cm中中横梁，塔塔梁固结处处设有2道厚2000cm的横横梁。箱梁梁沿纵向每每600ccm设有小小横梁，小小横梁厚330cm，在在斜拉索锚锚固中室横横梁加厚至至60cmm。在端横横梁、中横横梁附近，箱箱梁边腹板板厚度渐变变至90ccm，中腹腹板厚度渐渐变至1330cm。塔根相交交段，箱梁梁中室采用用实心混凝凝土构造。塔塔根附近箱箱梁边腹板板厚度渐变变至1155cm，中中腹板厚度度渐变至1130cmm，中室顶顶板厚度渐渐变至800cm，边边室顶板厚厚度渐变至至60cmm底板厚度度渐变至550cm。HG节段为混凝土与与钢梁结合合段，梁端端设1500cm端横横梁，中室室顶板厚度度80cmm，边室顶顶板厚度660cm，底底板厚度550cm。主梁索锚区设置置在箱梁中中室．采用用在横隔梁梁末端设混混凝土锚块块的构造，对对应横隔梁梁另一侧的的顶板倒角角尺寸增大大至l00xxl00ccm。边跨跨混凝土梁梁设置纵、横横、竖三向向预应力束束。竖向预预应力束仅仅布置在中中腹板及拉拉索区横梁梁，采用φ32精轧螺纹纹钢筋，制制孔采用热热轧无缝钢钢管；横向向预应力束束布置在相相应横梁处处腹板及顶顶板，钢束束采用15.22-12和15.22-7高强度、低低松弛钢绞绞线，制孔孔采用塑料料波纹管。纵纵向预应力力束分为腹腹板束（Fi）、顶板板束(Ti)和底板束束（Bi），其中中腹板束采采用15.22-12，顶底板板束采用15.22-7，制孔采采用塑料波波纹管。纵纵向预应力力钢束根据据设计需要要在节段线线处部分张张拉接长，在在钢混结合合段分界线线断面处采采用特殊的的200--12平行钢绞绞线拉索锚锚具。钢束束张拉顺序序按照竖向向—横向—纵向的顺顺序进行张张拉。XX大桥主桥箱箱梁标准断面图图2.4、水文地地质情况2.4.1、地地形地貌及及环境条件件本工程场地位于于厦门岛外外翔安区内内，场区为为冲洪积平平原，地形平平坦，高程程在+1.5mm～+10m之间间，场区东东段主要为为剥蚀低丘丘。XX湾位于于XX湾的东东侧，XXX湾的海平平面宽度55km左右右。XX大桥位于XXX湾湾口口的XX海堤内内（东）侧侧，桥轴线线与既有XXX海堤基基本平行（离离海堤约333m），海堤堤西侧护岸岸结构为斜斜坡式块石石护岸，堤堤顶高程为为+6.5mm左右；堤堤外有渔民民围垦养殖殖用海堤。受受海堤掩护护，施工场场地不会受受潮水和海海浪的影响响（海堤设设置有水闸闸）。施工工场地原为为养殖水库库，后用砂砂回填，回回填标高为为+0.5mm，场地较较平整，XXX湾养殖殖区水位标标高为±0.000m。场地岸线受海洋洋潮流影响响，属淤泥泥质岸。部部分地段改改变了水下下潮流的运运动方向，一一定程度上上改变本场场地的冲、淤淤现状。2.4.2、气气候特征翔安区属东南沿沿海亚热带带海洋性气气候，全年年温湿多雨雨，冬无严严寒，夏无无酷暑，温温度适中，气气候宜人。多年平均降雨量量为10559.8～20111.7mmm，据厦门门气象局11950～19922年统计资资料，433年平均降降雨量为11460..1mm。5～9月是翔安安雨季，同同时受台风风影响，几几乎每次台台风影响必必有暴雨，造造成河流洪洪水暴涨。5～9月为梅雨季节，10至次年2月为少雨季节，降雨量仅为全年的1.74%。该地区基本无冰雪现场，冰雹也少见。多年平均气温220.9℃℃，一、二二月平均气气温12..6℃，七、八八月平均气气温28..4～28.2℃，极端最最高38..3℃，极端最最低温-11.0℃。5～9月为翔安安雨季，同同时受台风风影响，主主要风向东东北向，次次为东南向向，9月至次年年4月多为东东北方向，为为沿海大风风季节，平平均风力33～4级；7～9月为台风风季节，风风力可达88级以上，最最大可达112级以上上。全年以3～4月月雾日最多多，月平均均雾日5..4d。沿沿海地区多多以平流雾雾为主，多多发生在夜夜间和凌晨晨，一般日日出后即消消散。年平均相对湿度度为78%%，每年3～9月较潮湿湿，达到880%以上上。10月至翌翌年2月较为干干燥，相对对湿度仅为为69%。2.4.3、地地质构造及及岩土分布布特征经钻探揭露，场场地内岩土土层自上而而下依次分分别为素填填土（Q4ml）、淤淤泥（Q4m）、粉质质粘土（QQ4al+ppl）、粗粗砂（Q4al+ppl）、残残积砂质粘粘性土（QQel）、全全风化花岗岗岩（γ52）、散体体状强风化化花岗岩（γ52）、碎裂裂状强风化化花岗岩（γ52）、中风风化花岗岩岩（γ52）及微风风化花岗岩岩（γ52）、各岩岩土层特征征分述如下下：1）、素填土：呈呈褐黄色、浅浅黄色，稍稍湿～很湿湿，稍密状状，厚度为为1.800m～6.800m，填料料主要为粘粘性土及中中粗砂，局局部含有少少量碎块石石、瓦片、木木屑等，无无摇振反应应，光泽反反应为稍有有光泽，干干强度低，中中等韧性，工程性性能稍差。2）、淤泥：分布布在场地水水域大部分分地段，厚厚度一般为为0.200m～5.500m,灰黑、灰灰褐色，流流塑状，海海积成因，无无摇振反应应，光泽反反应为稍有有光泽，干干强度高，低低韧性，高高压缩性，工工程性能差差。3）、粉质粘土：：厚度一般般为1.000～14.000m。呈褐褐黄、黄灰灰色，很湿湿～饱和，可可塑～硬塑塑状。以粉粉粘粒为主主，冲洪积积成因。无无摇振反应应，光泽反反应为光滑滑，干强度度高，韧性性中等，中中压缩性。工工程性能较较好。4）、粗砂：顶部部埋深122.20～～15.400m，厚度度一般0..50～12.800m。灰黄黄色、黄褐褐色，饱和和，稍密～～中密状，冲冲洪积成因因。无胶结结，土质较较均匀，工工程性能好好。5）、残积砂质粘粘性土：层层位变化大大，顶部埋埋深1.550～20.900m，厚度度一般为11.40～～12.500m。呈褐褐黄、黄褐褐、黄灰色色，很湿～～饱和，可可塑～硬塑塑，由花岗岗岩风化残残积形成。土质较均匀，工程性能较好。6）、全风化花岗岗岩：顶板板埋深8..50～26.500m，层厚厚1.500～15.300m，灰黄黄、黄灰白白色，很湿湿～饱和，坚坚硬状态。工工程性能良良好，强度度自上而下下逐渐正大大，属极软软岩，岩体体极破碎，基基本质量等等级属Ⅴ类。7）、散体状强风风化花岗岩岩：顶板埋埋深12..90～37.800m，层厚厚1.300～18.400m。灰黄黄、黄褐色色。该层工工程性能良良好。岩石石坚硬程度度为极软岩岩，岩体极极破碎，基基本质量等等级属Ⅴ类。岩体体内含个别别中风化花花岗岩孤石石。8）、碎裂状强风风化花岗岩岩：顶板埋埋深17..50～40.600m，层厚厚1.100～19.600m，灰黄黄、黄褐色色，呈碎裂裂状，工程程性能良好好，层厚及及埋深均变变化较大。岩岩石坚硬程程度属较软软岩，岩体体极度破碎碎，基本质质量等级属属Ⅴ类。个别别位置有中中风化孤石石。9）、中风化花岗岗岩：顶板板埋深188.00～～48.100m，层位位变化较大大，最大厚厚度25..20m。浅浅灰、灰白白色，中粗粗粒花岗结结构，块状状构造，节节理、裂隙隙发育程度度不高，岩岩芯较完整整，多呈短短柱状，岩岩石坚硬程程度属较硬硬岩石，岩岩体完整程程度属较完完整，岩体体基本质量量等级属Ⅲ。10）、微风化化花岗岩：：顶板埋深深36.220～52.400m，层位位变化较大大，揭露的的最大厚度度为13..20m，浅浅灰、灰白白色，中粗粗粒花岗结结构，块状状构造，节节理、裂隙隙不发育，岩岩芯完整性性较好，多多呈短～长长柱状，岩岩石坚硬程程度属坚硬硬岩，岩体体完整程度度属较完整整，岩体基基本质量等等级属Ⅱ级。12#-14##墩地质剖剖面图12#-14##墩地质详详图2.4.4、地地震评价拟建场区在地质质构造上位位于“闽东燕山山断坳带”东侧与闽闽东沿海变变质带相接接的中部，区区域断裂构构造主要有有北北东——北东方向向、北西向向和近东西西向三组。对对场区可能能造成影响响的断裂构构造有北北北东—北东向的的长乐—诏安断裂裂带。该带带位于东南南沿海丘陵陵地带，呈呈北东向平平行海岸线线展布。断断裂带北起起闽江口川川石岛，琅琅岐岛，经经长乐、福福清、晋江江、厦门、漳漳浦至诏安安一带，延延伸总长度度大于3550km。该该断裂带由由一系列近近于平行、长长度不等的的断层组成成，带宽38～58km。近年来来的研究表表明，该断断裂明显活活动时代为为中更新世世，自晚更更新世以来来，活动明明显减弱，一一些老断裂裂面风化强强烈，已趋趋稳定状态态。勘察表明场区内内未发现断断裂构造，虽虽然受区域域构造影响响，岩石不不均匀风化化强烈，但但近场区及及场区内无无发现震断断裂通过，属属构造稳定定地块。根据1：4000万《中国国地震动峰峰值加速度度区划图》（GB18306-2001图A1）划分及《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）附录A和闽建设（2002）37号文，场地抗震设防烈度为7度，翔安区设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组。2.4.5、地地表水拟建场地位于XXX湾海堤堤东侧，地地表沟渠、水水塘密布，地地表水与海海水相通，水水位高度受受涨潮落潮潮影响，水水深一般为为0.600m～3.100m，现为为水产养殖殖地。历年年（19448～19966）最高潮潮水位4..98m，最最低潮水位位-3.339m；海海潮属半日日潮，隔日日潮汐迟后后45分钟，潮潮流形式属属往复型；；潮水位一一般是秋季季潮差大，春春季潮差小小；大潮平平均4.770m，小小潮平均潮潮差3.119m。场地海域中海水水水样水质质分析表明明：场地地地表水对砼砼结构具有有中等腐蚀蚀性；对砼砼结构中的的钢筋：长长期浸水部部分具弱腐腐蚀性，干干湿交替带带具强腐蚀蚀性；对钢钢结构：具具中等腐蚀蚀性。2.4.6、地地下水稳定水位与地表表水位基本本一致，埋埋深1.000m～1.800m(水位标高高-0.447～1.08mm)。场地地地下水类型型主要为孔孔隙潜水及及基岩裂隙隙潜水，略略具承压性性。场地环境类别ⅡⅡ类，地下下水属A型水。场地地下水对砼砼结构具有有中等腐蚀蚀性；对砼砼结构中的的钢筋，长长期浸水部部分具弱腐腐蚀性，干干湿交替带带具强腐蚀蚀性；对钢钢结构具中中等腐蚀性性。2.4.7、台台风暴潮情情况XX湾每年夏秋秋屡遭台风风暴潮袭击击，台风暴暴潮灾害严严重，台风风暴潮是XXX湾海域域主要的海海洋灾害。据据历史台风风示，台风风暴潮统计计，在19956～19988年的40余年间间，影响厦厦门港的台台风热带风风暴年平均均可达5个左右，其其中伴随台台风产生550厘m以上台风风增水者有有99次，年年平均2..3次。2.4.8、不不良地质情情况本场地无活动性性断裂、古古河道、隐隐伏沟滨、岩岩溶、采空空区、防空空洞、泥石石流、地面面塌陷、地地裂、地下下洞穴、临临空面等影影响场地稳稳定性的不不良地质作作用与地质质灾害。3、施工沿线调查摸摸底情况本标段位于XXX湾海堤内内侧，桥位位区域为鱼鱼塘，常年年水位0..00m（通通过水闸调节）,工程船无无法使用；；工地靠马马巷侧有一一砼路，可可供设备、材材料进场之之用；施工工用水可利利用现有供供水管网；；申请四台台变压器，供供施工设备备用电。经经现场初步步勘测，施施工区域无无地下管网网。施工便道情况：：前期经琼头头村、海堤堤、到达施施工现场，待待征地完成成后，可以以通过A标路基便便道直接到到施工现场场。施工用电：在海海堤侧设了了2台315KVVA和2台500KVVA箱变。施工用水：通过过陈头村自自来水管网网接入，施施工现场设设水箱供水水。海堤路况XX湾调节水闸闸1XX湾调节水闸闸24、模板、钢管贝贝雷支架设设计要点主桥现浇梁共分分为三个浇浇筑段，0#段长度为为21.775m，1#段长度为为60m，2#段长度为为50.99m，支架跨径布布置为：112#～13#：60m，13#～14#：65m，14#～15#：7.755m，现浇箱梁梁支架采用用：全木结结构底模，钢钢木结构侧侧模，全木木结构内模模，木楔卸卸落，梁柱柱式钢管贝贝雷桁架支支架。由于于各跨径贝贝雷布置比比较接近，现选择受力较大的14.4m跨钢管贝雷支架（桥宽34m）进行验算，对不易判断的孔跨再进行局部验算。各跨径支架分别别布置如下下：11#～12##：160ccm+11400cm++200ccm=15000cm，只作为施施工平台，后后期可改为为引桥现浇浇支架，该该跨贝雷布布置可参考考引桥支架架图。12#～13##：200ccm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+14440cm+1600cm++1140cmm+1600cm==60000cm，各跨径贝贝雷布置一一样。13#～14##：160ccm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+11440cm+1600cm++11400cm++160ccm+8400cm==65000cm，各跨径贝贝雷布置基基本一致，验验算14440cm跨跨的受力状状态（CD跨）、11400cm跨的的受力状态态（AB跨）、840ccm跨局部部受力情况况（IJ跨）。14#～15##：160ccm+11200cm（520++120++480）+160ccm+6880+1660=22280cmm，验算11220cm跨跨的受力状状态（KLMNN跨）,14400cm跨局局部受力情情况（LNOP跨）。该部分支支架还承担担着钢砼结结合段HG和钢梁段G1的施工支支撑平台，由由于钢梁荷荷载较小，不不验算。4.1、模板设计计1、底模：设计箱梁底宽226.3mm，底模采采用全木结结构。（1）面板(底模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚度=2..44×11.22××0.0112m，最小长长度≥1.5m。（2）纵向方木（底底模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：25cm(局部位置置加密)。最小长长度≥2.0m。（3）横向方木（小棱棱下方木）：采用10×10cm松方木，立放，横向5.14m长，纵向中到中间距：60cm，在靠近横隔梁处将方木间距缩小至30cm，间距最小长度≥3.2m。（4）卸落方法：采用用0.3××0.122×0.11m木楔。布置置中到中间间距：500cm，在在横隔梁处处将方木间间距缩小至至30cmm。2、侧模：设计箱梁悬臂板板(翼缘板)宽3.855m，侧模采采用钢木结结构（弧线线架）。（1）面板(侧模))：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽＝2.444×1.222×0..012mm，最小长长度≥1.5m。（2）纵向方木（侧侧模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向间距（中中到中）：：25cm。最小小长度≥2m。（3）横向方木：采用用10×10cm松方木木，立放，纵纵向中到中中间距：660cm，在在横隔梁处处将方木间间距缩小至至30cmm，最小长度≥1.2m。（4）弧形架：采用槽槽钢[10焊接的的钢桁架，三个焊接成一组，纵向间距（中到中）：60cm，在横隔梁处距缩小至30cm，必要时可设置拉杆。由于弧形架体积大，整体吊装有困难，可分节采用法兰连接，分节组装施工。详见弧形架结构图。（5）卸落设备：采用用顶托卸落落。顶托的卸卸落空间控控制在10cm左右右。3、内模：设计箱梁中内箱箱宽4.9m，边内箱宽9..5m,采用单箱箱三室，内模采采用全木结结构。（1）顶面板(内模模)：采用竹竹胶板，竹竹胶板长×宽×厚＝(1.5～2.444)×1..22×00.0122m，最小长长度≥0.9m。（2）纵向方木（内内模面板下下小棱）：：采用10×100cm松方方木，纵向向通长，横横向中到中中间距：445cm。最小小长度≥1.6m。（3）横向方木（横向向框架）：：采用100×10cmm松方木，纵纵向间距（中中到中）：：30cm。最最小长度≥1.6m。（4）竖向立柱（横向向方木下立立柱方木）：：采用10×100cm松方方木，纵向向间距（中中到中）：：60cm。4.2、梁柱式钢管贝贝雷桁架支支架结构设设计12#墩～133#墩：跨为2000cm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+14440cm+1600cm++11400cm++160ccm=60000cm设墩（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台和和施打管桩桩作支撑，共共设17根φ630×6mm钢管作立立柱，其中中12#承台台上设15根管桩，承承台旁施打打2根管桩，间间距为3000cm+200ccm+33×220cm+200cm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220cmm+200ccm+300ccm，钢管上布布置2I36bL==3600ccm工字钢作横梁。113#承台上设设5根管桩，承承台旁施打打12根管桩，间间距和12#承台一样样，钢管上上布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。跨中设3个中支支墩，中支支墩共施打打6排共6×17=102根φ630×6mm钢管作立立柱，间距距为3000cm+200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，钢管上布布置2I36bL==3600ccm工字钢作横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设4跨简支贝雷纵纵梁，计算算跨径为2200cmm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+14440cm+1600cm++11400cm++160ccm，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度①为11.4m，由20组共44排单层贝雷纵梁组成，横向间距为150cm+120cm+22.5cm×2+150cm+55cm+90cm+100cm+90cm+80cm+90cm+85cm+90cm+60cm+90cm+20cm+45cm+45cm+50cm+90cm+25cm(另一半对称布置)；贝雷纵梁计算跨度②为14.4m，由20组共44排单层贝雷纵梁组成，横向间距和11.4m一样。详见贝雷支架施施工图。13#墩～144#墩：跨为1600cm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+11440cm+1600cm++11400cm++160ccm+8400cm==65000cm，墩（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台和和施打管桩桩作支撑，共共设17根φ630×6mm钢管作立立柱，其中13#承台上设设5根管桩，承承台旁施打打12根管桩桩，间距为为300ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，钢管上布布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。14#承台上设设2根管桩，承承台旁施打打3根管桩，下下塔墩通过过型钢预埋埋件（3[400b及2[400b）作支墩，钢管和支墩墩上布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。跨中设4个中支支墩，中支支墩共施打打8排共8×17=136根φ630×6mm钢管作立立柱，间距距为3000cm+200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，钢管上布布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设5跨简支贝贝雷纵梁，计计算跨径为为160ccm+11400cm++160ccm+14400cm++160ccm+11440cm+1600cm++11400cm++160ccm+8400cm，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度①为11.4m，由20组共44排单层贝雷纵梁组成，塔吊位置跨由20组共46排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁计算跨度②为14.4m，由20组共44排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁计算跨度③为8.4m，由14组共34排单层贝雷纵梁组成。详见贝雷支架施施工图。14#墩～15#墩：跨为1600cm+11200cm（520++120++480）+160ccm+6880+1660=22280cmm，墩结续（2）基础、钢管立立柱、横梁梁：墩旁利用承台和和施打管桩桩作支撑，共共设17根φ630×6mm钢管作立立柱，14#承台上设设2根管桩，承承台旁施打打3根管桩，下下塔墩通过过型钢预埋埋件（3[400b及2[400b）作支墩，钢钢管和支墩墩上布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。跨中设2个中支支墩，中支支墩共施打打4排共4×17=68根φ630×6mm钢管作立立柱，间距距为3000cm+200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，钢管上布布置2I36bbL=36600cmm工字钢作横横梁。（3）贝雷桁架纵梁梁：工字钢横梁上按按受力要求求布置支架架贝雷纵梁梁，设3跨简支贝贝雷纵梁（部部分为连续续梁），计计算跨径为为160ccm+11200cm（520++120++480）+160ccm+6880+1660，工字钢横横梁上按受受力要求布布置支架贝贝雷纵梁。贝雷纵梁计算跨度①为11.2m（连续梁），由14组共40排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁计算跨度②为14.4m（连续梁），由6组共16排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁计算跨度③为6.8m（简支梁），由14组共30排单层贝雷纵梁组成。详见贝雷支架施施工图。5、模板、支架施施工要点5.1、模板、支架安装装施工5.1.1、贝雷雷支架安装装施工顺序序其施工流程为：：插打φ630钢管施工放样场地平整准备工作插打φ630钢管施工放样场地平整准备工作贝雷拼装架设2I36b工字钢钢管支柱加固贝雷拼装架设2I36b工字钢钢管支柱加固接（割）φ630钢管立柱接（割）φ630钢管立柱安装弧型架和侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁安装弧型架和侧模板箱粱底模铺设布置[20槽钢分配梁架设贝雷纵梁架设贝雷纵梁5.1.2、基础础1、边支墩12#墩承台尺尺寸为277.6m*8.2m*3.5m，在承台上上立15根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打2根管桩,间距为3000cm++200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，。13#墩承台尺尺寸为8..55m**7.8mm*3m，在承承台上立55根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打12根管桩。14#墩承台尺尺寸为244.65mm*20.55m*5m，H、I支点在承承台上立111根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打6根管桩，J支点在承承台上立22根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打3根管桩，KK支点在承承台上立2根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打3根管桩，LL、M支点在承承台上立22根φ630×6mm钢管，在在承台两侧侧施打3根管桩。其中J、K、L支点由于于下塔墩斜斜度较大，部分分支点采用用预埋型钢钢作支撑。2、中支墩中支墩每排设117根管桩，间间距为3000cm++200ccm+33×220ccm+200ccm+110ccm+2×180ccm+110ccm+200ccm+33×220ccm+200ccm+300ccm，，由DZ60型振动锤施施打。5.1.3、钢管管立柱钢管立柱要按设设计位置进进行架设和和施打，钢管立柱柱要和上下下钢板焊接并设加加劲板，接接触面不能能有缝隙，必要时可可在上钢板板处加限位位措施。钢管横向向加固采用用10号槽钢，要要求满焊，可可采用钢板板贴焊形成成剪刀撑。5.1.4、工字字钢横梁将2件9m长的I36b工工字钢接长长并用1cm厚钢钢板按1.2m间距在内侧侧焊成一组组再吊装，如如果工字钢钢与钢管之之间有缝隙隙，要用钢板垫垫实。其中中J、K、L支点采用3件I36b组合横梁梁。5.1.5、贝雷雷纵梁贝雷桁架及其配配件必须是是国家指定定的厂家生生产，质量量标准要满满足《装配配式公路钢钢桥使用手手册》要求求。使用前前要逐件检检查贝雷桁桁架、加强强弦杆、风风撑片、销销子等主要要构件，决决不允许使使用有变形形或锈蚀等等缺陷的构构件。为检查各构件间间的互换通通用性能，先先进行试装装。在试装装中如出现现销子、螺螺栓和构件件装拆有困困难，应找找出原因加加以改进。不不得对贝雷雷桁架及其其配件作结结构方面的的改变，也也不得对贝贝雷桁架及及其配件进进行电焊、气气割。拼装装时将一节节贝雷桁架架的阳头插插入另一节节贝雷桁架架的阴头内内，对准销销孔，插上上销子和保保险插销。单片贝雷用U型型箍与旁边边的的贝雷雷连接，墩身身空档处可可用单片贝贝雷过渡。0.9m和1..5m支撑架示示意图5.1.6、槽钢钢分配梁按照60cm间间距分布（在在横梁范围按30cmm布置），与侧模下的的垫楞要对对应。5.1.7、侧侧模板上弧形架之前应应先预拼，要要注意轴线线和接缝，对对拉杆设置置要合理。由弧形架体积较大，可采取分节组装方式施工。5.1.8、钢管管桩施打钢管桩制作：①根据设计本桥施施工要求的的桩径规格格为φ630mm，应符符合下列规规定：钢管桩外形尺寸寸的允许偏偏差：钢管桩的直径：：±10mm壁厚：≥5mm②钢管桩在制作接接长时，应应符合下列列要求：a、钢管桩接长时时，两桩接接头对口应应保持在同同一轴线上上，多节拼拼接时应尽尽量减少累累积误差。b、钢管桩接长时时，如管端端椭圆度较较大时，可可利用辅助助工具加以以校正，相相邻管桩对对口板边高高差不大于于2mm。c、钢管桩接长成成型后的纵纵横弯曲矢矢高允许偏偏差不应大大于桩长的的0.2%。d、钢管桩的接头头，采用对对焊焊接接接头外加钢钢板帮焊。（周周圈不得少少于3处）e、钢管桩接头的的焊缝质量量，必须能能保证抵抗抗插打时各各种荷载产产生的应力力及变形。f、钢管桩在堆放放时，堆放放形式和层层数应安全全可靠，避避免产生纵纵向变形和和局部弯曲曲变形。在在起吊、运运输过程中中尽量避免免碰撞引起起管身变形形或损伤，并并应设防滚滚措施。管桩插打：根据本工程地质质情况，作作业环境和和施工作业业能力，计计划采用履履带吊配备备振动锤进进行逐跨推推进施打。钢管桩由半挂车车从材料堆堆场或现场场租用场地地运至施工工现场，并并且进行钢钢管桩对接接，并在焊焊接处采用用钢板进行行加固，周周圈不得少少于3处，确保保焊接质量量。在钢管桩施工前前做好测量量控制点的的交接和核核对工作，施施工中钢管管桩使用全全站仪定位位。钢管桩桩以最终贯贯入度控制制为主（控控制贯入度度2cm/min），桩桩尖标高为为校对，当当控制标高高和贯入度度相差较大大时，及时时查明原因因。①钢管桩的桩位，应应根据测量量组所放样样的中心位位置，并保保护好标记记。轴线定位允许偏偏差：单桩的纵横轴线线位置：±±10cm两桩之间的中心心间距：±±10cmm竖直度：1%%②根据现场施工环环境，确定定钢管桩插插打顺序，以以施工方便便为宜钢管管桩插打以以控制贯入入度为主，设设计深度作作为校核，本本项目采用用DZ60型振动锤锤进行施打打。a、钢桥钢管桩设设计插打：：控制贯入度（ccm/miin）:2cm/mmin采用履带吊配备备振动沉拔拔桩锤施工工b、依此钢管桩桩桩顶面设计计标高对各各桩进行接接长或切割割。c、当贯入度达到控控制贯入度度，桩底标标高达到设设计标高，应应连续复打打3次，每次次停锤2分钟，方方可停止。当当贯入度达达到控制贯贯入度，而而桩底标高高未达到设设计标高，应应继续打入入10cm左右，并并连续复打打3次，每次次停锤2分钟，若若无异常变变化，方可可停止。若若比设计标标高高得多多时，应及及时与技术术人员商定定，并报监监理、业主主、质检站站、设计研研究确定。d、当桩底已达到到设计标高高，而贯入入度仍较大大时，应继继续插打，使使其贯入度度达到控制制贯入度。③插打前，每根钢钢管桩上应应作好长度度标记线，以以便显示桩桩的入土深深度。④插打前，应检查查桩中心与与振动设备备中心是否否一致，桩桩位、垂直直度是否符符合要求。⑤插打前，应严格格控制桩位位及垂直度度，在插打打过程中，不不得使用顶顶、拉桩头头或墩身办办法来纠编编，以防接接头开裂并并增加桩身身附加力矩矩。⑥开始插打时宜用用自重下沉沉，待桩身身有足够稳稳定性后，采采用振动下下沉。⑦每根桩的插打作作业，应一一次性完成成，中途停停顿不宜过过久，以免免土的摩阻阻力恢复，继继续插打困困难。⑧在插打过程中，若若发生以下下情况，应应立即暂停停。a、贯入度发生急急剧变化；；b、桩身突然倾斜斜或振动时时有严重回回弹；c、桩周地面有严严重隆起或或下沉；d、振动设备振幅幅有异常现现象。5.2、模板、贝贝雷支架拆拆除施工当施工完毕达到到拆除支撑撑、模板、支支架条件后后，需按：：拆除箱室室内内模加加固支撑→→张拉、压压浆（待浆浆体强度达达90%以上、满满足设计和和规范的要要求）→由跨中向向两端头对对称拆除翼翼缘板部位位支撑、支支架→由跨中向向两端头对对称拆除底底、腹板部部位支撑、支支架·······顺序进行行。绝对禁禁止未拆完完内模竖向向支撑即拆拆支架、未未拆完翼缘缘板部分支支撑支架即即拆底腹板板部位支撑撑支架，以以防结构在在体系转换换时产生破破坏性荷载载拉裂梁体体。支架拆除的顺序序为：每联联应从中间间跨开始向向两边依次次对称分跨跨进行,每孔拆除除时应先拆拆除每跨中中间部分，然然后由中间间向两边（支支座处）对对称拆除，使使箱梁逐渐渐受力，避避免产生裂裂纹，横梁梁下支架须须在横梁预预应力束张张拉后方能能拆除。拆除支架前应先先确保贝雷雷梁底的安安全网密布布，箱梁两两侧防护到到位，确保保拆除时材材料不掉落落，特别是是侧模支架架卸落后应应先将竹胶胶板及方木木拆至桥面面，确保其其余材料不不掉落。外外侧模拆除除完后再从从底模板材材料逐级由由上至下拆拆除，拆除除时必须有有专人指挥挥及专人疏疏导交通，确确保拆除安安全。本工程支架须等等主塔斜拉拉索张拉完完成后在行行拆除，支支架放置时时间较长，应应该做好防防台风措施并设设置排水沟沟。大量事实证明，支架拆除发生的事故往往比支架搭设发生的事故多，要充分认识这一点，支架拆除必须按以上步骤进行，并引起足够重视。由于本工程管桩桩位打入桩桩，入土深深度较大，管桩采用履带吊和DZ60型振动锤拔除。6、安全防护措施施6.1、支架、模板搭搭设时防护护措施搭设过程中划出出工作标志志区，立标标志牌、设设安全员，禁禁止行人、车车辆进入，统统一指挥，上上下呼应，动动作协调，严严禁在无人人指挥下作作业。6.2、临边防护措施施在箱梁侧模板的临临边四周设设置全封闭闭式护栏，使使用材料均均采用φ48×3.5mmm钢管。其其高度不低低于1.2m,立杆间距距2.4m，竖向每每隔0.66m设一道通通长大横杆杆。钢管长度方向刷刷红白间隔隔的油漆，挂挂醒目标志志牌；护身身栏杆四周周满挂密目目安全网，白白天设警示示牌，夜间间设红色标标志灯；临临边四周11m范围内内不准堆料料、停放机机具。6.3、临时通通道安全防防护措施由于施工需要，在12#墩～13#墩支架之间需设一条施工通道，通道范围内贝雷底部要挂密布安全网和胶合板，防止细物掉落，并做好支架防撞措施，包括前方施工提示牌、前方施工车辆慢行牌、限速牌、路锥、导向牌、车辆慢行牌、警示灯。7、支架预压试验验方案7.1、支架预压的目的的支架预压的目的的：①、检查支支架的安全全性，确保保施工安全全；②、消除地地基和支架架的非弹性性变形，计计算支架的的弹性变形形，有效地地控制预应应力砼现浇浇箱梁在施施工过程中中的变形，检检验预拱度度设置是否否合理；③控制桥面面线形，使使得箱梁线线形美观大大方；④取得本地地段地基预预压的第一一手资料，积积累经验，指指导日后的的箱梁施工工。7.2、预压方法根据现场地形地地质，选择择一孔14..4m跨径径贝雷支架架进行预压压，检验支支架的承载载力和变形形量。结合本标标段的实际际情况，拟拟采用钢筋筋及钢绞线线作为代替替荷载，这这样预压重重量易控制制，操作性性强，用工工少，可节节约宝贵时时间。144.4m跨跨箱梁重约约920吨，预预压重量取取其1.2倍即11004吨。详详见主桥现浇箱箱梁预压配配重平面布布置图。预压前应应对工地现现有钢材进进行统计并并分类，挂挂牌标记重重量，要有有专人负责责钢材的调调度，因为为工作量大大，准备工工作要做细细。预压前前应对支架架进行一次次大检查，有有问题时及及加固，要要保证支架架万无一失失。预压时时严格按照照现浇箱梁梁预压配重重平面布置置图进行配配重，在预预压平台上上事先画好好配重平面面图，标记记要明显。7.3、观测点布设7.3.1、底模模的竹胶板板底部、贝贝雷纵梁的底部：：首先搭设一个长长15m，宽34m的预压平平台，用槽槽8沿四周围围栏杆以保保证安全，测测点布置为为沿里程增增加方向每每隔L/4、L/2、3L/4设置3个观测断断面，每一一断面设置置7个沉降观观测点，共设置211个观测点点。预压观测点平面面布置图7.3.2、管桩桩：每个中支墩设置置6个观测点点，共计12个观测点点。7.3.3、采用用精密水准准仪进行观观测。观测次数为加载载前、加载载过程（采取取4次加载即分别为50%、75%、100%、120%%超载预压压，一般每每次加载时时间间隔为为12小时）、加载完完成后12小时、加加载完成后24小时、加加载完成后后48小时及卸卸载完毕，观观测应认真真、准时，确确保数据准准确。预压配重分配示示意图7.4、分析预压数据据，指导施施工分析析预压前、预预压后、卸卸载后测量量数据，据据此计算出出弹性变形形值和非弹弹性变形值值，检验预预设计的预预拱度值是是否合理。7.5、预压施工中的安安全注意事事项a、预压施工前项项目部组织织相关部门门、人员对对支架基础础、贝雷支支架进行全全面、细致致的检查，验验收合格并并经签认后后方可进行行预压施工工。b、预压施工时，支支架范围周周围封闭，树树立、张贴贴相关安全全标语、标标牌，严禁禁非施工人人员进入现现场。c、预压施工时，在在施工区域域各个入口口张贴安全全施工标语语。d、要安排专人进进行24小时值班班，禁止非非施工人员员进入预压压施工作业业区域。e、预压施工前，项项目部要对对预压施工工作业进行行专项技术术交底，统统筹组织人人力、机械械、压重材材料，做到到统一指挥挥，协调施施工，防止止出现蛮干干、乱干现现象。f、预压施工时，吊吊装作业要要有专人指指挥，信号号明确。g、加载程序、方方法及重量量，严格执执行方案中中的规定，压压重范围按按划定的范范围进行，严严防过载、偏偏载。h、在预压重量超超过70%时，测量量组人员用用仪器注意意观察支架架及基础的的变形、下下沉，发现现变形、下下沉速度明明显加快时时，应立即即通知停止止施工，撤撤除作业人人员。i、预压重量到位位以后，要要派专人24小时跟班班巡视，严严禁一切人人员进入预预压施工作作业区域活活动。j、卸载过程中，要要统一指挥挥，分级、对对称卸载，严严禁往下乱乱丢乱扔。K、预压时，要派派专人日夜夜值班，对对支架进行行全程监控控，最好能能挂一些细细铁线检查查支架的下下沉量，这这样比较直直观。如发发现异常，应应及时汇报报领导，马马上停止加加载，待查查明原因后后再加载，确确保施工安安全。7.6、预拱度设置全部加载后，不不可立即卸卸载，随时时对观测点点进行观测测，直至稳稳定后，再再进行卸载载。卸载必必须对称，逐逐级进行。卸卸载的同时时，并对不不同的观测测点进行标标高测量，然然后通过预预压前后同同一点标高高差值及贝贝雷片支架架的弹性变变形量、梁梁的挠度等等得出底模模的预拱度度之和，通通过木楔子子调整底模模标高。预预拱度最高高值设在梁梁的跨中，其其他各点的的预拱度由由中间最高高值向两端端零值按二二次抛物线线进行分配配，预拱度度计算公式式为：δx=[4δδX（L-X）]/L2δx——距左支点x的的预拱度值值；δ——跨中预拱拱度值；L——跨距；X———距左支点点的距离7.7、单桩承承载力试验验由于该体系采用用钢管桩作作为支架立立柱，由于于钢管桩入入土深度难难以准确控控制，应采采取有效措措施测出管管桩的实际际承载力，具具体方法为为，利用旁旁边两根管管桩的抗拔拔力对中间间管桩进行行施压，采采用250t千斤顶通通过工钢横横梁进行反反向施压，经经过计算，管管桩的最大大承载力为为50t，在在施压到550t后，测测量管桩有有没有下沉沉，然后继继续施压，一一直到管桩桩下沉为止止。单桩承载力试验验示意图8、材料贝雷桁架架的特性，桥桥梁规范的的荷载取用用原则和荷荷载组合原原则8.1、木材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee50页表2.1..9）马尾松:容重重：γ=7.00KN/mm3顺纹弯应应力[σw]=12.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.9MMPa顺纹受压及承压压应力[σa]=12.00MPa弹性模量E=9*1003MPaa杉木:容重：γ=7..0KN//m3顺纹弯应应力[σw]=11.00MPa弯曲剪应力[ττ]=11.7MMPa顺纹受压压及承压应应力[σa]=11.00MPa弹性模量E=99*1033MPaa8.2、竹胶板容容许应力及及弹性模量量竹胶板：容重：：γ=9.00KN/mm3、弯应力[σw]=90..0MPaa、弹性模量量：E=6..0×1003MPa、8.3、钢材容许许应力及弹弹性模量按JTJ025--86标准（pagee4页表1.2..5）A3钢(Q235)：：弯曲应力力[σw]=145MMPa剪应力[τ]==85MMPa轴向应力[σ]]=1440MPaa弹性模量E=2.1**105MPa16Mn钢：弯弯曲应力[σw]=210MMPa剪应力[τ]==1200MPa轴向应力[σ]]=2000MPaa弹性模量E=2.1**105MPa8.4、贝雷桁架几何何特性及桁桁架容许内内力按中华人民共和和国交通部部战备办《装装备式公路路钢桥使用用手册》。贝雷桁架单片重重：2700Kg。（1）、桁架单元杆杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cmm2）理论容许承载力力（KN）弦杆16Mn][102*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5（2）、几何特性几何特性结构构造Wx(cm3)Ix(cm4)EI(KN/mm2)单排单层不加强3578.5250497..2526044..12加强7699.1577434..412126122.24双排单层不加强7157.1500994..410520888.24加强15398.3311548688.824252244.48三排单层不加强10735.66751491..615781322.36加强23097.4417323033.236378366.72双排双层不加强14817.9921485888.845120366.48加强30641.7745962555.296521355.92三排双层不加强22226.8832228833.267680544.72加强45962.6668943900144782119（3）、桁架容许内内力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.mm）1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9贝雷结构布置注注意事项：：1)当贝雷架受外加加弯矩且达达到最大78.882t.mm能承受杆杆间集中力力：弦杆00.7055m跨中几几乎不能受受集中荷载载，最大为为2.5t。2)当贝雷架不受外外加弯矩即即外加弯矩矩为0只受杆间间集中力时时：弦杆00.7055m跨中能能受集中荷荷载，最大大为12t。3）当贝雷架受外外加弯矩交交叉斜杆受受杆间集中中力时：弦弦杆两交叉叉斜杆正上上方受集中荷载，最最大为17.55t。8.5、桥梁规范的荷载载取用原则则和荷载组组合原则8.5.1、设计荷载根据《公路桥涵涵施工技术术规范》JTJ0041-22000第9.2..2条：计算模板、支架架和拱架，应应考虑下列列荷载并按按下表进行行荷载组合合。模板、支架和拱拱架设计计计算的荷载载组合模板结构名称荷载组合计算强度用验算刚度用梁、板和拱的底底模板以及及支撑板、支支架及拱等等（1）+（2）+（3）+(4)+(77)(1)+(2)++(7)缘石、人行道、栏栏杆、柱、梁梁、板、拱拱等的侧模模板（4）+（5）（5）基础、墩台等厚厚达建筑物物的侧模板板（5）+（6）（5）（1）模板、支架和和拱架自重重；（2）新浇筑混凝土土、钢筋混混凝土或其其他圬工结结构物的重重力；（3）施工人员和施施工材料、机机具等行走走运输或堆堆放的荷载载；（4）振捣混凝土时时产生的荷荷载；、（5）新浇筑混凝土土对侧面模模板的压力力；（6）倾倒混凝土时时产生的水水平荷载；；（7）其他可能产生生的荷载，如如雪荷载、冬冬季保温设设施荷载等等。普通模板荷载计计算见附录录D。8.5.2、荷载计算根据《公路桥涵涵施工技术术规范》JTJ0041-22000附录D普通模板板荷载计算算普通模板荷载计计算要求如如下：（1）、模板、支架架和拱架的的容重应按按设计图纸纸计算确定定。（2）、新浇筑混凝凝土和钢筋筋的容重混混凝土24K//m,钢筋混凝凝土的容重重可采用25～26KNN/m（以体积积计算的含含筋量≤2%时采用25KNN/m，＞2%时采用26KNN/m）。（3）、施工人员和和施工材料料、机具行行走运输或或堆放荷载载标准值：：①计算模板板及直接支支承模板的的小棱时，均均布荷载可可取2.5kkPa，另外以以集中荷载载2.5kkN进行验算算；②计算直接接支承小棱棱的梁或拱拱架时，均均布荷载可可取1.5kkPa;③计算支架立柱及及支承拱架架的其他机机构构件时时，均布荷荷载可取1.0kkPa；④有实际资料时按按实际取值值。（4）、振捣混凝土土时产生的的荷载（作作用范围在在有效压头头高度之内内）：对水平面模板为为2.0kkPa;对垂直面面模板为4.0kkPa。（5）、新浇筑混凝凝土对模板板侧面的压压力：采用内部振捣器器，当混凝凝土的浇筑筑速度在66m/h以下时，新新浇筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大侧压力可可按式（D-1）和（D-2）计算：：Pmax==0.222γt0K1K2v1/2Pmax==γh式中：Pmaxx——新浇筑混混凝土对模模板的最大大侧压力（kPa）；h———为有效压压头高度（m）；V———混凝土的的浇筑速度度（m/h）t00——新浇筑混混凝土的初初凝视件（h），可按按实测确定定；γ

——混凝土的的容重（KN/mm3）；K1———外加剂影影响修正系系数，不掺掺外加剂时时取1.0，掺缓凝凝剂时取1.2；K22——混凝土坍坍落度影响响修正系数数，当坍落落度小于330mm时时，取0.85；50-900mm时取1.0；110-1150mmm时取1.15。（6）、倾倒混凝土土时冲击产产生的水平平荷载：倾倒混凝土时对对垂直面模模板产生的的水平荷载载按附表D采用。（7）、其他可能产产生的荷载载：如雪荷荷载、冬季季保温设施施荷载等，按按实际情况况考虑。附表D倾倾倒混凝土土时产生的的水平荷载载向模板中供料方方法水平荷载（kPPa）用溜槽、串筒或或导管输出出2.0用容量0.2及及小于0..2m3的的运输器具具倾倒2.0用容量大于0..2至0.8m33的运输器器具倾倒4.0用容量大于0..8m3的的运输器具具倾倒6.08.6、施工预预拱度设计计原则及沉沉落根据中华人民共共和国交通通部标准《公公路桥涵施施工技术规规范》JTJ0041－2000第9.4..2条：（1）支架和拱架应应预留施工工拱度，在在确定施工工拱度值时时，应考虑虑下列因素素：①、支架和拱架承承受施工荷荷载引起的的弹性变形形；②、超静定结构由由于混凝土土收缩、徐徐变及温度度变化而引引起的挠度度；③、承受推力的墩墩台，由于于墩台水平平位移引起起的拱圈挠挠度；④、由结构重力引引起梁或拱拱圈的弹性性挠度，以以及1/2汽车荷载载（不计冲冲击力）引引起的梁或或拱圈的弹弹性挠度；；⑤、受载后由于杆杆件接头的的挤压和卸卸载设备压压缩而产生生的非弹性性变形；⑥、支架基础在受受载后的沉沉陷。（2）为便于支架和和拱架的拆拆卸，应根根据结构形形式、承受受的荷载大大小及需要要的卸落量量，在支架架和拱架适适当部位设设置相应的的木楔、木木马、砂筒筒或千斤顶顶等落模设设备。9、模板、模架计计算9.1、竹胶板受力验验算竹胶板在横梁的的位置受力力最大，取取梁高最大大值3.33m处竹胶板板进行验算算。竹胶板：γ=99.0KNN/m3、[σw]=90..0MPaa、E=6..0×1003MPa、δ=0.012m、长×宽=2.4440×11.22mm、砼：γ=26..0KN//m3取竹胶板的板宽宽一m进行计算算1、荷载：（1）、模板自重qq1=0..012××1.0××9=0..11KNN/m（2）、砼自重q22=3.33×1.00×26==85.88KN/mm（3）、施工荷载：：均布荷载载2.5KKN/m22，集中荷载2.5KKN（验算荷荷载）q3=2.500×1.00=2.550KN//m，p==2.500KN（验算荷荷载）（4）、振捣砼时产产生的荷载载2.000KN/mm2，q4=2.0××1.000=2.000KN//m2、强度验算：（1）、计算模式：：按5跨连续梁梁计算，跨径25ccm。｛《路桥桥施工计算算手册》P765页，[附表2-111五跨等跨跨连续梁内内力和挠度度系数]｝竹胶板受力计算算简图(2)截面特性性：A=b××h=1××0.0112=0..012mm2W=bh22/6=11×0.00122÷6=2..4×100-5m3=2.44×104mm3I=bh33/12==1.0××0.01123÷12=11.44××10-77m4(3)荷载组合合：组合I：q=q1+q22+q3++q4=00.11++85.88+2.550+2..00=990.411KN/mmp=0.00组合II：q=q1+qq2+q33+q4==0.111+85..8+0..00+22.00==87.991KN//mp=2.50KKN(4)强度验算算：a、组合I，施工工荷载按均均布荷载时时：支点B负弯矩最最大M支=-0.1055ql2－0.1558pl=-0.1105×990.411×0.2552－0=-0..593KNN.mσmax=M支//W=-00.5933×106÷（2.4××104）=-24..7Mpaa<[σw]=90M