扣件式钢管支撑方案

福建三建凤岭•在水一方三期一标段工程满堂式模板支撑施工方案福建三建凤岭•在水一方三期一标段工程满堂式模板支撑施工方案#支撑梁抗剪计算t=VS0/It=4.124X1000X3473/(1.219X105X3.5)=33.570N/mm2；实际剪应力计算值33.570N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm2,满足要v求！支撑梁挠度计算[v]-容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为2.306mm,容许挠度为3.000mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.227mm,容许挠度为3.000mm,满足要求！第3跨最大挠度为2.310mm,容许挠度为3.000mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00卜3按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RWRc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,取9.594kN；RW12.8卜2双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！11．4立杆的稳定性计算.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N=N1+N2=8.428+0.448=8.875kN；(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1《模板规范(JGJ162-2008)》规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面,通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁,通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性,如果直接按照立柱承担荷载的面积(立柱纵距laX立柱横距lb)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以,我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=1X0.3=0.300kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1=8.428kN；(二)垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.129X(3-0.11)=0.448kN；.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式o=N/(qA)W[f]其中。一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N一立杆的轴心压力设计值，N=8.875kN；9--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到『0.588；立杆计算长度l=1.5m；o计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；A--立杆净截面面积：A=4.89cm2；[f]一钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比入计算值：入=lo/i=1.5X100/1.580=94.937钢管立杆长细比入二94.937小于钢管立杆允许长细比[入]=150,满足要求！钢管立杆受压应力计算值：0=8.875X103/(0.588X4.890X102)=30.848N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=30.848N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！11．5楼盖承载力计算(一)模板支架参数信息本工程当前层现浇楼盖正在施工(施工层)，施工层下面搭设2层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=3.6m；板单元宽度BC=4.5m。.施工层下1层楼盖模板(简称：下1层)支架参数本层楼盖板厚度h=110mm,混凝土设计强度为C25,已浇筑5天，混凝土强度1f1=5.355MPa,混凝土弹性模量E1=17640.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h=110mm,混凝土设计强度为C25,已浇筑10天，2混凝土强度 nTCrFr=R 一― b=fr-d-J1 p—■R层：L:L1 L=JJTw层.■JJj3600f2=8.330MPa，混凝土弹性模量E=23800.000MPa；结构模型立面图o结构模型平面图（二）荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=8.875kN；楼盖自重荷载标准值：g1=110/1000X25=2.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaXLb)=8.875/(1.2X1.2)=6.164kN/m2；.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=110/1000X25=2.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...则有：Pi'XEihjEPj/lEghj))；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=17640.000X0.113=23.4788Ec2h23=23800.000X0.113=31.6778G=1.2X(23.4788/55.1566)X5.500=2.809kN/m21G=1.2X(31.6778/55.1566)X5.500=3.791kN/m22Q=1.4X(23.4788/55.1566)X6.914=4.120kN/m21Q=1.4X(31.6778/55.1566)X6.914=5.559kN/m22(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3.6/4.5=0.800；查表：m=0.02710,m=0.01440,m'=-0.06640,my'=-0.05590；四边简支：Lx/Ly=3.6/4.5=0.800；查表：m=0.05610,m=0.03340；.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一,故需计算本层折算荷载组合设计值：G1'=G1+Q1/2=4.870kN/m2；Gq=G1+Q1=6.930kN/m2；Q1'=Q1/2=2.060kN/m2；M=(m+uXm)XG1'XBc2+(m+uXm)XQ1'XBc2=5.575kN/m2；M=(m+uXm)XG1'XBc2+(m+uXm)XQ1'XBc2=3.816kN/m2；Mx'=mx'XGqXBc2=-9.317kN/m2；My'=my'XGqXBc2=-7.844kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到楼盖板理论配筋：钢筋位置弯矩计算值（kN/m2）理论钢筋面积（山山2）楼盖X向正筋6.549ASX=211（HRB400）楼盖Y向正筋4.483ASY=142（HRB400）楼盖X向负筋-10.921ASX'=362（HRB400）楼盖Y向负筋-9.194ASY'=301（HRB235）楼盖板实际配筋：钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（山山2）楼盖X向正筋HRB400①8@200ASX=335楼盖Y向正筋HRB400①8@150ASY=335楼盖X向负筋HRB400①8@200ASX'=335楼盖Y向负筋HRB235①6@150ASY'=283下1层楼盖实际配筋面积三理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2'=G2+Q2/2=5.952kN/m2；Gq=G2+Q2=8.554kN/m2；Q2'=Q2/2=2.602kN/m2；M=（m+uXm）XG2'XBc2+（m+uXm）XQ2'XBc2=6.922kN/m2；M=（m+uXm）XG2'XBc2+（m+uXm）XQ2'XBc2=4.740kN/m2；Mx'=mx'XGqXBc2=-11.502kN/m2；My'=my'XGqXBc2=-9.683kN/m2；根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到楼盖板理论配筋：钢筋位置楼盖X楼盖板理论配筋：钢筋位置楼盖X向正筋楼盖Y向正筋楼盖X向负筋楼盖Y向负筋楼盖板实际配筋：弯矩计算值（kN/m2）6.7524.622-11.259-9.478理论钢筋面积（mm2）ASX=216（HRB400）ASY=146（HRB400）ASX'=371（HRB400）A'=309（HRB235）钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（山山2）楼盖X向正筋HRB400①8@200ASX=335楼盖Y向正筋HRB400①8@150Asy=335楼盖X向负筋HRB400①8@200ASx'=335楼盖Y向负筋HRB235①6@150A'=283SY下2层楼盖实际配筋面积三理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。（四）最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备2层模板支架可以满足楼盖承载力要求。12.梁模板支撑计算书（扣件式）梁段：L1。12005002005001200O12005002005001200O模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图2.1参数信息.模板构造及支撑参数（一）构造参数梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.6m；楼层高度H：3m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：110mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：1m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；（二）支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：①48x3.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢（＞16-40）；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:24kN/m3；钢筋自重标准值G3k:1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q：4kN/m2；2k梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板参数面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；主楞参数材料：2根①48x3.5钢管；间距（mm）：180*2；钢材品种：钢材Q235钢（＞16-40）；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；次楞参数材料：1根100X100矩形木楞；间距（mm）：300；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：200mm；螺栓竖向间距（mm）依次是：180*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；面板参数面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；第一层支撑梁参数材料：1根50X100矩形木楞；根数：2；木材品种：南方松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；12．2梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.490m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=490X153/12=1.378X105mm4；W=490X152/6=1.838X104mm3；.荷载计算及组合（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22Ytp1P2Vi/2F=YH其中Y一砼的重力密度，取24.000kN/n5；t一新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V―砼的浇筑速度，取1.500m/h；H―砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m；P1--外加剂影响修正系数，取1.000;P2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F=12.933kN/m21F=14.400kN/m22新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1,F2）=12.933kN/睢；砼侧压力的有效压头高度：h=F/Y=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ=4kN/m2；2k(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12.933X0.49=6.337kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max(q1，q2)=9.428kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X(1.2X12.933+1.4X4)X0.49=9.314kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X(1.35X12.933+1.4X0.7X4)X0.49=9.428kN/m；.面板抗弯强度计算o=M/W<[f]其中：W一面板的截面抵抗矩，W=1.838X104mm3；M――面板的最大弯矩(N•mm)M=0.125ql2=1.061X105N•mm；计算弯矩采用基本组合:q=9.428kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:o=1.061X105/1.838X104=5.772N/mm2；实际弯曲应力计算值o=5.772N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求！.面板挠度计算v=5ql4/(384EI)W[v]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=6.337kN/ml-面板计算跨度：l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1.378X105mm4；容许挠度：结构表面外露[v]=l/400=0.750mm面板的最大挠度计算值:v=5X6.337X300.0004/(384X9000X1.378X105)=0.539mm；实际最大挠度计算值：v=0.539mm小于最大允许挠度值：[v]=0.750mm,满足要求！12．3梁侧模板支撑的计算.次楞计算次楞采用1根100X100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=1X833.33X104=8.333X106mm4；W=1X166.67X103=1.667X105mm3；E=10000N/mm2；荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933X0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=5.772kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X（1.2X12.933+1.4X4）X0.300=5.702kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X（1.35X12.933+1.4X0.7X4）X0.300=5.772kN/m；顶部荷载：q=0.9X1.4X0.7X4X0.300=1.058kN/m；内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下：5.772kN/m一|「|「||||[||III।।I।」丁.7. 1.058kN/m*r业。Z文山立必立山山 史心4/业必立也山虫虫虫山山史山必4fo/*业Ww山山山"V"A X180 180 130弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN•m)0.883剪力图(kN)3.88kN/m变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.084kN・m最大剪力：V=0.883kN最大变形：v=0.012mm最大支座反力：F=1.593kN(三)次楞计算次楞抗弯强度计算。=M/W=0.084X106/1.667X105=0.505N/mm2实际弯曲应力计算值o=0.505N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求!次楞抗剪强度计算t=VS/Ib=0.883X1000X125000/(8.333X106X100)=0.132N/mm2；0实际剪应力计算值0.132N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=1.600N/mm2,满足要求!v次楞挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.012mm,容许挠度为0.450mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm,容许挠度为0.450mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.002mm,容许挠度为0.325mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!2.主楞计算主楞采用2根①48x3.5钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2X12.19X104=2.438X105mm4；W=2X5.08X103=1.016X104mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.593kN,计算挠度时取次楞的最大支座力1.039kN。根据实际受力情况进行验算,得到计算简图及内力、变形图如下：1.593kN 1.593kN 1.593kN1r q『A 凸 口200 200200 1/A1 300 I 300弯矩和剪力计算简图0.056弯矩图(kN・m)0.1190.7r0.1190.7r970.797剪力图(kN)1.039kN2002003002003001.039kN200200300200300变形计算简图变形图(mm)变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.056kN・m最大剪力：V=0.797kN最大变形：v=0.002mm最大支座反力：F=1.474kN主楞抗弯强度计算。=M/W=0.056X106/1.016X104=5.488N/mm2实际弯曲应力计算值o=5.488N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!主楞抗剪强度计算t=VS0/It=0.398X1000X6946/(2.438X105X3.5)=3.242N/mm2；实际剪应力计算值3.242N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm2,满足要v求!主楞挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.001mm,容许挠度为0.500mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.002mm,容许挠度为0.500mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm,容许挠度为0.500mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=fXA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.474kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.474kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求！12．4梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范JGJ162-2008)》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=1000X153/12=2.813X105mm4；W=1000X152/6=3.750X104mm3；.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5X1.000=0.500kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24X1.000X0.6=14.400kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5X1.000X0.6=0.900kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=15.800kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2X1.000=2.000kN/m；计算挠度采用标准组合：q=15.800kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max(q1，q2)=20.961kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9义(1.2X15.800+1.4X2.000)=19.584kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X(1.35X15.800+1.4X0.7X2.000)=20.961kN/m；.面板抗弯强度验算o=M/W<[f]其中：W一面板的截面抵抗矩，W=3.750X104mm3；M――面板的最大弯矩(N•mm)M=0.125ql2=1.048X105N•mm；计算弯矩采用基本组合:q=20.961kN/m；面板计算跨度:l=200/(2-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:o=1.048X105/3.750X104=2.795N/mm2；实际弯曲应力计算值o=2.795N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!.面板挠度验算v=5ql4/(384EI)W[v]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=15.800kN/ml-面板计算跨度：l=200.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--截面惯性矩:I=2.813X105mm4；[v]-容许挠度：结构表面外露[v]=l/400=0.500mm面板的最大挠度计算值:v=5X15.800X200.0004/(384X9000X2.813X105)=0.130mm；实际最大挠度计算值：v=0.130mm小于最大允许挠度值：[v]=0.500mm,满足要求！12．5梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50X100矩形木楞，共2组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=1X416.67X104=4.167X106mm4；W=1X83.33X103=8.333X104mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=20.961X200.000/1000.000+0.041=4.233kN/m；计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=15.800X200.000/1000.000+0.030=3.190kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1X4.233X12=0.423kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6X4.233X1=2.540kN最大支座力N=1.1ql=1.1X4.233X1=4.656kN最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X3.190X10004/（100X10000.000X4.167X106）=0.518mm支撑梁抗弯强度计算。=M/W=0.423X106/8.333X104=5.079N/mm2实际弯曲应力计算值o=5.079N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求！支撑梁抗剪计算t=VS/Ib=2.540X1000X62500/（4.167X106X50）=0.762N/mm2；0实际剪应力计算值0.762N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=1.600N/mm2,满足要求!v支撑梁挠度计算最大挠度：v=0.518mm；[v]-容许挠度：结构表面外露[v]=l/400=2.500mm；实际最大挠度计算值：v=0.518mm小于最大允许挠度值：[v]=2.500mm,满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根①48x3.5钢管，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=12.19X104=1.219X105mm4；W=5.08X103=5.080X103mm3；E=206000N/mm2；荷载计算及组合：第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.656kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.692kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.509kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.024kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.052kN/m；计算挠度时取0.038kN/m。支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图0.052 0.052弯矩图（kN・m）2.62.605剪力图(kN)变形计算简图0.037变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.118kNN2=5.211kNN3=0.118kN计算得到：最大弯矩：M=0.208kN.m最大剪力：V=2.605kN最大变形：v=0.037mm最大支座反力：F=5.211kN支撑梁抗弯强度计算。=M/W=0.208X106/5.080X103=40.936N/mm2实际弯曲应力计算值o=40.936N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！支撑梁抗剪计算t=VS0/It=2.605X1000X3473/(1.219X105X3.5)=21.208N/mm2；实际剪应力计算值21.208N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm2,满足要v求！支撑梁挠度计算[v]-容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.037mm,容许挠度为1.500mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.037mm,容许挠度为1.500mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00卜3按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RWRc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.8kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,取0.118kN；RW12.8卜2双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！12．6立杆的稳定性计算.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式o=N/(qA)W[f]其中。一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);N--立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=5.211kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9X1.2X0.129X(3-0.6)=0.335kN；N=N1+N2=5.211+0.335=5.545kN；9--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到『0.588；立杆计算长度l=1.5m；o计算立杆的截面回转半径i=1.580cm；A--立杆净截面面积：A=4.890cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比入计算值：入=lo/i=1.5X100/1.580=94.937钢管立杆长细比入二94.937小于钢管立杆允许长细比[入]=150,满足要求！钢管立杆受压应力计算值：o=5.545X103/(0.588X4.890X102)=19.273N/mm2；钢管立杆稳定性计算。=19.273N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式o=N/(qA)W[f]其中。一钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm”；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.118kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9X1.2X0.129X(3-0.11)=0.403kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max(F1，F2)=5.314kN；可变荷载效应控制F=0.9X(1.2X3.575+1.4X1.100)=5.247kN；1永久荷载效应控制F=0.9X(1.35X3.575+1.4X0.7X21.100)=5.314kN；永久荷载标准值G=(25X0.11+0.5)X(0.5+1.2/2)X1=3.575kN；kb活荷载标准值Q=1.0X(0.5+1.2/2)X1=1.100kN；kbN=N+N+N=0.118+0.403+5.314=5.834kN；1239--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到『0.588；立杆计算长度l=1.5m；o计算立杆的截面回转半径i=1.580cm；A--立杆净截面面积：A=4.890cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比入计算值：入=lo/i=1.5X100/1.580=94.937钢管立杆长细比入二94.937小于钢管立杆允许长细比[入]=150,满足要求！钢管立杆受压应力计算值：o=5.834X103/(0.588X4.890X102)=20.278N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=20.278N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！13．柱模板支撑计算书柱段：Z1。L-；300130o400模板剖面示意图模板立面示意图参数信息.基本参数柱模板高度：2.88m；结构表面要求：外露；柱截面宽B：400mm；柱截面高H：600mm；搭设形式：组合式柱箍有竖楞；.面板参数面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：450*6；材料：2根①48x3.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢(>16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根100X100矩形木楞；木材品种：南方松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：300mm；B边竖楞根数：3；B边竖楞间距调整(mm)：150*2；H边最外两根竖楞间距：450mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：150*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：300mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M12；B边对拉螺栓间距调整(mm)：300*1；H边最外两根对拉螺栓间距：450mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M12；H边对拉螺栓间距调整(mm)：450*1；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q：4kN/m2；3k13．2柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=1000X153/12=2.813X105mm4；W=1000X152/6=3.750X104mm3；.荷载计算及组合(1)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:*=0.22丫邛1呼2F2=YH其中Y一砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(1+15)计算，得5.714h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V―砼的浇筑速度，取1.500m/h；H―砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.880m；P1--外加剂影响修正系数，取1.000;P2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F=36.952kN/m21F=69.120kN/m22根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F=50kN/m2；3新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min(F1,F2,F3)=36.952kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/Y=36.952/24.000=1.540m；(2)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ=4kN/m2；3k(3)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=36.952X1=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max(q1，q2)=48.425kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X(1.2X36.952+1.4X4)X1=44.948kN/m；由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9X(1.35X36.952+1.4X0.7X4)X1=48.425kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下：48.425kN/m501501505048.425kN/m5015015050剪力图(kN)变形计算简图经过计算得到:最大弯矩M=0.106kN・m最大剪力：V=3.935kN最大变形：v=0.026mm最大支座反力：F=7.869kN面板抗弯强度计算。=M/W=0.106X106/3.750X104=2.825N/mm2实际弯曲应力计算值o=2.825N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!面板挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.125mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.026mm,容许挠度为0.375mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.026mm,容许挠度为0.375mm,满足要求！第4跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.125mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求!H边模板面板计算根据实际受力情况进行验算,得到计算简图及内力、变形图如下：48.425kN/m剪力图(kN)75150150 150 75150150 150 175变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.136kN・m最大剪力：V=3.995kN最大变形：v=0.104mm最大支座反力：F=7.627kN面板抗弯强度计算。=M/W=0.136X106/3.750X104=3.632N/mm2实际弯曲应力计算值o=3.632N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!面板挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.104mm,容许挠度为0.188mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.375mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.027mm,容许挠度为0.375mm,满足要求！第4跨最大挠度为0.006mm,容许挠度为0.375mm,满足要求！第5跨最大挠度为0.104mm,容许挠度为0.187mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求！13．3柱模板竖楞的计算竖楞采用1根100X100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1X833.33X104=8.333X106mm4；

W=1X166.67X103=1.667X105mm3；E=10000N/mm2；.柱B边竖楞计算荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=36.952X0.150=5.543kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.264kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X（1.2X36.952+1.4X4）X0.150=6.742kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X（1.35X36.952+1.4X0.7X4）X0.150=7.264kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9X1.35X36.952X0.150=6.735kN/m；柱子顶部荷载：q=0.9X1.4X0.7X4X0.150=0.529kN/m；内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下：7.264kN/m6.735kN/m450450 450口LH ZE ZS450 450 1015400.529kN/m4507.264kN/m6.735kN/m450450 450口LH ZE ZS450 450 1015400.529kN/m4501340弯矩图(kN・m)剪力图(kN)变形计算简图0.669变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.682kN・m最大剪力：V=3.117kN最大变形：v=0.669mm最大支座反力：F=6.147kN竖楞计算竖楞抗弯强度计算。=M/W=0.682X106/1.667X105=4.091N/mm2实际弯曲应力计算值o=4.091N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求！竖楞抗剪强度计算t=VS/Ib=3.117X1000X125000/(8.333X106X100)=0.467N/mm2；0实际剪应力计算值0.467N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=1.600N/mm2,满足要求!v竖楞挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.669mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.050mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.022mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.450mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求！2.柱H边竖楞计算荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=36.952X0.150=5.543kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.264kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X（1.2X36.952+1.4X4）X0.150=6.742kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X（1.35X36.952+1.4X0.7X4）X0.150=7.264kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9X1.35X36.952X0.150=6.735kN/m；柱子顶部荷载：q=0.9X1.4X0.7X4X0.150=0.529kN/m；内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN•m)3.031剪力图(kN)5.543kN/m八¥\*7、*1r、E E E S ZE； 3450 450 450 450 450 450 1801340 1540变形计算简图0.669变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.682kN・m最大剪力：V=3.117kN最大变形：v=0.669mm最大支座反力：F=6.147kN竖楞计算竖楞抗弯强度计算。=M/W=0.682X106/1.667X105=4.091N/mm2实际弯曲应力计算值o=4.091N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求!竖楞抗剪强度计算t=VS/Ib=3.117X1000X125000/(8.333X106X100)=0.467N/mm2；0实际剪应力计算值0.467N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=1.600N/mm2,满足要求!v竖楞挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.669mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第2跨最大挠度为0.050mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第3跨最大挠度为0.022mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第6跨最大挠度为0.002mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！第7跨最大挠度为0.003mm,容许挠度为0.450mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求！13．4柱模板柱箍的计算柱箍采用2根①48x3.5钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2X12.19X104=2.438X105mm4；W=2X5.08X103=1.016X104mm3；E=206000N/mm2；.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力,根据实际受力情况进行验算,得到计算简图及内力、变形图如下(在前面的“竖楞计算”中,我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力,计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同,这里直接给出计算结果)：5.123kN6.147N5.123N1f J/21 h300150 150弯矩和剪力计算简图

0.461弯矩图（kN•m）3.0743.0744.214kN剪力图（kN）Aqf3000.461弯矩图（kN•m）3.0743.0744.214kN剪力图（kN）Aqf300 1fA1 1501 1505.057kN4.214kN变形计算简图变形图（mm）经过计算得到:最大弯矩M=0.461kN・m最大剪力：V=3.074kN最大变形：v=0.057mm最大支座反力：F=8.196kN（一）柱箍抗弯强度计算。=M/W=0.461X106/L016X104=45.377N/mm2实际弯曲应力计算值o=45.377N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！（二）柱箍抗剪强度计算t-VS0/It=1.537.1000.6946/(2.438.105.3.5)=12.510N/mm2；实际剪应力计算值12.510N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm2,满足要v求！(三)柱箍挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.057mm，容许挠度为0.750mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行验算，得到计算简图及内力、变形图如下(在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果)：6.147kN 6.147kN 6.147kN 6.147kNA、J450f 1/A1 15011501 150弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN・m)6.147剪力图(kN)5.057kN150150剪力图(kN)5.057kN150150450150变形计算简图0.326变形图（mm）经过计算得到:最大弯矩M=0.922kN・m最大剪力：V=6.147kN最大变形：v=0.326mm最大支座反力：F=12.294kN柱箍抗弯强度计算。=M/W=0.922X106/1.016X104=90.754N/mm2实际弯曲应力计算值o=90.754N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！柱箍抗剪强度计算t=VS0/It=3.074X1000X6946/（2.438X105X3.5）=25.019N/mm2；实际剪应力计算值25.019N/mm2小于抗剪强度设计值[f]=120.000N/mm2,满足要v求！柱箍挠度计算容许挠度：结构表面外露[v]=l/400；第1跨最大挠度为0.326mm,容许挠度为1.125mm,满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！13．5柱箍对拉螺栓的计算.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:N<[N]=fXA其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积（mm2）；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓型号：M12；查表得：对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：[N]=170X76/1000=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=8.196kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=8.196kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算验算公式如下:N<[N]=fXA其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓型号：M12；查表得：对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170X76/1000=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.294kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=12.294kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求！14．剪力墙计算书墙段：Q1。

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3015里漫面木胶合扳2根50X100矩形木拐赃0009mO9KQsmog36EO9EOso

3015里漫面木胶合扳2根50X100矩形木拐赃002根中48X3.5钢管比2对拉螺桃模板剖面示意图o3030303030305^0305^0303030204300板模板立面示意图参数信息.模板构造墙模板高度H：4.42m；墙混凝土楼板厚度：300mm；结构表面要求：外露；.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：44.343kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q:2kN/m2；3k.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板参数面板采用板质材（垂直方向）15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：26N/mm2；弹性模量E：9000N/mm2；主楞参数材料：2根①48x3.5钢管；间距（mm）：350*12；钢材品种：钢材Q235钢（＞16-40）；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；次楞参数材料：2根50X100矩形木楞；间距（mm）：200；木材品种：南方松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；加固楞支拉参数加固楞采用穿墙螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：300mm；螺栓竖向间距（mm）依次是：350*12；14．2墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为4.420m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=4420X153/12=1.243X106mm4；W=4420X152/6=1.658X105mm3；1.荷载计算及组合（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22丫邛1炉1/2F=YH2其中Y一砼的重力密度，取24.000kN/nB；t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（1+15）计算，得5.714h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V―砼的浇筑速度，取1.500m/h；H―砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.420m；P1--外加剂影响修正系数，取1.200；P2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F=44.343kN/m21F=106.080kN/m22根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F=50kN/便；3新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1,F2,F3）=44.343kN/碇；砼侧压力的有效压头高度：h=F/y=44.343/24.000=1.848m（二）倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；（三）确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=44.343X4.42=195.996kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=245.932kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9义（1.2X44.343+1.4X2）X4.42=222.814kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9义(1.35X44.343+1.4X0.7X2)X4.42=245.932kN/m；.面板抗弯强度计算o=M/W<[f]其中：W一面板的截面抵抗矩，W=1.658X105mm3；M--面板的最大弯矩(N•mm)M=0.125ql2=1.230X106N•mm；计算弯矩采用基本组合:q=245.932kN/m；面板计算跨度:l=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:o=1.230X106/1.658X105=7.419N/mm2；实际弯曲应力计算值o=7.419N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=26N/mm2,满足要求!.面板挠度计算v=5ql4/(384EI)W[v]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=195.996kN/ml-面板计算跨度：l=200.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1.243X106mm4；容许挠度：结构表面外露[v]=l/400=0.500mm面板的最大挠度计算值:v=5X195.996X200.0004/(384X9000X1.243X106)=0.365mm；实际最大挠度计算值：v=0.365mm小于最大允许挠度值：[v]=0.500mm,满足要求！14．3墙模板支撑的计算.次