机场航煤及柴油输油管线工程方案设计

专业资料专业资料机场航煤及柴油输油管线工程方案设计目 录\l“_TOC_250032“概述 1\l“_TOC_250031“设计依据 1\l“_TOC_250030“遵循的主要法律、法规及标准标准 1\l“_TOC_250029“工程背景 2\l“_TOC_250028“某国际机场规划 4\l“_TOC_250027“机场油料设施简介 6\l“_TOC_250026“主要经济技术指标 10\l“_TOC_250025“输油管线建设方案 12\l“_TOC_250024“线路走向方案 12\l“_TOC_250023“管径选择 14\l“_TOC_250022“管道材质及壁厚计算 17\l“_TOC_250021“线路设计 21\l“_TOC_250020“穿跨越工程 33\l“_TOC_250019“穿越工程 33\l“_TOC_250018“跨越工程 43\l“_TOC_250017“构造防腐 55\l“_TOC_250016“某油库改造 57\l“_TOC_250015“航煤系统改造 57\l“_TOC_250014“柴油系统改造 57\l“_TOC_250013“增工程量 57\l“_TOC_250012“环境保护 59\l“_TOC_250011“环境保护标准 59\l“_TOC_250010“主要污染源和主要污染物 59\l“_TOC_250009“管道建设可能引起的生态变化 60\l“_TOC_250008“掌握污染和生态变化的方案 60\l“_TOC_250007“环境影响分析 61\l“_TOC_250006“职业安全卫生 62\l“_TOC_250005“6.1概述 62\l“_TOC_250004“生产过程中职业危害、危急因素分析 62\l“_TOC_250003“劳动卫生对策与措施 62\l“_TOC_250002“职业安全卫生治理对策与措施 63\l“_TOC_250001“工程实施进度安排 65\l“_TOC_250000“问题与建议 661概述设计依据120238212、化工总公司北京设计院《某油库施工199263、中国航空工业规划设计争论院《某国际机场业务油库工程施工1994年6月；4、中国航空工业规划设计争论院《某国际机场南停机坪扩建二期工2023年5月；5、亚洲参谋《某北安码头油库设计图纸，2023年3月；62023年3月6日；7、某石油化工供给的相关资料。遵循的主要法律、法规及标准标准《中华人民共和国石油自然气管道保护法〔中华人民共和国主席令第30号〕《中华人民共和国民用航空法〔中华人民共和国主席令第56号〕《中华人民共和国环境保护法〔中华人民共和国主席令第22号〕《民用机场运行安全治理规定CCAR-14〔第191号〕《民用机场供油工程建设技术标准》MH5008-2023〔2023年版〕GB50253-2023《油气输送管道穿越工程设计标准》GB50423-2023《油气输送管道跨越工程设计标准》GB50459-2023《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T3323-2023专业资料专业资料《压力管道标准 工业管道》GB/T20801.1～6-2023《石油自然气工业输送钢管交货技术条件第一局部：A级钢管》GB/T9711.1-1997《埋地钢质管道阴极保护设计标准》GB/T21488-2023《埋地钢质管道聚乙烯防腐层》GB/T23257-2023《石油化工设备和管道涂料防腐蚀设计标准》SH/T3022-2023《绝缘接头与绝缘法兰技术标准》SY/T0516-2023工程背景某国际机场是中华人民共和国某特别行政区内唯一的机场，1995年11月正式投入运作，它是珠江三角洲与世界各地之间的重要桥梁。〔机场岛3360米，宽45氹有1条平行滑行道，长1460米，宽23米。跑滑间距182.5米。机场岛与航站楼停机坪〔氹仔岛〕之间由两条滑行道桥相连接，两座跨海联络桥分别长700米〔北桥，1600米〔南桥，宽44米。专业资料专业资料某国际机场航站楼建筑面积45000平方米，设计旅客吞吐量为每年600244个廊桥近机位，某国际机场最大能够起降B747CAT”型标准设计，并以此构筑了某本地到海外市场的主要货运航线。依据20234045014量3952438946109850吨。〔CAM〕1989场之承建商及业权人，由某特区政府委任为某国际机场之经营者，获授252023年3月获特区政府延长2039年。某〔集团〕是总部是设在某的国务院国资委直属中心企业，1949年81972裝修理等业务，是某最大的石油产品供给商之一。2023年8月212023年11月21日至23日，进展了为期三天的现场调研，我公司工程组对某国际机场现状某油库、机场油库〔油库与航空加油站合并、输油管线、机坪加油管线及拟建的北安码头油库进展了调研，与某石油及某民航局进展了初步方案的沟通。某国际机场拟于明年开头机场扩建工程，届时机场打算将向南北两侧延长跑道，回填两条滑行道桥之间的水域，扩建机坪、滑行道等。扩建前，敷设于马上撤除的南滑行道桥边的现状航煤输油管线需完成改线。另外，依据某政府规划，将在北安码头处建设油库为船舶加油，需要在机场内建设1条至北安码头的柴油输油管线。输油管线起点均为某油库，机场油库和拟建的北安码头油库位置接近，因此，本次设计的航煤和柴油两条输油管线同路由同沟设计。2023年1月，第12023年3月6日，由某民航局组织CAM、某石油化工和专家来京对第1版方案设计进展了评审，第2版方案设计依据《某机场输油管线方案评审会议纪要》进展了调整。某国际机场规划自1995年正式投入运作以来某国际机场快速地成为全球经济 进展最快之珠江三角洲与世界各地之间的重要桥梁。某比邻是生产厂房密集的中国珠海经济特区。邻近海陆交通便利，如此得天独厚的地理位置，使某国际机场成为亚太地区抱负的货运及速递中心。因此，某特区政府打算近期投资对某国际机场设施进展扩建，以应对将来的空中交通增长。依据某民航局3月6日来京介绍的某国际机场最规划方案，某国际机场将以2023560进展一期扩建，将向南北两个方向延长跑道，并延长现有平行滑行道，建131座修理机库及可停放18个机位的32023平方米的停机坪。另外，机场还将撤除现有南滑行道桥，机117公顷。考虑到现状机场油库位于飞行区外，不利于机场的安全治理，且油库占地仅有11.35亩，再没有进展空间，因此，在机场最规划中，机场油库将随着机场一期扩建工程进展搬迁，搬迁后机场油库将位于现有南北两条滑行道桥之间围合区域，将位于扩建的平行滑行道西侧，属于一期填海区域。机场油库搬迁工程将单独立项分析。专业资料专业资料依据规划，某国际机场将在2023年以后，以700万、1100万旅客吞吐量对机场进展其次期和第三期扩建，后两期填海面积分别为15公顷和42公顷。终端某机场旅客吞吐量将到达1500万人次。届时，机场将拥有2座航站楼、2条平行滑行道、82个停机位。机场油料设施简介某油库某油库依山傍水而建，1994年6月竣工投产，油库占地76000m2，约合11486000LP98#无铅汽油、煤油、航空煤油、柴油、低硫柴油、80#燃料油、航空汽油等。其中，柴油库容22500m3，航煤库容20230m3。油品主要通过2500吨级泊位卸油。航煤靠输油管线输至机场油库，2台输油泵〔流量分150/，扬程119，功率90kW。库内为LPG设有钢瓶充装间及石油气装车棚，柴油可通过装船泵装船。其余油品均可通过油品装车台装车。机场油库机场油库围墙内占地11.35亩，建有4座2023m3航煤储罐、1座200m3底油罐，建有1920m2办公楼、263m2油泵棚及177m2装卸油综检棚，油库总建筑面积2360m2。油泵棚内建有5台(230m3/h,120m,110kW)机坪加油泵。航煤输油管线现状某油库至机场油库航煤输油管线管径 DN200，设计压力1.6MPa，输油流量150m3/h，总长度4515m，承受沉管工艺穿越某湾，平行平滑西侧承受管涵方式敷设，承受挂桥方式跨越南滑行道桥，进入停机坪后与机坪管线同路由进入机场油库。机坪加油管线机场现有24个停机〔11D13其中4个E类机位为廊桥近机位机坪加油管线总长度约 5km，其中机场油库至停机坪之间主管承受DN350，进入停机坪后机坪加油管线沿近机位和远机位分别双 DN250支管敷设规划到停机坪西南侧4根DN250机坪加油管线集合但由于机坪扩建时东南侧远机位管线未按规划连接，使目前管线未形成一个整环。拟建北安码头油库拟建北安码头位于机场油库北侧，拟建10个泊位，码头油库位于码头前方，估量占地10亩，拟建157m3及16座柴油埋地卧罐，单罐罐容190m3，总库容3097m3。该库设有加油泵通过DN1005艘油轮。主要经济技术指标本工程设计主要内容包含2条某油库至北安的航煤及柴油输油管线，其中，航煤管线利用现有某油库输油泵输油，柴油管线需要在某油库内增加 2台为北安码头油库输油的专用输油泵。输油管线单线长度为5600m。1、主要工程量序号一工程输油管线规格单位数量备注1直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0 L245m8800专业资料专业资料序号序号工程规格单位数量备注直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.9L360m2400定向钻穿越2DBB阀门8”150lb个73阀门井2mx2mxh/2.5x2.5xh座54航煤管线内防腐036耐油防腐涂料m236505埋地管线外防腐3PEm267506地上管线外防腐丙烯酸聚氨酯m210007光固化套穿跨越段m226508管沟〔箱涵〕跑道四周m33009测漏井DJ20套40二某油库Q=200m3/h1离心式油泵H=120m台2一用一备P=90kW2直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0 L245m1003直缝电阻焊钢管Φ273.1x7.1 L245m1004DBB阀门8”150lb个25安全泄压阀2”150lb个16粗过滤器DN200 PN1.6台17螺旋转子流量计LLT-202344～220m3/h台12、工程投资概算详见概算分册。2输油管线建设方案线路走向方案方案介绍方案一100m向北敷设，绕过跑道后，管线实行挂桥方式向西跨越北联络道桥，进入北安管线终点区域。该方案主要考虑避开了机场一期扩建施工区域，且完全在某机场管辖范围内施工，协调工作量小，该路由总长度5600m，1200m700m。方案二方案二油管路由主要考虑与现有输油管线路由根本全都，从某油库向北沉管方式穿越某湾后，沿平行滑行道外侧海堤向北敷设，至南滑行道桥南侧，管线实行挂桥方式向西北跨越南联络道桥，进入机坪后管线沿机坪管线路由进入北安管线终点区域。该方案管线长度最短，仅为4500m500m1600m。方案三方案三油管从某油库引出，沿大路向西敷设，向北绕过某山后穿过某村，再沿机场大大路路边始终向北敷设，至某科技大学与龙伟大路路口处转向东，沿航站楼和机场油库前大路敷设至北安管线终点区域。该方案长度最长，为6000m，该方案除穿越几条路路口外，全部沿路边敷设，施工难度小。方案比选三个方案比较，方案三施工难度小，根本无穿跨越，但管线长度最长，施工费用最高，且该方案涉及协调沿线的单位、居民及大路部门较多，协调量大，协调费用难以估量，因此该方案经济性差。方案二管线长度最短，施工费用最低，但方案二管线紧贴平行滑行道，不满足不停航施工安全间距要求，所挂南滑行道桥马上撤除，且沉管穿越某湾涉及方案上报大陆海事部门审批，所以该方案可行性差。方案三相对来说方案一管线长度及施工费用都适中，方案一的优势主要在于完全绕开了机场扩建施工区域，从机场整体规划考虑，施工可行性强，推举选择路由方案一。推举方案经过现场调研，初步确定两根管线承受同路由同沟敷设，单线长度约5600m。两条管线起点位于某油库柴油罐区北侧消防道路四周，以该处作为定向钻施工起点，定向钻穿过某湾和机场滑行道及跑道后，从跑道东侧出土。依据《民用机场运行安全治理规定〔CCAR-14〔中国民用航空总局令第191号300心线两侧75米以内的区域进展任何施工作业跑道东侧约100米位置，两条管道在同一隔断阀井内设置隔断阀，然后沿现有围场路排水沟西侧承受管沟方式平行跑道敷设，沿跑道端头转向西，两条管线在此设置隔断阀井，其中，航煤管线为预留进展设一个双阀阀井，柴油管线仅设单阀阀井。随后，两条管线以挂桥方式跨越北联络道桥，至停机坪后，输油管线改为埋地敷设，两条管线终点阀井设在北安油库四周。管径选择航煤加油量推测分析年加油量年旅客年货邮年加油量年旅客年货邮年起降平均架次年份〔t〕吞吐量吞吐量架次加油量专业资料专业资料〔人次〕〔kg〕〔架次〕868413805306760755133250697694417170311126767337564103865290556614129428531293158508371425922082835840506170520425074222723263445004196408497609322057275451049210495549887818093528453386179616509780210076741849764146848425024952464119406011349954078836521657113714810985040450143952353138946〔t/架次〕2023〔t/架次〕20235.3420235.2020236.6420237.8320237.5820237.6920237.8920237.2220237.2320237.2720235.64将10年来旅客吞吐量总和除以10年来飞机航煤加油量总和，计算结果为341t/万人次，即远期机场1500万人次时航煤加油量约为51.15万吨。管径选择依据现有输油管道管径，参考本工程的推举路由，本次设计初步选取了DN150及DN200两种管径方案，开列设计条件中所涉及的根底数据，列表测算两种管径在不同流量下的水力摩阻损失，估算输油泵所需扬程。1、输油管道长度：L=5600m。2、地势高差：未得到首末站地势标高状况，暂估机场油库液位与某20m。输油管线的管径试算如下表：油管规格管长(m)最大流量最大输量流速(m/s)高差(m)沿程摩阻局部摩阻总摩阻(MPa)(mm)(m3/h)(万t)(m)(m)219x756003001352.5220180381.70219x75600200901.682073270.80219x75600150681.262045250.55168x656003001354.2520668866.00168x65600200902.8320310502.85168x65600150682.1220150351.50设计序设计序泵扬程压力号(m)(MPa)12502.521201.63851.648006.454004.062052.5以上管径方案均满足机场远期加油量需求，但考虑到船运来油的不确定因素，且某油库码头小，远期机场航煤加油量大时，来船卸油批次将会很多，这些因素都会制约管道的输送力量，管道输送将达不到每天16小时的理论计算值。目前机场油库目前为2023m3油罐，考虑到输油200m3/h。1245方案均能满足远期目标年需求，但方案1和425两种管径方案〔DN200、DN150〕进展具体比选：方案2〔DN200〕比方案5〔DN150〕直接投资多，但方案2由于输油压力低，输油的单位能耗也较低，从现有的输油管线使用状况看，输油管线的使用年限很多都要超过20年，管线钢材总重量只差140吨，按每吨管线连安装费 1.4万元计算，本期投资增加 196万元。但选用DN200管线每年每吨油将节约1.09度电，按每度电0.77元计算，估量15年以前方案2比方案5节约的电费将超过196万元。2，即承受Φ219x7管线，设计输油流量200m3/h，输油泵扬程120m，管线设计压力1.6MPa，90万吨，可以满足远期机场供油需求。管道材质及壁厚计算主要工艺参数1、设计压力：1.6MPa2、设计系数：地形简单穿跨越多，全线取0.63、输送介质：航煤〔3号喷气燃料、柴油钢管选择依据当前我国钢管生产厂家生产的状况和管道建设及治理的应用状况来看，目前，国产用作长输管道的钢管主要有输送流体用无缝钢管、直缝电阻焊钢管、螺旋缝埋弧焊钢管和直缝埋弧焊钢管等四种类型。无缝钢管和直缝电阻焊钢管多用于小口径管道，本工程DN200管道管径小，适合承受无缝钢管和直缝电阻焊钢管。依据本工程特点，对两种管材比选如下：1、直缝电阻焊钢管比无缝钢管尺寸精度高。这是由于无缝钢管是钢锭在热轧机组中连续穿孔成型，而直缝电阻焊钢管则是由钢带在冷轧状态下成型，相比之下，直缝电阻焊钢管在外观尺寸方面的掌握比无缝钢管更简洁实施。直缝电阻焊钢管的外观质量缺陷较少优于无缝钢管。此外，由于电脑飞锯的使用，直缝电阻焊钢管的定尺率及定尺长度的精度也较高。2、直缝电阻焊钢管的无缝化， 直缝电阻焊钢管的无缝化分为几何无缝化和物理无缝化几何无缝化就是去除直缝电阻焊钢管的内外毛刺，现在内毛刺可掌握在0.5mm以下。物理无缝化是指焊缝内部的金相组织与母材之间存在差异而导致焊缝区域机械性能下降，需要实行措施使其均匀化、全都化。优质的直缝电阻焊钢管焊缝系数可到达1.0，实现了焊缝区域组织与母材的匹配。3C高Mn，而无缝钢管是高C低Mn，所以可焊性比后者更好，同时纯度更高。4、从机械性能来看，抗拉伸性能相当，冲击性能中直缝电阻焊钢管的韧性优于无缝钢管，特别是在低温条件下。5、直缝电阻焊钢管价格比无缝钢管低。综上所述，本工程管道线路用管承受直缝电阻焊钢管；由于国内直缝电阻焊钢管生产技术已较成熟，生产厂家较多，国产钢管能够满足本工程线路用管要求，因此本工程直缝电阻焊钢管承受国产钢管。钢管管材要求执行标准《石油自然气工业输送钢管交货技术条件第A〔GB/T9711.1-199，管道规格选定为219.1x7.。壁厚及强度校核由于埋地管道不能自由伸缩并受温度变化的影响，管道内会产生轴向应力，为保证输油管道的安全、牢靠运行，依据管道的工作条件和环境状况进展管道强度及稳定性校核，并满足抗震的要求。1、直管段壁厚计算依据国家标准《输油管道工程设计规范〔2023 年版〕〔GB50253-2023〕供给公式：PDδc=2[σ][σ]=KσsФδc—直管段管子计算壁厚〔mm〕P—管道的设计内压力〔MPa〕[σ]—钢管的许用应力〔MPa〕Ф—焊缝系数〔Ф=1〕D—钢管外直径〔mm〕σs—钢管的最低屈服强度MPa〔σs=245MPa〕K—设计系数〔K=0.6〕本管道设计压力为1.6MPa，按此压力由上式计算得出如下数据：计算壁厚计算壁厚δc包含负偏差后的计算壁厚包含腐蚀裕量后的计算壁厚管径〔mm〕〔mm〕〔mm〕DN2001.21.44.4尽管从管道强度角度计算钢管所需壁厚较薄，但考虑到国内现有钢管的规格、钢管的负偏差、腐蚀裕量、材质韧性以及钢管的稳定性等因素，同时考虑管道沿线的环境，实行加强管线壁厚的安全措施，一般敷设及跨越段设计管道材质选用L247m7.9mm。2、强度校核计算依据《输油管道工程设计标准〔GB50253-2023〕供给公式，按最大剪应力破坏理论计算当量应力，进展强度校核。σa=Eα〔t1-t2〕+μσhPdσh=2δσe=σh-σa≤0.9σs式中：σa—由于内压和温度变化产生的轴向应力 MPa—钢材的弹性模量MP，取2.05x105MPaα—钢材的线膨胀系数m/℃，取1.2x1-5t—管道安装闭合的大气温度〔℃，取3℃t—管道内被输送介质的温度〔℃，取2℃μ—泊桑比，取0.3σh—由于内压产生的环向应力〔MPa〕P—管道的设计内压〔MPa〕d—管道的内直径〔mm〕δ—管道的公称壁厚〔mm〕σe—当量应力〔MPa〕由上式计算得：环向应力环向应力σh轴向应力σa当量应力σe0.9σs管径〔MPa〕〔MPa〕〔MPa〕〔MPa〕DN20025.0444.42-19.38220.5σhσe远小于0.9σs，以上条件满足标准要求，强度校核安全牢靠。3、穿越段管道径向变形计算依据《某机场输油管线方案评审会议纪要道埋深在20m左右，设计对土面以下20m的油管进展径向变形校核计算如下：载荷计算单位管长上的垂直载荷WWeWh单位管长上的垂直土载荷WeDHH=20m。钢管外径D=0.325m土壤容重γ=0.025MN/m3We=0.025×0.219×20=0.1095MN/mWh20m，即使按飞机动20m以下，也可无视不计，该值取0即W=We=0.1095MN/m管道径向变形计算管道径向变形X

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GB50253-2023—附录〕管道最大允许变形量 3%D=0.03×0.219=0.00657m ②〔GB50253-2023—5.6.2〕由①、②X3D惯性矩I=δ3/12滞后系数J=1.5基座系数K=0.085 变形模量E”=4.8MPa 〔查表J.0.1〕平均半径r(D)/2弹性模量E=2.05×105MPa带入W=W=0.1095MN/m，计算可得理论最小壁厚为5.08mm，e本次设计选用7mm壁厚，满足20m覆土下管道的径向变形要求。线路设计1、管道敷设输油管道主要承受管沟埋地敷设的方式，依据管道稳定的要求、沿线地形和地质条件、地下水位状况，以确定管道的埋深和需要承受的保护措施。对本工程大局部平坦开阔地段，尽量承受弹性敷设，弹性弯曲曲率半径应满足管道强度要求，垂直面上弹性敷设曲率半径应大于管子1.0m。沟槽开挖后，施工管沟〔箱涵〕，然后先用细土或细砂〔最大粒径管沟盖板施工完后，再用原土回填并压实。回填土需填至超过自然地面约0.3m。管线转变方向且在较为平直的区段内优先承受弹性敷设，曲率半径不应小于钢管外直径的10003°或纵向转角≤2°时按自然弯曲处理；当水平转角≤8°或纵向转角≤6°时可承受弹性敷设。〔曲率半径为50倍钢管直径〕或热煨弯管〔曲率半径为5倍钢管直径。管道在设计时尽量避开在平面和纵断面内同时发生转角，此段范围不允许承受弹性敷设，以免形成空间曲线。本管道焊接承受氩电联焊方式〔100%氩弧焊打底。环形焊缝全部焊口应100〔GB/T3323-2023〕Ⅱ级标准的规定。2、管沟〔箱涵〕施工油管在跑道四周承受管沟敷设，埋地管沟承受现浇钢筋混凝土槽型沟构造，顶部盖板承受预制钢筋混凝土板，管涵内铺砂，管涵顶面埋深约为1.1m。箱涵每隔40m设置伸缩缝一道，内设松散防水填充材料。设计恒荷载：壁板：侧向土压力；设计活荷载：依据A380-800F飞机考虑：起落架总重1602kN〔6轮重，轮距横向轮距1.53，纵向轮距1.7、1.7。箱涵顶板埋深按1.1m考虑，则集中至顶板顶面飞机轮压活荷载为122.5kN/m2；考虑1.5的动力系数，为184KN；依据B777-300ER飞机考虑：最大组轮荷载取值1597KN〔6轮重，轮距横向轮距1.4m，纵向轮距1.45m1.451.1m考虑，则集中至顶板顶面飞机轮压活荷载为144kN/m2；考虑1.5的动力系数，为216KN216kN/m2考虑。计算如下：①、顶板配筋计算：按弹性板计算:a.计算条件计算跨度:Lx=1.850mLy=1.000m板厚h=250mm板容重=25.00kN/m3 ；板自重荷载设计值=7.50kN/m21.1m厚覆土重：22kN/m2恒载合计：7.5+22=39.5kN/m2活载：216kN/m2恒载分项系数=1.20；活载分项系数=1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=39.5x1.2+216x1.4=349.8kN/m2砼强度等级:C35,fc=16.70N/mm2,Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2, Es=2.00×105N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm,配筋计算as=20mm,泊松比=0.20b.计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表b.1跨中:[水平][竖向]弯矩 8.0 面积500(0.20%) 500(0.20%)b.2四边:[上] [下] [左] [右]弯矩-29.5 -29.5 0.0 0.0面积500(0.20%) 500(0.20%)500(0.20%)500(0.20%)挠度结果(按双向板计算):挠度计算系数α=0.002594截面有效高度：hh0has25020230mmskskMq0.87h0As17904922.00174.06N/mm2按有效受拉混凝土截面面积计算纵向受拉钢筋配筋率ρte：A A 0.5bh0.51000250125000mm2teteAsA5141250000.41%te裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，依据《混凝土标准》7.1.2计算：0.650.65f1.1tk1.10.652.2000.8980.00411174.0587teskψ小于0.2，ψ取0.2短期刚度Bs，依据《混凝土标准》7.2.3计算： Asbh0

5141000230

0.002b” f

bhf

01000

0

0.000f bh0

1000230B B s1.52EsAsh060.220230051423021.055805E+013N.mm2E1.150.2000.213.5”f60.0026.34913.50.000”bh”bh0A”s10002305140.22%0.40.4min2.0,max” 0.40.220.221.6,1.6min 2.0,max 1.6,1.60.221.60长期作用影响刚度B，依据《混凝土标准》7.2.2计算：BBsB 10558048829440.001.606.598781E+012N.mm24qlyfB=0.162mm挠度验算:0.16<fmax=5.00mm,满足支座最大裂缝:0.06<[ωmax]=0.30mm,满足跨中最大裂缝:0.12<[ωmax]=0.30mm,满足②底板配筋。按弹性板计算：a.计算条件计算跨度:Lx=1.850mLy=1.000m板厚h=350mm板容重=25.00kN/m3 ；板自重荷载设计值=10.50kN/m2底板顶面以上箱涵+覆土重：51kN/m2恒载合计：51kN/m2活载：216kN/m2荷载设计值:均布荷载q=51x1.2+216x1.4=363.60kN/m2砼强度等级:C35,fc=16.70N/mm2,Ec=3.15×104N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2, ×105N/mm2纵筋混凝土保护层=15mm,配筋计算as=20mm,泊松比=0.20b计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表b.1跨中:[水平][竖向]弯矩 8.1 23.1面积700(0.20%)700(0.20%)b.2四边:[上] [下] [左] [右]弯矩-30.7 -30.7 0.0 0.0面积700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)挠度结果(按双向板计算):挠度计算系数α=0.002594截面有效高度：hh0has35020330mmskskMq0.87h0As18874808.0089.69N/mm2按有效受拉混凝土截面面积计算纵向受拉钢筋配筋率ρte：A A 0.5bh0.51000350175000mm2teteAsA7331750000.42%te裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，依据《混凝土标准》7.1.2计算：0.650.65f1.1tk1.10.652.2002.7060.0041989.6856teskψ小于0.2，ψ取0.2短期刚度Bs，依据《混凝土标准》7.2.3计算： Asbh0

7331000330

0.002b” f

bhf

01000

0

0.000f bh0

1000330B B s1.52EsAsh060.220230073333023.102389E+013N.mm2E1.150.2000.213.5”f60.0026.34913.50.000”bh”bhA”s1003307330.22%00.4min2.0,max 1.6,1.6”min 2.0,max 1.6,1.60.40.220.220.221.60长期作用影响刚度B，依据《混凝土标准》7.2.2计算：BBsB 31023884664832.001.601.938993E+013N.mm24fB=0.037mm挠度验算:0.04<fmax=5.00mm,满足支座最大裂缝:0.03<[ωmax]=0.30mm,满足跨中最大裂缝:0.03<[ωmax]=0.30mm,满足3壁板因箱涵内以砂填实，无需计算，按构造设计3、管道试压①、试压程序管子在制管厂内按制管要求进展出厂前试压。压和严密性试压。试压前应对管段进展清扫后再进水。②、试压介质使用无腐蚀性〔或加防腐剂〕的干净水进展管道试压。③、强度试压(1)按《输油管道工程设计标准〔2023年版〔GB50253-2023〕的有关规定，一般段强度试压压力取设计压力的 1.25倍，本管道的强度试压压力为2.0MPa，穿越段强度试压压力取设计压力的1.5倍，为2.4MPa。(2)4h，以无泄漏降压为合格。④、严密性试压强度试压后接着以1.1倍设计压力进展严密性试压，本管道的严1.76MPa。24h，以无泄漏降压为合格。4、管道防腐为了延长管道寿命，保证油品质量，航煤输油管线内外壁均做防腐处理，柴油管线仅作外壁防腐，本工程管道外壁选用3PE加强级防腐，航煤管道内壁承受036耐油防腐涂料。同时考虑阴极保护防腐措施。〔抛丸除锈不低于Sa2.550～75μm。管道外防腐综合分析，埋地管道的外防腐层构造为挤压聚乙烯加强级防腐层〔3P2.7m170～250μm。管道补口承受辐射交联热缩套〔带。跨越联络道桥段管道地上敷设，承受丙烯酸聚氨酯外防腐，涂层干膜总厚度不低于200μm。对于定向钻和挂桥处穿跨越机坪加油管线保证其寿命，防腐尤为重要。承受光固化套对油管进展加强保护。管道内防腐管道内壁承受036200μm。管道阴极保护埋地管道可承受牺牲阳极和强制电流两种保护方式，两种方式各有适用的环境与条件：牺牲阳极适用于长度较短，周边设施及地形较简单〔含恒电位仪、阳极地床等。考虑到本工程输油管道首末站均没有设置阴极保护站的位置，且管道周边的机场设施众多，管道长度仅为5.6km，为了削减对机场设施的干扰，打算承受牺牲阳极保护方式，同时由于保护管道位于填海区段表层土壤电阻率较高，因此，承受镁合金阳极为保护阳极材料。双管道沿线约每250m埋设一组镁牺牲阳极，每组3支11kg23组，沿管道一侧水平埋设。阳极重量：11kg阳极电化学特性：开路电位-1.55V管道保护电位：-0.95V估量使用寿命：30年管线沿线设3处电位测试桩，测试桩设在两组牺牲阳极的中点处，管线起点和终点各设置一个电化学测试桩。为保证阴极保护效果，防止阴极保护电流的流失，两条管线在管线起点及跨越段两端分别设置绝缘接头，绝缘接头的设置安装应当符合以下要求：①、绝缘接头的规格尺寸与压力等级，应当与安装位置处的连接收线的相关技术要求相全都；②、绝缘接头连同附带的短管应当整体接入管线系统，严禁拆装；③、绝缘接头在焊入管线之前，应当进展严格的绝缘性现场检测。5、标志桩和警示牌、警示带管道线路每公里设里程桩一个，里程桩可与阴极保护桩合用。穿越道路、埋地管线及地下光缆等地上或地下建〔构〕筑物时设一个标志桩。机场输油管线方案评审会议纪要》输油管道施工期间应在不停航施工的跑道中心线75m处安装警示带，以免施工过程中人员、机具误入跑道安全线内。另外，在管道挂桥跨越段两条管线外面也敷设警示带起到警示和防撞的作用。6、测漏措施目前，机场内航煤管道测漏措施主要有通过实测数据和系统软件计算分析的测漏系统和通过人工方式检查的测漏井两种方式。测漏井的测漏方式因其投资少，检查方式简洁，相比测漏系统抗干扰力量强的特点广泛应用于各大中型机场。本工程管道长度短，按专家意见，承受测漏井的测漏方式对输油管线进展监测。本工程除穿越段路由长度约为3700m，以每100m设置140套。7、主要工程量两条输油管线主要工程量见下表。序号工程规格单位数量备注1直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0L245m74002直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0L245m1400挂桥跨越3直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.9L360m2400定向钻穿越4DBB阀门8”150lb个75阀门井2mx2mxh座3单阀6阀门井2.5mx2.5mxh座2双阀7航煤管线内防腐036耐油防腐涂料m236508埋地管线外防腐3PEm267509地上管线外防腐丙烯酸聚氨酯m2100010光固化套穿跨越段m2265011牺牲阳极11kg镁合金阳极支6912绝缘接头DN200 PN1.6个613管沟〔箱涵〕m330014测漏井DJ20套4015警示带m5000专业资料专业资料穿跨越工程本工程输油管线穿跨越工程依据国家标准《油气输送管道穿越工程〔GB50423-2023〕和《油气输送管道跨越工程设计标准》1某湾河道及机场跑道、滑行道，另外，输油管线终点四周有1处承受挂北联络道桥方式跨越敷设。穿跨越段管道的环形焊缝全部焊口应 100%进展射线和100%超声波探伤检查应符《金属熔化焊焊接接头射线照相〔GB/T3323-2023〕Ⅱ级标准的规定。穿越段管道应单独进展强度试压，强度试压压力取设计压力的1.5倍，即为2.4MPa，检验方式与其他段一样。穿越工程450米，水深约4米，水平面高度为±0.00米。两条输油管线均承受定向钻方式穿越某湾及机场跑道、平行滑行道，两条管道并行10m穿越，定向钻穿越弯管段曲率半径300m〔1500D〕1200米。依据机场岛回填资料显示，机场岛抛石回填处理的深度约为20m，因此，定向钻穿越某湾油管穿越深度距离河床底大于20m，穿越跑道、平滑处管道开头上行，但距离道面10m1、定向钻施工方案试钻1个及地锚坑110m×10m×2m，内铺塑料彩条布，防止泥浆池塌方。地锚坑中心线分别在坡。地锚坑开挖完成后，将地锚放入后，地锚与墙的余空填混凝土加固。同时将地锚、挡板、管桩和钻机下所垫钢板用20#槽钢进展连接，保证在回拖管线过程中地锚的稳固。泥浆用料预备:施工用水取自来水，经沉淀后利用；膨润土及必要的添加剂准时运到。钻机及配套设备就位:钻机就位完成后，进展系统连接、试运转，保证设备正常工作。测量控向参数：按操作规程标定控向参数，本穿越工程现场地形简单，不利于测量，为保证数据准确，在管中心线的五个不同位置测取，且每个位置至少测四次，进展比照，并做好记录。泥浆配制：依据穿越地质、穿越长度及穿越管径，需在钻导向孔、预扩及回拖中实行措施，具体措施除保证传统配比外，再按肯定比例加大泥浆材料用量，从而到达提高泥浆粘度，保证孔壁。钻机试钻：各系统运转正常、钻杆和钻头清扫完毕后试钻，钻进1、2根钻杆后检查各部位运行状况，各种参数正常后按次序钻进。专业资料专业资料钻导向孔导向孔的钻进是整个定向钻施工的关键，承受先进的DDW-1600水平定向钻机进展整个穿越工程的施工。钻具组合方式：钻具组合方式为了增加钻柱的刚度，钻具的连接方式如下：马达流量马达压降 额定扭矩 最大扭矩马达流量马达压降 额定扭矩 最大扭矩钻 压功 率钻具型号范围〔MPa〕 〔N.m〕〔N.m〕〔kN〕〔kW〕〔L/s〕5LZ16519～382.593001627580110钻进时，在钻杆之间每隔一段距离安装一个泥浆分流器。钻导向孔时，在穿越沿线适当的位置屡次布设强磁场线圈，保证钻孔精度。控向设备：英洛克导向系统有导向探测器、接口单元、安装导向系统软件的计算机和司钻表组成。在导向孔钻进过程中指导司钻手依据预定轨迹完成导向孔施工。可以实现钻头定位、穿越轨迹计算、穿越曲线设计、导向数据存储打印等功能。系统主要性能指标系统供电： AC220V或DC24V最大功耗： ≤30W〔不包括PC〕穿越精度： 纵向偏差＜5‰，横向偏差＜2.5‰工作温度： 0～70℃线圈铺设范围线圈铺设范围强磁场线圈导向探头导向探头在导向孔钻进过程中，严格按设计曲率半径行进，河流穿越曲率半径大于1500D。在钻进过程中，还应留意每根钻杆的折角，折角不宜过大。预扩孔导向孔钻成后，卸掉钻头、无磁钻铤及控向系统，安装扩孔器进展预扩孔。专业资料专业资料扩孔时钻机、钻具链接方式：DDW-1600型钻机→钻杆→扩孔器→钻杆依据穿越工程的实际状况，在穿越距离长的特定条件下，减小扩孔器的级差，增多扩孔次数，加快单次扩孔的速度，实行三次预扩孔及一次洗孔。第一级承受Φ220Φ320第三级承受Φ420Φ420最终使管线回拖的环形空间到达回拖要求。在扩孔作业时应严格掌握钻压，将钻机输出扭矩掌握在钻具允许的60同，使孔洞中的钻屑排出良好。扩孔过程中应留意：1〕转速和工作钻压应符合钻具使用技术参数的掌握泥浆流量和扩孔扭矩。由于某种缘由需要停顿扩孔时应留意：停顿扩孔器回拉并前推，消退扩孔器的扩孔工作钻压；保证扩孔器的钻头体无工作钻压。管道发送预备1.5米宽1.5米高0.812然后将管道吊至土堆上，再依据入土方向微调管道在每个土堆上的位置，在管道下方垫上膨润土袋，假设条件允许，全段开挖发送沟。回拖①工程回拖力计算2管道回拖力计算管线长度L2

=1200m/1200m〔水平长度/焊接长度〕定向钻穿越施工设计阅历计算公式：回拖力计算F

D2f

DL拉 2 4

1 1 粘 2拉F ：计算的拉力〔t〕拉2L：穿越管段的长度〔m〕2f：摩擦系数，0.1～0.3D：管子的直径〔㎜〕：泥浆的密度〔t/m3〕1：管子的壁厚〔㎜〕k：粘滞系数，0.01～0.03L2=1200m；f=0.2D=0.2；=1.05；1=0.004k=0.02拉拉

=18t经计算，管道回拖力为18t，选用DDW-1600型钻机最大回拖力为160t。②回拖前段预备专业资料专业资料发送沟的开挖：将管道预制全线开挖发送沟，将回拖管线置于发送沟内。不具备挖发送沟条件的地方架设滚轮或打成土堆。回拖主管道的链接头：管道回拖前应将钻具依照以下次序连接钻杆→扩孔器→旋转接头→U回拖前要认真检查扩孔器的各通道及泥浆喷嘴是否畅通；d.认真检查、认真维护穿越设备。③管线回拖预扩孔、洗孔完毕后，检查扩孔参数，具备回拖条件后进展管线回拖，回拖工作连续进展，一气呵成。回拖时钻具连接方式：DDW-1600Φ320扩孔器→旋转接头→U形环→输油管线在管线回拖过程中要依据钻机显示回拖力的大小掌握好回拖的速度；依据管线回拖过程中地质变化状况配比合理的泥浆。现场清理及地貌恢复用单斗及人工回填发送沟，分层压实，填土方高出地表300mm。农地田坎、沟渠堤用铁锹分层拍打密实，逐层恢复到原貌。设备机具材料离场后，由单斗挖掘机对进出场道路进展翻整，到达该地农户的要求。泥浆回收、处理施工前，用单斗将穿越工地的表层耕植土剥离，堆放在工地边沿。然后用土工布将可能跑、冒、流淌泥浆的地方掩盖铺垫。并开挖导流沟，将可能跑、冒、流淌的泥浆引向泥浆回收池，泥浆局部循环利用。剩余的极少量泥土混合物用汽车拉走处理。施工完毕待设备全部撤离后，去除场地上的杂物，用人工平坦场地，并将剥离的表层耕植土平铺在场地上。2、定向钻设备布置方案6储浆配浆灌6储浆配浆灌FG-251台7射流混浆装置SLH150-401台序号设备名称型号数量备注1定向钻DDW-16001台2泥浆泵DDW12001台3泥浆回收系统ZX-2001台4控向系统WGS1台5焊接设备3台8扩孔器Ф220、Ф320、Ф420各1个9全站仪GTS－3011台10钻杆Ф127×9.61400米11发电机T2H2-250-41台定向钻入土端需作业场地 30mx30m，定向钻出土端需作业场地20mx20m，出、入土端示意图及现场照片如下：专业资料专业资料专业资料专业资料3、导向孔曲线与设计曲线偏差掌握措施钻导向孔是定向钻穿越施工过程中重点掌握的关键工序,导向孔质量的好坏直接影响钻机回拖时回拖扭矩与拉力的大小。因此,导向孔与设计穿越曲线是否重合是关系到管道最终回拖成功的关键。导向孔在钻进过程中偏离设计穿越曲线的缘由可以归纳为四类：第一，钻机就位方位与管线设计穿越方位有偏差，造成在导向孔钻进的过程中其轨迹渐渐偏离设计穿越曲线。其次，受外部磁场的影响，控向方位角非管线走向的真实方位角，从而控向软件计算钻头方位的参数发生变化，导致从计算机采集的数据非钻头的真实位置。第三，受地质构造的影响。导向孔在钻进过程中要穿越不同的地层，由于各地层地质特征差异很大，即使是同一地层其硬度分布也会软硬不均，因此，钻头在钻进的过程中比较简洁偏向相对较软的地层，造成与设计曲线发生偏移。第四，在导向孔钻进过程中，由于钻机操作人员〔司钻员、控向员〕人为操作有误，使穿越轨迹与设计曲线发生偏移。针对以上造成曲线偏移的缘由，定向钻施工过程应制定如下措施：专业资料专业资料防止定向钻在钻孔时呈“S”形的措施①定向设备承受进口的MGS变化率，尽量缩短测量间隔长度。2米。③调整方位要准时，并留有余量，制止反复大幅度调整角度。④控向对穿越精度及工程成功与否至关重要，开钻前认真分析地质资料，确定控向方案，泥浆工和司钻要重视每一个环节，认真分析各项参数，相互协作钻出符合要求的导向孔，钻导向孔要随时比照地质资料及仪表参数分析成孔状况。⑤各系统运转正常后进展试钻，钻进1—2根钻杆后检测各局部运转状况，各种参数正常后按次序钻进。⑥导向孔完成，钻头及蒙乃尔管〔无磁铤〕出土后要准时卸掉，装上扩孔器进展预扩孔，因穿越距离长扭矩大，卸钻铤和钻头时，承受B型钳，必要时可以加热及锤击等协作拆卸。确保定向钻出土点偏差掌握在(设计轴向)纵向不大于穿越长度的1％且不大于1米、横向不大于穿越长度的0.2％且不大于0.5米的措施〔特别几个重要掌握点局部精度可以掌握在±0.2。①钻机测量就位时,利用GPS定位系统,和全站仪准确放出钻机就位中心线。②准确测量标定控向参数，要求细心并尽可能多测取参数比较，以确定最正确参数，在管中心线的三个不同位置测取，且每个位置至少测四次，并做好记录。③利用地面信标系统跟踪定位。④控向对穿越精度及工程成功与否至关重要，开钻前认真分析地质资料，确定控向方案，泥浆工和司钻要重视每一个环节，认真分析各项参数，相互协作钻出符合要求的导向孔，钻导向孔要随时比照地质资料及仪表参数分析成孔状况。⑤各系统运转正常后进展试钻，钻进1—2根钻杆后检测各局部运转状况，各种参数正常后按次序钻进。保证钻机就位方位与设计管线中心线重合的措施钻机就位前，用测量仪器〔如经纬仪〕放出管线穿越中心线，依据穿越入土角、钻机自身尺寸〔车长、车宽、轮距等〕等参数计算出钻机就位的准确位置，并用白灰或用线绳予以标记，并以此标记作为钻机就位的依据。在钻机就位过程中，除了利用白灰或线绳标记作为就位的标准外，就位后还要用测量仪器测量钻机就位偏差，经计算钻机就位方位0.1°0.1°范围内。钻机就位后，计算出准确的偏差数值，在开头钻导向孔时准时调整此偏差为零，从而保证导向孔轨迹与设计穿越曲线重合。外部磁场对方位角的影响及掌握措施外部磁场主要由地下管道、地下光缆、刚性建筑物〔构筑物、大型船只、地上高压线等产生，这些外部磁场将影响地磁场强度和地磁角度，从而影响控向方位角，控向方位角的不确定最终导致钻孔时方向失控，本标段河流穿越位置或多或少存在影响钻进控向精度的外部磁场。依据现场确定的外部磁场的位置，在钻孔时，探测器到达外部磁场前，钻孔方向不能消灭过大的左右偏移量，保持实际方位角与控向方位角的偏差在允许的范围内，在进入外部磁场时，实际方位角发生变化，此时的方位角与控向方位角不同，钻进时暂不考虑干扰后的方位角而直接按直线钻进，在进展数据测量时，依据控向工具面的位置输入与控向方位角接近的方位角。钻头穿越过磁场干扰区后，计算机控向数据恢复正常，此时导向孔轨迹与设计穿越曲线偏差应当在许可范围内，万一两者偏差较大，首先计算出实际偏差量，然后将经过磁场干扰区的钻杆抽出后重钻进进展偏差调整。在偏差量的状况下进展调整是很简洁的，通过调整消退磁场影响，使导向孔轨迹与设计穿越曲线重合。承受人工磁场钻机控向系统是依靠地磁场进展方位掌握，通过钻头后面的探头将导向孔参数传输到计算机。地磁场简洁受到地下管线、地下电缆、地面高压线等金属构件的干扰，从而造成控向参数不准确。人工磁场是在穿越中心线两侧布设的闭合线圈，布设简洁便利，在施工中既经济又有效，其优点是它不受外部磁场的干扰，可以准确无误的将钻孔数据反映出来，当探头到达此闭合的线圈区域内,接通直流电源产生磁场,通过人工磁场可以测得穿越轴线的左右偏移和穿越标高。通过人工磁场与地磁场左右偏差的比较,可以确定目前钻头方位角,从而确定下一根钻杆的行进方位。由于人工磁场在地磁场受干扰的状况下可以供给准确的管线穿越方位角，在地磁场不受干扰的状况下可以校正控向方位角的正确性，从而能够很好的掌握导向孔与设计穿越曲线偏移，并能保证穿越曲线的平滑性。掌握人为因素造成导向孔轨迹与设计穿越曲线偏差的措施开工前，进展有针对性的培训,加强控向人员与司钻人员的协作，司钻人员以控向人员的指令为准，依据指令进展操作，防止人为操作导致钻孔消灭偏移设计曲线。控向人员应严格依据设计曲线计算每次倾角的调整度数，认真把握并留意穿越过程中的轨迹变化，通过轨迹变化确定控向方向的变化。从而掌握导向孔轨迹与设计穿越曲线的偏移。4、施工实例及定向钻对跑道影响分析航煤管道定向钻进展历程早在1995目中两次穿越了海河，长度在1000米左右，管径DN3001999年，在天津—北京输油管道的工程中两次穿越了北水道，长度在800～1000m17处，共6642米。2023500m，管径DN300，穿越深度为道面下6m。在2023年6月，天津机场扩建工程中，华元公司同样承受定向钻穿越了机坪跑740m，管径DN4008m。2023年7月，首都机场扩建工程中，为实施光缆敷设，四川安装公司同样承受定1150m，管径DN150，穿越深度为道面下10m2023穿越A1滑行道和GDN500150m。2023年底，上海虹桥机场二期扩建工程施工过程中，中化四建成功地双管定向钻穿越跑道，定向钻长度1030m，深度13.3m，两根DN400管道间距5m。至今以上机场跑道、滑行道与供油管道均运转良好。定向钻对跑道影响分析2023年，虹桥机场定向钻穿越跑道期间曾提出过《关于上海虹桥国际机场定向钻穿越管道对站坪安全运行影响的论述定向钻施工期间，泥浆布满钻孔，泥浆压力为0.3MPa，可以满足机坪的安全运行需要。管道上部的土层厚度远远大于孔洞的直径，这样就形成拱效应，使管道上部的荷载传递至管顶时也向两边集中，管顶的压力微小5m×5m分隔尺寸其孔径所造成的影响微乎其微。虹桥机场组织对该定向钻与地铁共同穿越机场道面施工过程前、后，分别对道面标高进展了实测，经比照，道面无任何沉降。事实证明，定向钻对机场跑道将不会产生任何影响。定向钻三维曲线变化技术专业资料专业资料事实上，定向钻在施工过程中都是一个三维立体的曲线变化过程，只要满足标准要求的1500D的曲率半径要求，定向钻施工过程中都可以通过钻机控向系统，对定向钻的三维曲线进展掌握与调整，以下图为杭州威尔蒙市政工程在中国航油镇海炼化至宁波栎社国际机场航煤管道工程中为躲避障碍物对DN200管道承受定向钻穿越机场路和西江河的三维曲线变化的实际竣工图。跨越工程1、施工方式及对滑行联络道桥影响机场北滑行联络道桥长约700米，宽度约44米，桥面高度8米，桥下水平面高度为±0.00米，最高水位桥下水平面高度为±0.00米，最高水位5m，最低水位0m。桥墩间距为8米。滑行道桥侧挂供油管道支架承受钢构造三角形支架，支架均承受焊接工字钢，支架通过化学植筋与现有滑行道桥固定，单片支架所担当的管道荷重及化学植筋不影响现有滑行道桥构造安全。锚筋承受化学植筋法：所谓化学植筋就是在混凝土构造或构件上根据工程拟需用的钢筋规格以适当的钻孔直径和深度，承受化学结合剂使增的拟用钢筋与原混凝土粘合结实，使增的钢筋如同埋筋，钢筋的强度以充分利用，并发挥至设计所期望的性能。现有滑行道桥依据桥墩间距增加挂架，挂架间距约为8m。滑行道桥侧挂供油管道支架不对现有滑行道桥安全及正常使用构成影响，理由如下：①滑行道桥侧挂2根DN200加荷载很小，不会造成滑行道桥超载。②滑行道桥侧挂供油管道支架与桥体承受化学植筋固定，化学植筋专业资料专业资料钻孔直径及深度都很小，不对桥体构造构成损害。③管道支架承受侧挂且其顶面在桥面以下不对滑行道桥正常使用构成影响。④挂管道侧挂方式与现有〔南滑行联络道桥〕管道侧挂方式类同。2、滑行道桥侧挂供油管道支架设计计算油管空重为37Kg/m，油重40Kg/m8m。单根油管恒荷载2.96K，活荷载〔油重33.2=9.6K〔3力系数〕滑行道桥单个侧挂〔油管满油〕重量为：89KN、依据简直梁计算：1、截面特性计算A =3.7800x102; Xc=7.5000x102; Yc=7.5000x102;Ix=1.5824x105; Iy=5.6273x105;ix=6.47x102; iy=3.8584x102;W1x=2.1098x104; W2x=2.1098x104;W1y=7.5031x105; W2y=7.5031x105;2梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN):G=19.287自重作用折算梁上均布线荷(KN/m)p=29.6733、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值21 42.960.320.000.004、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值21 4 9.60 0.32 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力KN)△恒载标准值支座反力左支座反力Rd1=1.576,右支座反力Rd2=1.576△活载标准值支座反力左支座反力Rl1=4.800,右支座反力Rl2=4.8006、梁上各断面内力计算结果△ 1：1.2恒+1.4活断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 0.466 0.931 1.395 1.858 2.319 2.780剪力(kN) ：8.612 8.592 8.573 8.554 8.535 8.515 -8.496断面号 ： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：2.319 1.858 1.395 0.931 0.466 0.000剪力(kN)：-8.515 -8.535-8.554-8.573-8.592-8.612△ 2：1.35恒+0.7x1.4断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 0.369 0.738 1.105 1.471 1.836 2.199剪力(kN)：6.832 6.810 6.789 6.767 6.745 6.724 -6.702断面号 ： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：1.8361.4711.1050.7380.3690.000剪力(kN)：-6.724-6.745-6.767-6.789-6.810-6.8327、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=7.20<容许宽厚比[B/T]=15.0腹板计算高厚比H0/Tw=21.67<容许高厚比[H0/Tw]=80.08、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：2.780 (组合：1; 掌握位置：0.325m)强度计算最大应力(N/mm2)：12.549<f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。简支梁最大作用剪力(kN)：8.612 (组合：1; 掌握位置：0.000m)简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：10.674<fv=125.000简支梁抗剪承载力量满足。9、简支梁整体稳定验算平面外长细比 λy：16.846梁整体稳定系数φb：1.000简支梁最大正弯矩(kN.m)：2.780 (组合：1; 位置：0.325m)简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：13.177<f=215.000简支梁整体稳定验算满足。10、简支梁挠度验算△ 标准组合：1.0+1.0活断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 0.345 0.689 1.032 1.375 1.716 2.057剪力(kN) ：6.376 6.360 6.344 6.328 6.312 6.296 -6.280断面号 ： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：1.716 1.375 1.032 0.689 0.345 0.000剪力(kN) ：-6.296-6.312-6.328-6.344-6.360 -6.376简支梁挠度计算结果:断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7挠度值(mm)：0.000 0.006 0.011 0.015 0.019 0.021 0.022断面号 ： 8 9 10 11 12 13挠度值(mm)：0.021 0.019 0.015 0.011 0.006 0.000最大挠度所在位置:0.325m0.022(mm)<容许挠度:3.611(mm)简支梁挠度验算满足。压杆计算压杆的截面尺寸H150x150x6x10，3780mm2杆所受压力N=〔1.2x2.96+1.4x9.6〕/2=8.5KNf=N/A=8.5x103/3780=2.25<[f]埋件计算1 计算条件弯矩设计值M:0.00kN·m剪力设计值V:16.92kN直锚筋层数:3直锚筋列数:2

轴力设计值N: 力的正方向如下图层间距b1: 125mm列间距b: 120mm锚板厚度t:16mm 锚板宽度B: 220mm锚板高度H:350mm250mm构造重要性系数γ0:1.0地震作用:不考虑

最外层锚筋之间距离 层数影响系数αr:0.90锚筋级别: HRB400, fy=360.00N/mm2, fy ＞ 300, 取 fy 300N/mm2直锚筋直径d：20mm砼强度等级：C30,fc=14.30N/mm2,ft=1.43N/mm22 锚筋截面面积验算锚板受剪承载力系数αv:依据混凝土标准9.7.2-5计算:vv4.00.08dfcf4.00.082014.30300.000.52y锚板弯曲变形折减系数αb:依据混凝土标准9.7.2-6计算:依据混凝土标准9.7.2-6计算:0.60.25bt 0.60.25d16200.80直锚筋面积验算:在剪力、轴力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积依据混凝土标准式9.7.2-1式9.7.2-1及式9.7.2-2计算，并取其中A SVrvfy0.8NbfyM1.3rbfyz16922.000.001.00.900.52300.00 0.80.80300.00 1.30.900.80300.002500.00=120.53mm2 N MS 0S 01.00.8bfy0.000.4rbfyz0.000.80.80300.00 0.40.900.80300.002500.00mm2计算面积=max{120.53,0.00}=120.53mm2直锚筋实配面积 As = 6×π×(20/2)2 = 1884.96mm2 120.53mm2满足系数=1884.96÷120.53=15.64 满足3 依据混凝土标准9.7.4,受弯直锚筋锚依据混凝土标准9.7.4,受弯直锚筋锚fl y360.00afd0.1420705mmt1.43实际锚固长度取710mm4 构造要求锚筋间距b、b1和锚筋至构件边缘的距离c、c1:依据混凝土标准9.7.4:b、c≥max{3d,45}=60mmb1、c1≥max{6d,70}=120mm,且b、b1≤300mm由此得:300mm≥b=120mm≥60mm 满足要求300mm≥b1=125mm≥120mm 满足要求c≥60mm, c1≥120mm锚板:依据混凝土标准9.7.4要求,最外层锚筋中心到锚板边缘的距离≥max{2d,20}=40mmb1.宽度B=220mm≥Bmin=40×2+120×(2-1)=200mm 要求b2.高度H=350mm≥Hmin=40×2+125×(3-1)=330mm 要求依据混凝土标准9.7.1,锚板厚度不宜小于锚筋直径的0.6倍b3.厚度t=16mm≥tmin=0.6d=12mm 满足要求焊缝:依据标准9.7.1要求，锚筋直径d≤20mm，宜承受压力埋弧焊。当承受手工焊时，焊缝高度不宜小于max{6,0.6d}=12.0mm。构造防腐介于沿海地区对构造构件的强腐蚀作用，应对全部构造构件进展全面的防腐处理，具体措施如下：钢筋混凝土箱涵混凝土强度等级承受C35，混凝土裂缝掌握等级为一级，混凝土保护层厚度35mm,混凝土构件外外表刷环氧沥青涂层,厚度不小于300μm，垫层承受C15钢构造管道支架钢构造加工完毕后,全部钢材外表的原始防腐蚀等级不得低于B级。钢构造在进展防腐涂料施工前，外表应进展喷砂除锈处理，除锈等级不低于Sa2.5，外表粗糙度到达40～70微米。钢构造板厚度不小于6mm,支架承受全面热浸镀锌处理。钢构造及管道支架刷醇酸防锈底漆两道，1120μm。某油库改造航煤系统改造某油库具备航煤装、卸船船，大路装车，通过输油管线向机场油库输油功能。本次航煤系统改造并未转变该系统主要流程，仅在原航煤输1个三通和1个DN200口径DBB阀门，使某油库发油时可在老输油管线之间切换选择，便利老2〔一用一备150m3/h，扬程119m，功率90kW，满足近期机场供油需求，估量远期机场航煤需求量增加，最终将更换为流量200m3/h，扬程120m，功率90kW的输油泵，换泵工程不在本工程设计范围内。航煤系统改造流程详见油方-02，本工程涉及航煤工艺流程为：10000m3航煤储油罐→粗过滤器→输油泵→止回阀→流量计→过滤分别器→建DN200航煤输油管线〔或通过阀门切换原有输油管线。柴油系统改造某油库具备柴油装、卸船船，大路装车，桶装，向锅炉房及发电机房供油的功能。本次柴油系统改造主要增加了通过输油管线向北安码头油库输油的流程，打算在原柴油泵房内替换现有废弃油泵，本次设计柴油系统改造流程详见油方-03，本工程涉及增柴油工艺流程为：〔15000m3或7500m3通过阀门切换〕柴油储油罐→粗过滤器→输油泵→止回阀→流量计→建DN200增工程量某油库改造增工程量见下表。序号一工程航煤系统规格单位数量备注1直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0L245m502DBB阀门8”150lb个1二柴油系统Q=200m3/h1离心式油泵H=120m台2一用一备P=90kW2直缝电阻焊钢管Φ219.1x7.0 L245m503直缝电阻焊钢管Φ273.1x7.1 L245m1004无缝钢管Φ168x6 20#m1005无缝钢管Φ60.3x3.5 20#m106无缝钢管Φ27x3 20#m27安全泄压阀2”150lb个18DB