【建筑工程管理】桩的施工工艺

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CFG桩的施工工艺

水泥粉煤灰碎石的施工，应按设计要求和现场条件选用相应施工工艺，并应按照国家现行有关规范执行：

(1)长螺旋钻孔灌注成桩，适用于地下水位以上的粘性土、粉土、人工填土地基；

(2)泥浆护壁钻孔灌注成桩，适用于粘性土、粉土、砂土、人工填土、碎石（砾）石土及风化岩层分布的地基；

(3)长螺旋钻孔、管内泵压混合料成桩，适用于粘性土、粉土、砂土等地基，以及对噪音及泥浆污染要求严格的场地；

(4)沉管灌注成桩，适用于粘性土、粉土、淤泥质土人工填土及无密实厚砂层的地基。

2、长螺旋钻孔、管内泵压混合料成桩施工和沉管灌注成桩施工除应执行国家现行有关规范外，尚应符合下列要求：

(1)施工时应按设计配比配置混合料，投入搅拌机加水量由混合料塌落度控制，长螺旋钻孔、管内泵压混合料成桩施工的塌落度以为180-200mm，沉管灌注成桩施工的塌落度宜为30-50mm,成桩后桩顶浮浆厚度不宜超过200mm;

(2)长螺旋钻孔、管内泵压混合料成桩施工在钻至设计深度后，应准确掌握提拔钻杆时间，混合料泵送量应同拔管速度相配合，以保证挂内有一定高度的混合料，遇到饱和砂土或饱和粉土层，不得停泵待料；沉管灌注成桩施工拔管速度应按均匀线速度控制，拔管线速度应控制在1.2-1.5m/min左右，如遇淤泥或淤泥质土，拔管速度可适当放慢

(3)施工时，桩顶标高应高出设计桩顶标高，高出长度应根据桩距、布桩形式、现场地质条件和成桩顺序等综合确定，一般不应小于0.5m.

(4)成桩过程中，抽样做混合料试块，每台机械一天应做一组(3块)试块（边长为150mm的立方体），标准养护28d,测定其抗压强度；

(5)沉管灌注成桩施工过程中应观测新施工桩对已施工桩的影响，当发现桩断裂并脱开时，必须对工程桩逐桩静压，静压时间一般为3min，静压荷载以保证使断桩接起来为准。

3、复合地基的基坑可采用人工或机械、人工联合开挖。机械、人工联合开挖时，予留人工开挖厚度应由现场开挖确定，以保障及械开挖造成桩的断裂部位不低于基础底面标高，且桩间土不受扰动。

4、褥垫层铺设宜采用静力压实法，当基础底面下桩间土的含水量较小时，也可采用动力夯实法。

5、施工中桩长允许偏差为100mm,桩径允许偏差为20mm,垂直度允许偏差为1%.对满堂布桩基础，桩位允许偏差为0.5倍桩径；对条形基础，垂直于轴线方向的桩位允许偏差为0.25倍桩径，顺轴线方向的桩位允许偏差为0.3倍桩径，对单排布桩桩位允许偏差不得大于60mm。CFG桩施工技术方法及施工中的问题1CFG桩施工技术方法的对比分析

目前，CFG桩复合地基技术在国内许多省市应用,就工程类型而言，有工业与民用建筑，也有高耸构筑物；有多层建筑，也有高层建筑。大量工程实践证明,CFG桩复合地基设计,就承载力而言不会有太大问题，

可能出现的问题是CFG桩的施工。了解CFG桩施工技术的发展，不同工艺的特点,可使设计人员对CFG桩施工工艺有一个较全面地认识，便于在方案选择、设计参数的确定以及施工措施上考虑得更加全面。CFG桩的施工，应根据现场条件选用下列施工工艺：

1.1长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩施工工艺

1.1.1长螺旋钻孔、管内泵压混合料CFG桩施工工艺是由长螺旋钻机、混凝土泵和强制式混凝土搅拌机组成的施工体系，其中，长螺旋钻机是该工艺设备的核心部分；该工艺是国家“九五”攻关项目，经大量的工程实践，施工设备和施工工艺已趋于完善。

1.1.2长螺旋钻孔、管内泵压混合料CFG桩施工工艺，适用于粘性土、粉土、砂土，以及对噪声和泥浆污染要求严格的场地。施工前应按设计要求由试验室进行配合比试验，施工时按配合比配制混合料；混

合料坍落度宜为160～200mm,施工在钻至设计深度后，应准确掌握提拔钻杆时间，混合料泵送量应与拔管速度相匹配，遇到饱和砂土或粉土层，不得停泵待料。

1.1.3长螺旋钻孔、管内泵压混合料CFG桩施工中常见的问题及解决方法：

1.1.3.1堵管。它直接影响CFG桩的施工效率，增加工人劳动强度，造成材料浪费。特别是故障排除不畅时，使已搅拌的混合料失水或结硬，增加了再次堵管的几率，给施工带来很多困难。应根据不同的原

因及时排除故障，采取合理的措施减少堵管次数。一般情况下有下面几种原因：混合料配合比不合理；混合料搅拌质量有缺陷；设备原因；冬季施工措施不当；施工操作不当等。

1.1.3.2窜孔。在饱和粉土、粉细砂层中施工常遇到这个问题，钻杆钻进过程中叶片剪切作用对土体产生扰动；土体受剪切扰动能量的积累，使土体发生液化。工程实践证明，被加固的土层中虽有松散粉

土、粉细砂,但没有地下水，施工中没发现有窜孔现象；被加固的土层中有松散粉土、粉细砂，有地下水，但桩距很大，每根桩成桩时间很短，也很少发生窜孔；只有在桩距较小，桩的长度大，成桩时间长，成桩时一次移机施打周围桩数量过多时才发生窜孔。施工中根据不同情况采取相应的措施。

1.1.3.3钻头阀门打不开。当钻头构造缺陷、桩端落在透水性好、水头高的砂土或卵石层中时，会出现此问题;可采用改进阀门的结构型式或调整桩长令桩端穿过砂土，进入粘性土层的措施来避免这一情况发生。

1.1.3.4桩体上部存气。主要是施工过程中，排气阀不能正常工作所致；为杜绝桩体存气，必须保证

排气阀正常工作；施工过程中,要经常检查排气阀是否发生堵塞。若发生堵塞必须及时采取措施加以清洗。

1.1.3.5先提钻后泵料。这样操作会出现下列问题：有可能使钻头上的土掉进桩孔，当桩端为饱和的砂卵石层时，提拔30cm易使水迅速填充该空间，泵送混合料后，混合料不足以使水立即全部排走，桩端处的混合料可能存在浆液与骨料分开现象。两种情况均会影响CFG桩的桩端承载力的发挥。1.2振动沉管灌注CFG桩施工工艺

振动沉管CFG桩施工工艺属于非排土成桩工艺，主要适用于粉土、粘性土及素填土地基及松散砂土等

地质条件，尤其适用于松散的粉土、粉细砂的加固；它既有施工操作简便、施工费用较低、对桩间土的挤

密效应显著等优点；采用振动沉管CFG桩施工工艺的CFG桩复合地基可以提高地基承载力、减少地基变形以

及消除地基液化。振动沉管CFG桩施工的坍落度宜为30～50mm，成桩后桩顶浮浆厚度不宜超过200mm；施工拔管速度应按

匀速控制，拔管速度应控制在1.2～1.5m/min左右，如遇淤泥或淤泥质土，拔管速度应适当放慢。振动沉管

CFG桩施工中常见的问题有：

1.2.1施工扰动土的强度降低.振动沉管CFG桩施工工艺与土的性质有密切的关系,根据土的挤密性，

可将地基土分为三类：一类为挤密性好的土，如松散填土、粉土和砂土等；其二为可挤密土，如塑性指数

不大的松散的粉质粘土和非饱和粘性土；三为不可挤密土，如塑性指数高的饱和软粘土和淤泥质土。土的

密实度对土的挤密性影响很大，密实的砂土或粉土会振松，松散的砂土或粉土可振密。也就是说振动沉管成桩工艺，对密实度较高的土，振动使土的结构强度、密度减小，承载力降低。

1.2.2缩颈和断桩。在饱和软土中成桩，桩机的振动力较小，当采用连打作业时，新打桩对已打桩

的作用主要表现为挤压，使得已打桩挤压成不规则形状，严重时会产生缩颈和断桩；在上部有较硬的土层

或中间夹有较硬土层的土中成桩，桩机的振动力大，对已打桩的影响主要是振动破坏,采用隔桩跳打工艺，

若已打桩结硬强度又不太高，在中间补打新桩时，已打桩有时被振裂。

1.2.3桩体强度不均匀。当提升沉管线速度太快时，为控制平均速度，一般采用提升一段距离，停

下留振一段时间，非留振时，速度太快可能导致缩颈断桩。拔管太慢或留振时间过长，都会使得桩的端部

桩体水泥含量较少，桩顶浮浆过多，且混合料也容易产生离析，造成强度不均匀。

1.2.4桩料与土的混合。采用活瓣桩靴成桩时，可能出现的问题是桩靴开口的宽度不够，混合料下

落不充分，造成桩端与土接触不密实或桩端一段桩径过小；若采用反插办法，由于桩管垂直度很难保证，反插容易使土与桩体材料混合，导致桩身掺土等缺陷。所以，振动沉管CFG桩施工时，要控制拔管速率，选择合理的桩距、施打顺序及混合料的坍落度，设置合理保护桩长等。除以上两种施工工艺外，还有长螺旋钻孔灌注成桩施工工艺，适用于地下水位以上的粘性土、粉土、素填土、中等密实以上的砂土；泥浆护壁钻孔灌注成桩，适用于粘性土、砂土、人工填土、砾（碎）石土及风化岩层分布的地基。CFG桩复合地基在施工中的质量控制CFG桩复合地基是在碎石桩加固地基法的基础上发展起来的一种地基处理技术。由于CFG桩改善了碎石桩的刚性，使其不仅能很好地发挥全桩的侧阻作用，同时也能很好地发挥其端阻作用。因此，得以广泛采用，并取得良好的经济和社会效益。为进一步保证CFG桩复合地基的施工质量，应控制好以下几个问题。

一、选用合理的施工机械设备。CFG桩多用振动沉管机施工，也可用螺旋钻机。而选用哪一类成桩机和什么型号，要视工程的具体情况而定。对北方大多数地区存在的夹有硬土层地质条件的地区，单纯使用振动沉管机施工，会造成对已打桩形成较大的振动，从而导致桩体被震裂或震断。对于灵敏度和密实度较高的土，振动会造成土的结构强度破坏，密实度减小，引起承载力下降。故不能简单使用振动沉管机。此时宜采用螺旋钻预引孔，然后再用振动沉管机制桩。这样的设备组合避免了已打桩被震坏或扰动桩间土导致桩间土的结构破坏而引起复合地基的强度降低。所以，在施工准备阶段，必须详细了解地质情况，从而合理地选用施工机械。这是确保CFG桩复合地基质量的有效途径。

二、深入了解地质情况，采用合理的施工工艺。在施工过程中，成桩的施工工艺对CFG桩复合地基的质量至关重要，不合理的施工工艺将造成重大的质量问题，甚至导致质量事故，而要选择确定合理的施工工艺必须深入了解地质情况。只有在深入了解地质情况的基础上，才能确定合理的施工工艺，并在施工过程中加强监测，根据具体情况，控制施工工艺，发现特殊情况，做出具体的改变。

1、在饱和软土中成桩，桩机的振动力较小，但当采用连打作业时，由于饱和软土的特性，新打桩将挤压已打桩，形成椭圆或不规则形态，产生严重的缩颈和断桩。此时，应采用隔桩跳打施工方案。而在饱和的松散粉土中施工，由于松散粉土振密效果好，先打桩施工完后，土体密度会有显著增加。而且，打的桩越多，土的密度越大。在补打新桩时，一是加大了沉管难度，二是非常容易造成已打桩断桩，此时，隔桩跳打亦不宜采用。

当满堂布桩时，不宜从四周转向内推进施工，宜从中心向外推进施工，或从一边向另一边推进施工。但仅凭打桩顺序的改变并不能完全避免新打桩的振动对已结硬的已打桩产生影响。此时，应采用螺旋钻引孔的方案，避免新打桩的振动造成已打桩的断桩。

2、严格控制拔管速率。拔管速率太快可能导致桩径偏小或缩颈断桩，而拔管速率过慢又会造成水泥浆分布不匀，桩项浮浆过多，桩身强度不足和形成混和料离析现象，导致桩身强度不足。故施工时，应严格控制拔管速率。正常的拔管速率应控制在1．2～1．5米／分。

3、控制好混合料的坍落度。大量工程实践表明，混合料坍落度过大，会形成桩项浮浆过多，桩体强度也会降低。坍落度控制在3～5厘米，和易性好，当拔管速率为1．2～1．5米／分时，一般桩顶浮浆可控制在10厘米左右，成桩质量容易控制。

4、设置保护桩长。使桩在加料时，比设计桩长多加0．5米，将沉管拔出后，用插入式振捣棒对桩顶混合料加振3～5秒，提高桩顶混合料密实度。上部用土封项，增大混合料表面的高度即增加了自重压力，可提高混合料抵抗周围土挤压的能力，避免新打桩振动导致已打桩受振动挤压，混合料上涌使桩径缩小。

5、拔管过程避免反插。在拔管过程中若出现反插，由于桩管垂直度的偏差，容易使土与桩体材料混合，导致桩身掺土影响桩身质量，应避免反插。

三、加强施工过程中的监测。在施工过程中，应加强监测，及时发现问题，以便针对性地采取有效措施，有效控制成桩质量，重点应做好以下几方面的监测：

1、施工场地标高观测。施工前要测量场地的标高，并注意测点应有足够的数量和代表性。打桩过程中则要随时测量地面是否发生降起。因为断桩常和地表隆起相联系。

2、已打桩桩顶标高的观测。施工过程中注意已打桩桩顶标高的变化，尤其要注意观测桩距最小部位的桩。因为在打新桩时，量测已打桩桩顶的上升量，可估算桩径缩小的数值，以判断是否产生缩径。

3、对有怀疑的桩的处理。对桩顶上升量较大或怀疑发生质量问题的桩应开挖查看，并做出必要的处理。CFG桩基施工工艺方法及主要技术措施（一）、桩定位放样

本工程测量小组的技术人员施工经验丰富，负责现场的施工测量、放线工作，所用测量仪器均经过检定。依据施工平面图、规划控制点。由施工测量小组按监理工程师批准的测量放线方案，用DJ2型经纬仪结合图中尺寸进行放线定位，认真填写测量放线记录，并对重要部位进行复核。轴线控制点埋设标志：控制建筑物总体尺寸的轴线引出木桩用混凝土固定80cm深。用水准仪将高程引至轴线控制点。对桩位先用圆钢钎打孔深度不小于300mm、孔中灌入石灰粉末，后插入筷子作为桩定位标志。绘制测量复核签证单，经监理工程师复测认可后方可进行下道工序施工。主轴线控制网允许偏差小于20mm。

（二）、润滑砼管道

钻孔前用1：1水泥砂浆润滑砼送管及钻杆内壁。

（三）、钻机就位

钻头对准桩位，成桩偏差控制在规范要求范围内，并保证钻架垂直度偏差在1%以内。

（四）、钻进

根据施工图纸和地质资料，制定可行的进尺、速度，不断地观察各种变化，掌握好钻进深度，控制电机的电流，注意钻杆的倾斜度，若发生斜孔时应采取相应的措施进行处理，钻机下钻的速度及钻进过程中的地质情况应做好记录，发现异常立即上报。

（五）、终孔

在钻至设计桩底标高后，经监理工程师和质检员复核无误后，可进行下步工序施工。

（六）、混凝土灌注成桩

采用管内泵压工艺，钻杆提升与灌注同时进行。钻杆提升与砼输送速度同步，并使钻头保持在砼内尺寸1.0米以上（即钻杆内始终保持砼高度大于1.5米），防止提空，保证砼浇注质量，充盈系数控制在1.1以上。

（七）、砼试块制作

根据工程桩施工特点，每天每班随机取样三次，每次做试块1组（每组3块；且试块应注明砼强度等级、成型日期及代表桩号；试块做好后现场养护28天时送到指定的材料试验室做强度试验。CFG桩施工技术提要：本文介绍了CFG桩施工技术要点，对采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩工艺施工，如何防止桩端产生虚土和防止窜孔进行了讨论。一、前言CFG桩复合地基技术已在全国广泛推广应用，但CFG桩施工在某些地区存在着一些不可忽视的问题，比如，长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩，施工设备不具备排气装置，钻孔到预定标高后开始向管内泵料，钻杆中的空气排不出，导致桩体产生孔洞；又如，钻孔到预定标高后，怕钻头活门打不开，先提30～50cm再灌料，导致桩端有虚土承载力偏低等等。需要指出的是，一些施工人员由于缺乏对这一技术的深入了解，甚至把先提30～50cm再灌料的错误施工方法作为经验来交流，以至于这种错误的施工方法在全国广泛流传。为了更好地推广CFG桩复合地基技术，避免施工发生一些质量问题，根据多年对CFG桩施工工艺、施工设备的试验研究，特别是通过处理工程发生的一些事故，对CFG桩施工技术做了回顾和总结，归纳了CFG桩施工技术要点，供施工人员参考，并就其中的几个问题作一讨论。二、CFG桩施工技术要点（一）CFG桩施工可根据现场条件选用下列施工工艺：

1、长螺旋钻干成孔灌注成桩；适用于地下水以上、提钻不塌孔的土层条件；

2、长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩；适用于粘性土、粉土、砂土、粒径不大于60mm厚度不大于5m的卵石层（卵石含量不大于30％），以及对噪声和泥浆污染要求高的场地；

3、振动沉管灌注成桩；适用于粘性土、粉土、素填土，对夹有较厚卵石、砂和孔隙比小液性指数较低的粘土层无合理有效的辅助措施不宜采用，软土地基应通过现场试验确定其适用性；

4、泥浆护壁钻孔灌注成桩；对遇有较厚卵石、砂和孔隙比小液性指数较低的粘土层以及饱和软土，桩端持力层具有水头很高的承压水，长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩容易发生窜孔，对噪声污染要求严格的场地，不宜采用前述施工工艺时，可采用该工艺。

（二）当采用挤土成桩工艺，新打桩对已打桩可能产生不良影响时，可选用非挤土成桩工艺，或挤土和非挤土成桩工艺联合使用的施工方案，挤土和非挤土成桩工艺联合施工时，宜先打挤土桩、后打非挤土桩；在有较厚软土的地基上施工时，混合料宜用低塌落度（3～5cm），以防止桩体自身塌落发生断桩；

（三）通过试成桩检验地质条件是否与地质报告相符、复合地基设计参数是否合理，对发现的问题，及时向地基处理设计单位提出报告。

（四）振动沉管CFG桩施工要点

1、通过在桩机卷扬系统加动滑轮，调整拔管线速度控制在规范建议的范围（不是平均速度）；

2、打桩前、打桩过程中测地表标高，观测地表隆起或下沉量；

3、通过试成桩，观测地面标高变化和测定新打桩对已打桩的影响（新打桩对未结硬的已打桩的影响；新打桩对已结硬的已打桩的影响），确定合理的施打顺序；

4、软土中可采用静压振拔技术，沉管过程可不启振动锤、静压沉管，减少对桩间土的扰动，拔管启锤使混合料振密；

5、软土中可采用大直径予制桩尖，以获得较大的端阻力，而保持桩身混合料用量不变；

6、经施工监测确认桩体断裂并脱开，应逐桩静压（跑桩）将脱开的上下桩接起来；

7、拔管不宜长时间留振，防止粗骨料与水泥浆发生分离。

（五）长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩施工要点：

1、基础埋深较大时，宜在基坑开挖后的工作面上施工，工作面宜高出有效桩顶标高300～500mm，工作面为卵石和粗砂取小值，工作面土较软时应采取相应施工措施（铺碎石、垫钢板等），保证桩机正常施工。基坑较浅在地表打桩或部分开挖打桩空孔较长时，应加大保护桩长，并严格控制桩位偏差和垂直度；

2、软土地基中施工宜通过掺加减水剂、泵送剂制备泵送性能好塌落度较低的混合料，以防止桩体自身塌落发生断桩、或充盈系数过大。

3、桩体配比碎石最大粒径不宜大于25mm，粉煤灰选用Ⅱ级或Ⅲ级细灰，每立方米混合料掺量70～90kg为宜；

4、桩端为饱和粉土、砂土和卵石层时，应选用下开式专利钻头（专利号ZL00263200.4），以防止钻头活门打不开、桩端有虚土不能发挥土的端阻；

5、严禁先提钻后灌料；

6、桩径400mm时提钻速度宜为2.5~3.5m/min,桩径增大钻头活门断面应相应增大，若桩径增大而钻头活门断面不变时应相应降低提钻速度；

7、夹有松散饱和粉土、粉细砂的土层，成孔时在剪切荷载作用下，土体液化，导致刚打完处于流动状态桩的桩周土丧失对桩的侧向约束能力，桩体侧向澎出、桩顶下沉，产生窜孔，液化区域连成片甚至导致基坑失稳或周边建筑物倾斜开裂、道路破坏，在这类地基上施工应采取如下措施：

（1）降饱和粉土、粉细砂中的水；

（2）采用小叶片螺旋钻杆成孔，减少剪切能积累并对桩间土具有挤密作用；（3）合理设计施打顺序和控制日成桩数量，避免在某个区域产生成片的液化区，也可采用跳打等方法减少剪切能量的积累；

（4）快速钻进，减少剪切能量在可液化土层上的积累；

（5）选用下开式专利钻头，防止阀门打不开在同一桩位多次复钻；

（6）混合料尽量采用较小的塌落度；

（7）把施工因素作为基坑支护的设计条件；

（8）设计宜采用大桩距大桩长。

（六）清土、剔桩头防断桩和防扰动桩间土措施

1、打桩弃土和预留保护土层可采用人工清除、或机械人工联合清除方案。当采用机械人工联合清除方案时：

（1）对基坑开挖后打桩的场地，采用人工予断桩、挖掘机清土，具体方法如下：

（a）成桩后混合料结硬前人工将有效桩顶标高200mm以上的桩体挖除，用水准仪严格控制挖除后的桩顶标高；

（b）全部桩施工完后，挖掘机自垫路（路面至挖除后桩顶的距离不小于1.5m，基底下土和弃土较软时取高值）进入现场清除现桩顶标高以上的土：

（c）人工清除余土至有效桩顶标高。

（2）在地表打桩后再进行基坑开挖的场地，由现场试挖确定预留人工开挖深度，以保证桩的断裂部位高于有效桩顶标高以上。

2、截桩头宜用无尺锯在有效桩顶标高处切深1～2cm的园环，再用两钢钎相对同时敲击断桩。

3、清土、截桩头后禁止对桩间土产生扰动的施工设备（如轮胎式运土车等）在施工场地内通行，防止产生“橡皮土”。

（七）混合料试块的制作和现场养护

施工过程，应随机选取具有代表性的混合料制作试块（边长为150mm的立方体）并捣实，送实验室前应在现场按标准养护条件对试样进行养护，特别在冬期，不得将试样随意放置在施工现场或工棚里，避免养护条件不标准导致试验结果不能反映桩体的真实强度。三、几个问题的讨论（一）如何避免桩端产生虚土长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩工艺的最大优点是桩端无虚土，这对提高桩的承载力和减少地基变形都是有利的。但施工操作不当，也会导致桩端产生虚土、桩无端阻。桩端产生虚土的情况主要有两种，一是怕钻头活门打不开，先提30～50cm再灌料，使得叶片上的土可能落到孔底，严重影响桩端土端阻的发挥。（二）是桩端为饱和粉土、砂土和卵石层时，水头较高或为承压水，采用侧开的常规钻头，阀门外的水压力大于钻杆管内混合料对阀门产生的侧压力，如图1所示，作用在阀门外的水压力为（水的侧压力系数为1）：F1＝γhA1式中，γ－水的容重；h－阀门外的水头高度，A1－阀门水平向投影面积管内混合料对阀门的水平力为：F2=K0γcHA2

式中，γc－管内混合料容重，H－管内混合料顶面至阀门中心的高度，K0－混合料的侧压力系数（K0<1）。尽管H>h、γc>γ，但A1>A2、K0<1，当水头h有一定高度时，F2<F1，侧开式阀门打不开。随着钻杆提升，管外的水头高度h越来越小，F1逐渐减小，当F2>F1，阀门打开，但此时大量虚土落在孔底，导致桩无端阻。

为克服侧开式常规钻头的缺点，专利钻头（专利号ZL00263200.4），这种钻头的特点是阀门下开，阀门上部受力为混合料的竖向压力F2=γcHA2，下部受的水压力F1＝γhA1，由于F2=γcHA2式中不再出现小于1的侧压力系数K0，通常为F2>F1，即不再发生阀门打不开的情况，避免了桩端产生虚土。

（二）如何防止饱和粉土、粉细砂的剪切液化

在有松散饱和粉土、粉细砂的场地，采用长螺旋钻管内泵压混合料成桩工艺，成孔时螺旋叶片对周边土产生扰动和剪切作用，当剪切作用累计到一定程度后，土体发生液化，导致刚打完处于流动状态桩的桩周土丧失对桩的侧向约束能力，桩体侧向澎出、桩顶下沉，产生窜孔，液化区域连成片甚至导致基坑失稳或周边建筑物倾斜开裂、道路破坏。

某工程，被加固地基为饱和粉土，采用CFG桩复合地基处理方案，基坑开挖后用长螺旋钻管内泵压混合料成桩工艺施工，钻头为侧开式常规钻头，施工过程中经常发生钻头阀门打不开的情况，其中东北角靠近降水井的一根桩，因阀门打不开7次复钻，邻近的降水井抽出的水为含有大量粉土颗粒的混浊水，复钻成孔时钻杆在自重压力下非常容易地下到预定标高。这说明土体已经液化，土的抗剪强度趋近于0。由于在较多桩位发生上述问题，使液化土体连成片，最后导致基坑产生较大水平位移，地面出现裂缝。

在同一地区类似土层的场地，起初也是采用侧开式常规钻头，由于经常发生阀门打不开，48小时打了3根桩，后改用下开式专利钻头，不再出现阀门打不开的情况，施工顺利完成，没有出现因施工扰动导致基坑失稳的情况发生。

此外，诸如降饱和粉土、粉细砂中的水、采用小叶片螺旋钻杆成孔、控制日成桩数量、混合料采用较小的塌落度和采用大桩距大桩长的设计参数都是可行的技术措施。

（四）结语

长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩，先提30～50cm再灌料是一种错误的施工方法，应严格禁止。下开式专利钻头可避免发生阀门打不开的情况发生。为防止施工发生质量问题，工程技术人员和监理工程师共同努力，尽快将CFG桩施工技术规范化。测量施工方案编制：审核：审定：施工测量技术方案一、工程概况本工程为广州市天河区河涌改造工程，工程位置位于程界村，工程分为东、西涌两期改造。其中西涌整治工程起止里程为0+000.000～0+218.000，单边工程全长218.000米，施工起止里程为0+000.000~0+051.500、0+096.500~0+218.000；施工长172.500米。东涌整治工程起止里程为～，工程全长米，施工起止里程为~0+、~；施工长米。二、执行依据1、《城市测量规范》；2、《工程测量规范》；3、《施工测量技术方案》。三、已知成果的收集1、

本工程程界西涌收集四个导线点：程西1、程西2、程西3、程西4。2、

本工程程界东涌收集4个导线点：四、已知成果1）程界西涌整治起算成果点名XYH备注程西１27319.31648099.8372.624程西227424.06248034.8903.258程西327518.44548038.3973.656程西４27343.58048124.6372.715说明平面坐标采用广州坐标系，高程采用珠江高程系。2）程界东涌整治起算成果点名XYH备注说明平面坐标采用广州坐标系，高程采用珠江高程系。五、测量仪器及设备配备本工程施工测量拟配备如下测量设备及配套设施：1）

宾德３００Ｒ﹙2″﹚全站仪及配套光学对中觇牌一套。2）

尼康（2″）全站仪及配套光学对中觇牌一套。3）

一光自动安平水准仪及３米双面区格铝质水准尺。5）

台式计算机一台。6）

50米送检钢尺27）

ＣＡＳＩＯfx-4800P计算器各1台。8）

对讲机三台套。9）

５米塔尺２把。六、

技术方案根据本工程的特点，其施工测量及原型观测遵循：控制测量、细部放样、竣工测量的测量流程进行。根据业主提供的测量控制点，按照使用方便、通视条件好和点位固定可靠的原则沿河涌的走向，在基坑开挖线的两侧的合适地段布设测量闭合导线，控制点可布设成平面和高程共用点。控制点水平角观测采用宾德300R全站仪、索佳SET500全站仪观测一个测回，边长均往返各一测回、每测回四次读数，改平用的垂直角观测一个测回，当采用三角高程时，垂直角对向观测各一测回，仪器高、觇标高量至mm。观测边长在计算前均进行加、乘常数及倾斜改正，各项观测值的各项限差均应满足《规范》要求。高程控制与平面控制为二合一点，采用索佳AL132-C自动安平水准仪及3米双面区格铝质水准尺进行施测，观测精度按相关测量《规范》执行。每次进行测量观测前，先对仪器的性能进行检测，使仪器能在良好状态下有效的工作。控制点的计算成果作为细部放样的基准点，应做好资料的提交和点位的保护。控制加密前，首先按照先复核后利用的原则与监理共同检测已知控制点精度，并复核其资料和数据的准确性。施工期间，根据工程的实际需要，必要时可进行二级图根加密，加密控制点的精度应满足工程施工对控制测量的要求。（一）

控制测量根据要求，我部对业主提供的控制点（包括平面和高程两部分）进行复测，并将复测结果提交业主、监理，经确认后，结合本站的地面现场实际情况进行加密控制测量、施工测量。1、控制点复测根据业主提供的平面及高程控制点、并结合现场实际情况，我部对业主提供的控制点进行平面及高程复测。对于平面控制测量，应满足以下下条件：1）．外业水平角观测，Ⅱ级全站仪不少于一测回；2）．导线方位角闭合差不超过±10″√n；3）．往返测距一测回，同一边长往返互差不超过±10ｍｍ；3）．导线相对闭合差少于1/3000。2、高程测量应不低于以下精度指标要求：1）

外业采用往返观测；2）

闭合差少于±20√ＬKｍ；观测数据超限时，重测整个测回；重测又超限时，应分析原因并采取相应的措施重新观测。3、控制点加密测量1）为满足施工测量放线，进行了加密控制测量。加密控制测量在既有的已知控制点下进行加密，作业精度要求不低于《规范》的精度要求。根据实际情况本工程采用宾德３００Ｒ﹙2″﹚、索佳SET500（5″）全站仪施测，其作业精度可满足规范要求。2）本高程加密测量是为满足地面施工及基坑开挖施工要求而进行的，应先对高程进行检测，对其高程值确认后方可进行，可按普通水准作业要求而进行，往返高差闭合差应不超过±20√ＬKｍ。高程测量采用AＬ132-C自动安平水准仪及3米双面区格铝质水准尺进行施测，施测方法为：后→前→前→后，其作业精度按相关测量《规范》执行。所有加密控制点须报业主、监理检测，合格后方可使用。（二）

基坑开挖线放样每项单位工程开挖前，按合同条款、施工图纸的要求和监理的指示，进行开挖线的放样工作。槽底标高控制。将开挖前实测成果和开挖放样数椐报送监理复核，经监理批准后方可进行开挖。（三）

临时设施放样本工程的临时设施包括基坑临时支护、围堰工程、施工道路和生活临时设施等。在施工的过程中，根据设计图纸和工程的实际需要，进行临时设施的实地放样，以保证工程的顺利进行，施工放样采用极坐标法进行放样。（四）

竣工测量工程竣工后，根据合同的规定和设计的要求，进行工程的竣工测量并提交相应的测量资料。主要有主体结构纵横剖面图；开挖面的地质测绘平剖面图及其控制点的竣工资料成果。七、

整理并提交资料所有测量资料装订成册并编制成数椐文件刻录成光盘。八、

附件

1）

宾德３００Ｒ全站仪检定证书复印件一份；测量专项方案

一、测量方法

根据工程特点，施工测量的主要工作是标高传递和轴线测设、沉降观测、变形观测以及建筑主轴线的定位。

1、定位放线

（1）进场后首先对甲方提供施工定位图进行图上复核，以确保设计图纸的正确。其次，与甲方（或监理单位）对现场的座标点和水准点进行交接验收，发现误差过大时应与甲方或设计院共同商议处理方法，经确认后方可正式定位。

（2）现场建立平面方格控制网和水准点。水准点由永久水准点引入，水准点采取保护措施，确保水准点不被破坏。

施工测量控制网建立

本工程由六安市测绘队在施工场地以导线形式施测四个施工控制点，形成场地平面控制网，作为建筑物定位地依据。四个施工点用木桩打入地下，用水泥砼加固，木桩上钉地小铁钉中心标志，小铁钉顶面施测高程，并出具施工点测量报告。

A、核算六安市测绘队测量报告中各施工点坐标(Y,X)于其边长(D),右夹角（β）是否对应。使用坐标反算法。

公式：

边长D、方位角φ

右夹角βi=(上一边的方位角φi-1.i)-(下一边的方位角φij)+180°

从反算结果得：各施工点坐标（X,Y）与其边长(D)，右夹角（β）对应。

B、、现场校测施工点坐标

四个施工点相互通视，用测距仪实测各边边长，用经纬仪测各点的右夹角，取实测值与通过报告计算的数值做比较。

C、校测水准点

根据六安市测绘大队提供的1个施工水准点，由其中一点出发，沿着另外n-1各点依次测量，最后又回到起点，实测中尽量做到前后视线等长，以保证精度。所测高差平均值与已知高差之差小于±3mm，可确定所给水准点标高正确。在施工现场内选两处远离路边，受影响小又利于观测地方埋下永久水准点，测出其高程，为以后施工做准备。

（3）工程定位后要经建设单位和规划部门验收合格后方可开始施工。

2、标高传递

（1）首先，根据建设单位提供的水准基点，用水准仪引测定出现场的标高控制点在施工过程现场周边稳固的建筑上，并利用标高控制点进行地下部分施工过程中的标高施测和控制。

（２）利用标高控制点，用水准仪精确测定出标高引测点在建筑物边柱或外墙上。选几点较方便向上丈量的点作为±0.000以上层的起始标高引测点。标高引测点的相对标高均统一采用+0.50m。

（3）±0.000层以上的标高引测采用30m钢尺向上引测，引测时，用钢尺沿垂直方向从标高引测点向上量至施工层，定出两点正（+）米数的标高点，然后将水准仪架设在施工层上，以引测上来的两点标高点，一点作后视，一点作校核，进行抄平，施测出其余各点以作为施工的依据。为方便记忆和施工，每层标高均测定出本结构楼面标高的+0.500m。以后各施工层均用此法进行引测。

3、轴线测设

（1）根据现场实际情况建立轴线平面方格控制网。选择有代表性的纵、横轴线形成方格控制网作为建筑物轴线控制的依据。

（2）在施工层楼板砼浇捣完毕后，将经纬仪分别架设在各主