河南某工程模板施工方案

XXX国土资源信息中心工程模板工程安全施施工方案编制：：审核：：批准：：日期：：二OO八年六月二二十日模板工程施施工组织设设计（方案）审审批表工程名称称XXX国土资源源信息中心工程地点点XXX*****大道西侧建设单位位XXX国土资源源信息中心建筑面积积6613（M2）结构类型型框架工程造价价（万元）设计单位位XXX规划建筑筑设计有限公公司监理单位位层数、高度地下一层，地上上六层建筑物跨度16.14（M）编制人人项目负责人人参加会审审人员签字单位职务技术负责人安全科长职称工程师工程师签名施工单位审批分管技术术负责人签字字盖章年月日监理单位审批分管负责人签字字盖章年月日日建设单位审批分管负责人签签字盖章年月日模板工程安全施施工方案一、编制依据1、XXX国土土资源信息中中心工程施工工合同。2、XXX国土土资源信息中中心工程施工工图纸。3、《混凝土结结构工程施工工及验收规范范》4、《建筑施工工高空作业安安全技术规程程》5、《大模板多多层住宅结构构设计与施工工规程》6、《中华人民民共和国建筑筑法》7、《中华人民民共和国安全全生产法》8、《建设工程程安全生产管管理条例》二、工程概况1、本工程位于于XXX*****大道西，为XXX国土资源信信息中心办公公楼，框架结结构，地下一一层，地上六六层。总建筑筑面积约为6613m2。2、本工程总长长为70m，总宽16.144m，总高度为23.3ｍ，地下室室层高为3.3m，一层层高4.2米，六层层层高4.5米，其余层层高为3.6m，室内外高高差1.2米。3、本工程结构构的设计使用用年限为50年，场地类类别为Ⅱ类，地面粗粗糙度类别为为B类；建筑物物耐火等级一一级；屋面防防水等级为二二级；建筑物物抗震设防类类别为丙类，抗抗震等级四级级；建筑结构构设计安全等等级为二级，地地基基础设计计等级丙级。4、目前该工程程三通一平已已结束，水电电能满足施工工需要，具备备开工条件。三、模板配置模板的配备数量量根据施工工工序、楼层的的面积、操作作工人的人数数，施工进度度等因素综合合考虑，确定定总体需要量量进行配备。柱柱、梁、板配配备数量均按按三层配备（其其中一组由地地下室模板改改配）。模板施工前必须须和水、电等等相关专业做做好图纸会审审，将预留孔孔洞位置标识识道模板上，同同时做好建筑筑、结构部分分标高、尺寸寸的复核，保保证模板的配配置复核设计计要求。四、模板类型选选择本工程为框架结结构，柱、梁梁、现浇板底底模采用竹胶胶模板，50x1000木方作为龙龙骨，φ48钢管作为支撑撑体系为了提提高模板的周周转率，同时时为确保工程程质量，本工工程使用早拆拆体系。五、构造要求梁模组成为：底底模50mm厚红松木木板，侧模18厚多层胶合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型侧模模板，支撑为为Φ48×3.55钢管，50mm×100mmm木方为红松松，竖愣、斜斜撑间距为500mm，小楞间间距为600mm，小楞跨跨度L=9000mm，钢管脚脚手架间距αα=1100mmm，横杆步距距为1400mmm，所有钢管管立柱若长度度不够时均用用扣件对接，支柱下面垫木楔合通长垫板。现浇楼板采取脚脚手架支撑+早拆支撑头+木龙骨+竹胶合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹胶胶合板，板、楼楼梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作为龙龙骨、以满堂堂钢管脚手架架及带有可调调式伸缩头的的钢管脚手架架作为支撑体体系施工，钢钢管立杆间距距α=1100mmm，横杆步距距为1400mmm，所有钢管管立柱若长度度不够时均用用扣件对接，支柱下面垫木楔合通长垫板。梁的高度方向穿穿墙螺杆加固固为600mm～900mm为一道，梁梁高≥900mm以上为二道道，梁的长度度方向的穿墙墙螺杆加固为为每600mm一道；粱跨度在4m时时及大于4m时，底板中中部应起拱，如如设计无规定定时，起拱高高度为全跨长长度的1/10000—3/10000；梁较高时，可先先安装梁的一一侧模板，等等钢筋绑扎好好后再装另一一侧模板；上下层模板的支支柱，一般应应安装在一条条竖向中心线线上。梁、板板模板支设方方法如图：胶合板胶合板方木档钢管对拉螺栓方木档方木档钢管对拉螺栓方木档方木档方木档大楞胶合板统长方木档大楞胶合板统长方木档斜撑斜撑楼梯模板施工前应根据实实际层高放样样，先安装平平台梁及基础础模板，再安安装楼梯斜梁梁或楼梯底模模板，再安装装楼梯外帮侧侧板，外帮侧侧板应先在其其内侧弹础楼楼梯底板厚度度线，用套板板画础踏步侧侧板位置线，钉钉好固定踏步步侧板的档木木，在现场装装定侧板；梯步高度要一致致，特别要注注意最下一步步及最上一步步的高度，必必须考虑到楼楼底面层粉刷刷厚度，防止止由于粉面层层厚度不同而而形承梯步高高度不一致；；在绑扎钢筋和支支模的过程中中，随时进行行检查；在浇浇筑砼之前，要要再次对轴线线、标高等几几何尺寸进行行检查。六、材料要求根据本工程的实实际情况，为为确保工程进进度和降低施施工成本，本本工程模板系系统所使用材材料底模、木木方等由公司司自行采购，钢钢管、扣件等等从当地租赁赁，材料要求求如下：1、钢管宜采用用力学性能适适中的Q235AA(3号)钢，其力学学性能应符合合国家现行标标准《炭素结结构钢》(GB7000-89))中Q235A钢的规定。每每批钢材进场场时，应有材材质检验合格格证。2、钢管选用外外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管管。立杆、大大横杆和斜杆杆的最大长度度为6.5m，小横杆长长度1.5m。3、根据《可铸铸铁分类及技技术条件》(GB9778-67))的规定，扣扣件采用机械械性能不低于于KTH3330-08的可锻铸铁铁制造。铸件件不得有裂纹纹、气孔，不不宜有缩松、砂砂眼、浇冒口口残余披缝，毛毛刺、氧化皮皮等清除干净净。4、扣件与钢管管的贴合面必必须严格整形形，应保证与与钢管扣紧时时接触良好，当当扣件夹紧钢钢管时，开口口处的最小距距离应不小于于5mm。5、扣件活动部部位应能灵活活转动，旋转转扣件的两旋旋转面间隙应应小于1mm。6、扣件表面应应进行防锈处处理。7、钢管及扣件件报皮标准：：钢管弯曲、压压扁、有裂纹纹或严重锈蚀蚀；扣件有脆脆裂、变形、滑滑扣应报废和和禁止使用。8、木方应采用用优质松木，木木方应无节芭芭、虫眼等。七、支撑系统计计算（一）梁支撑系系统计算书本工程以最大的的梁300x7700为例进行计计算，梁模组组成为：底模模50mm厚红松木木板，侧模18厚多层胶合合板，另加50mm×1000mm木方配制制成定型侧模模板，支撑为为Φ48×3.55钢管，50mm×100mmm木方为红松松，竖愣、斜斜撑间距为500mm，小楞间间距为600mm，小楞跨跨度L=9000mm，钢管脚脚手架间距αα=1100mmm，横杆步距距为1400mmm，所有钢管管立柱若长度度不够时均用用扣件对接，支柱下面垫木楔合通长垫板，其它梁支撑方法与此相同。计算书如下：梁模板计算书计算参数高支撑架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土结构设计计规范》GB500010-20002、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等规范编制制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m):00.30；梁截面高度DD(m):00.70混凝土板厚度((mm):00.10；立杆纵距（沿梁梁跨度方向间间距）La(m)):1.100；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(m)::0.10；脚手架步距(mm):1.440；梁支撑架搭设高高度H(m)：3.70；梁两侧立柱间距距(m):00.90；承重架支设:11根承重立杆杆，木方支撑撑垂直梁截面面；立杆横向间距或或排距Lb(m)):0.900；采用的钢管类型型为Φ48×3..50；扣件连接方式::单扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kNN/m2):0.335；钢筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压压力标准值(kN/m2):18..0；倾倒混凝土侧压压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载载标准值(kN/m2):2.003.材料参数木材品种：长叶叶松；木材弹性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗弯强度设设计值fm(N//mm2)：17.0；木材抗剪强度设设计值fv(N//mm2)：1.7；面板类型：胶合合面板；钢材弹性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；钢材抗弯强度设设计值fm(N//mm2)：205.0；面板弹性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗弯强度设设计值fm(N//mm2)：13.0；4.梁底模板参参数梁底模板支撑的的间距(mm)：300.0；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁侧模板参参数主楞间距(mmm)：400；次楞间距(mmm)：300；穿梁螺栓水平间间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间间距(mm)：600；穿梁螺栓直径((mm)：M12；主楞龙骨材料：：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞龙骨材料：：木楞,，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载载标准值计算算1.梁侧模板荷荷载强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ---混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇混凝土土的初凝时间间，可按现场场实际值取，输输入0时系统按200/((T+15))计算，得5.7144h；T--混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V--混凝土的浇浇筑速度，取取1.5000m/h；H--混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取0.7500m；β1--外加加剂影响修正正系数，取1.200；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.000。根据以上两个公公式计算的新新浇筑混凝土土对模板的最最大侧压力F；分别为44..343kkN/m2、18.0000kN//m2，取较小值18.0000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面面板的计算面板为为受弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时产生生的荷载；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力。计计算的原则是是按照龙骨的的间距和模板面的大大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M--面板的最大大弯距(N.mmm)；W--面板的净截截面抵抗矩，W=440.00××1.8×11.8/6==21.600cm3；[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按以下公式计算算面板跨中弯弯矩：其中，q---作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土土侧压力设计计值:q1=1.22×0.400×18.000×0.990=7.778kN/mm；倾倒混凝土土侧压力设计计值:q2=1.44×0.400×2.000×0.900=1.011kN/m；q=q1++q2=7..776+11.008=8.7784kNN/m；计算跨度(内楞楞间距):l=3000.00mmm；面板的最大弯距距M=00.1×8..78×3000.0022=7..91×1004N.mm；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值:σ=7..91×1004/2..16×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]]=133.000NN/mm2；面板的受弯应力力计算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的抗弯弯强度设计值值[f]==13.0000N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算算qq--作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值:q==18.000×0.440=77.20N//mm；ll--计算跨度(内楞间距):l=3000.00mmm；EE--面板材质的的弹性模量:E==95000.00N//mm2；II--面板的截面面惯性矩:I==40.000×1.880×1.880×1.880/12==19.444cm4；面板的最大挠度度计算值:ω=0..677×77.20×3300.0004/(1000×95000.00×11.94×1105)=00.214mm；面板的最大容许许挠度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大挠度度计算值ω=0.2214mm小于面板的最大大容许挠度值值[ω]=1.2200mm，满足要求求！四、梁侧模板内内外楞的计算算1.内楞计算内楞(木或钢))直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，龙骨骨采用木楞，截截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60××80×800/6=64.000cm3；I=60××80×800×80/112=2256.000cm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算强度验算计算公公式如下:其中，σ--内楞弯曲应应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大大弯距(N.mmm)；W--内楞的净截截面抵抗矩；；[f]]--内楞的强度度设计值(N/mm2)。按以下公式计算算内楞跨中弯弯矩：其中，作用在内内楞的荷载，q=((1.2×118.0000×0.900+1.4××2.0000×0.900)×0.3300/1==6.59kkN/m；内楞楞计算跨度(外楞间距):l=4000mm；内楞楞的最大弯距距:M=00.1×6..59×4000.0022=1.005×1055N.mm；经计算得到，内内楞的最大受受弯应力计算算值σ=1..05×1005/6.400×104=1..647NN/mm2；内楞的的抗弯强度设设计值:[f]]=177.000NN/mm2；内楞最大受弯应应力计算值σ=1..647NN/mm2内楞的抗弯弯强度设计值值小于[f]==17.0000N/mmm2，满足要求求！（2）.内楞的的挠度验算其中E---面板材质的的弹性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=118.00××0.30//1=5..40N//mm；l---计算跨度(外楞间距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面惯性矩：E=22.56×1106N/mm2；内楞的最大挠度度计算值:ω=0..677×55.40×4400.0004/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；内楞的最大容许许挠度值:[ω]=11.600mmm；内楞的最大挠度度计算值ω=0.0337mm小于内楞的最大大容许挠度值值[ω]=1.6600mm，满足要求求！2.外楞计算外楞(木或钢))承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙龙骨采用木楞楞，截面宽度度50mm，截面高度100mm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞计算简简图（1）.外楞抗抗弯强度验算算其中σ---外楞受弯应应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大大弯距(N.mmm)；W--外楞的净截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的强度度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下下式计算：其中，作用在外外楞的荷载:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞计算跨度度(对拉螺栓竖竖向间距):l=6000mm；外外楞的最大弯弯距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm经计算得到，外外楞的受弯应应力计算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗弯强度设设计值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受弯应力力计算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗弯弯强度设计值值[f]==17.0000N/mmm2，满足要求求！（2）.外楞的的挠度验算其中E---外楞的弹性性模量，其值值为100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---计算跨度(拉螺栓间距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面惯性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大挠度度计算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=00.257mmm；外楞的最大容许许挠度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大挠度度计算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=2.4400mm，满足要求求！五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直径:122mm；穿梁螺螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容许拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容许拉力力值[N]==12.9220kN，满足要求求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的两跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：其中，σ---梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--计算的最大大弯矩(kN..m)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):l=150..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷载设计值值(kN/mm)；新浇混凝土及钢钢筋荷载设计计值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板结构自重荷荷载：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振捣混凝土时产产生的荷载设设计值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中弯矩计算公公式如下:Mmax=0.1255×24.3394×0..150=00.457kkN.m；σ=0.4557×1066/5.944×104=7.7000N/mmm2；梁底模面板计算算应力σ=7.7700N//mm2小于梁底模面板板的抗压强度度设计值[f]==13.0000N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---计算跨度(梁底支撑间间距):l=150..00mm；E---面板的弹性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允许许挠度值:[ω]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大挠度度计算值:ω=00.521××20.0220×1500.04/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0010mm；；面板的最大挠度度计算值:ω=0.0010mm小于面板的最大大允许挠度值值:[ω]=150.00/2550=00.600mmm，满足要求求！七、梁底支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用方木。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重线荷载(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撑撑力验算均布荷载q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷载P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木计算简简图经过计算得到从从左到右各方方木传递集中中力[即支座力]分别为：N1=1.5449kN；N2=6.9774kN；N3=1.5449kN；方木按照三跨连连续梁计算。本算例中，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=66.974//1.1000=6.3440kN//m；最大弯距M=0..1ql2=0.11×6.3440×1.1100×1..100=0.7677kN.mm；最大应力σ=M//W=0.7677×106/833333.3==9.2006N/mmm2；抗弯强度设计值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大应力力计算值9.2006N/mmm2小于方木抗弯强强度设计值13.00N/mmm2,满足要求!方木抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下:截面抗剪强度必必须满足:其中最大剪力::V=0.6×66.340××1.1000=4..185kkN；圆木的截面面积积矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圆木方受剪应力力计算值T=44.18×11962.550/(4116.67××50.000)=00.39NN/mm2；方木抗剪强度设设计值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪应力力计算值0.3994N/mmm2小于方木抗剪强强度设计值1.7000N/mmm2,满足要求!方木挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:方木最大挠度计计算值ω=0.6677×5..283×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=1.2257mm；方木的最大大允许挠度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大挠度度计算值ω=1.2257mmm小于方木的最大大允许挠度[ω]=4.4400mmm，满足要求求！3.支撑钢管的的强度验算支撑钢管按照连连续梁的计算如下计算简图(kkN)支撑钢管变形图图(kN.m))支撑钢管弯矩矩图(kN.m))经过连续梁的计计算得到：支座反力RAA=RB=0.2227kN；最大弯矩Mmmax=0..130kkN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..035mmm；支撑钢管的最大大应力σ=0.1330×1066/50800.0=255.611N/mm22；支撑钢管的抗压压设计强度[f]==205.00N/mmm2；支撑钢管的最大大应力计算值值25.6611N//mm2小于支撑钢管的的抗压设计强强度205..0N/mmm2,满足要求!八、梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构构造作用，通通过扣件连接接到立杆。九、扣件抗滑移移的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取6.40kN；R---纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=0..23kNN；R<6.440kN,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!十、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支支座反力：N1=0.2227kNN；脚手架钢管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.2227+0..599=00.827kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比lo/i查表得到；；i--计计算立杆的截截面回转半径径(cm)：i=11.58；A--立立杆净截面面面积(cm2)：A=4.89；W--立立杆净截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(N//mm2)；[f]---钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kk1uh((1)k11--计算长度附附加系数，取取值为：1.1555；u--计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表，u=1..710；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由长细比loo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2232；钢管立杆受压应应力计算值；σ=826..515/((0.2322×489..000)=7.2285N//mm2；钢管立杆稳定性性计算σ=7..285NN/mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[f]=2055.00NN/mm2，满足要求求！l---计算跨度(外楞间距)：l=4400.000mm；I---面板的截面面惯性矩：E=22.56×1106N/mm2；内楞的最大挠度度计算值:ω=0.6677×5..40×4000.0044/(1000×100000.00××2.56××106)=00.037mm；内楞的最大容许许挠度值:[ω]=11.600mmm；内楞的最大挠度度计算值ω=0.0337mm小于内楞的最大大容许挠度值值[ω]=1.6600mm，满足要求求！2.外楞计算外楞(木或钢))承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙龙骨采用木楞楞，截面宽度度50mm，截面高度100mm，截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50××100×1100/6=83..33cm33；I=50××100×1100×1000/12=4166.67cmm4；外楞计算简简图（1）.外楞抗抗弯强度验算算其中σ---外楞受弯应应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大大弯距(N.mmm)；W--外楞的净截截面抵抗矩；；[f]]--外楞的强度度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下下式计算：其中，作用在外外楞的荷载:P==(1.22×18.000×0.990+1.44×2.000×0.900)×0.440×0.660/1=55.27kNN；外外楞计算跨度度(对拉螺栓竖竖向间距):l=6000mm；外外楞的最大弯弯距：M=00.175××5270..400×6600.0000=55.53×1105N.mm经计算得到，外外楞的受弯应应力计算值:σ=5..53×1005/8.333×104=6..641NN/mm2；外楞的的抗弯强度设设计值:[f]]=177.000NN/mm2；外楞的受弯应力力计算值σ=6.6641N/mmm2小于外楞的抗弯弯强度设计值值[f]==17.0000N/mmm2，满足要求求！（2）.外楞的的挠度验算其中E---外楞的弹性性模量，其值值为100000.00NN/mm2；p---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：p=118.00××0.40××0.60//1=4..32KNN；l---计算跨度(拉螺栓间距)：l=6600.000mm；I---面板的截面面惯性矩：I=44.17×1106mm4；外楞的最大挠度度计算值:ω=1..146×44.32×1103×600..003/(1000×100000.00××4.17××106)=0..257mmm；外楞的最大容许许挠度值:[ω]=22.400mmm；外楞的最大挠度度计算值ω=0.2257mm小于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=2.4400mm，满足要求求！五、穿梁螺栓的的计算验算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁螺栓有有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺螺栓的直径:122mm；穿梁螺螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力:N=18.0000×0..400×00.600××2=8..640kkN。穿梁螺栓最大容容许拉力值:[N]]=1770.0000×76/11000==12.9920kNN；穿梁螺栓所受的的最大拉力N=8..640kNN小于穿梁螺栓最最大容许拉力力值[N]==12.9220kN，满足要求求！六、梁底模板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=11100.000×18.000×18..00/6=5.994×1044mm3；I==11000.00××18.000×18.000×18..00/122=5..35×1005mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：其中，σ---梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--计算的最大大弯矩(kN..m)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):l=100..00mm；q--作用在梁底底模板的均布布荷载设计值值(kN/mm)；新浇混凝土及钢钢筋荷载设计计值：q1:1.22×（24.000+1.500）×1.100×0.700×0.900=21.221kN/mm；模板结构自重荷荷载：q2:1.2××0.35××1.10××0.90==0.42kkN/m；振捣混凝土时产产生的荷载设设计值：q3:1.44×2.000×1.100×0.900=2.777kN/m；q=q1+q2+q3==21.211+0.422+2.777=24.339kN/mm；跨中弯矩计算公公式如下:Mmax=0.10××24.3994×0.11002=0.0224kN.mm；σ=0.0224×1066/5.944×104=0.4111N/mmm2；梁底模面板计算算应力σ=0.4411N//mm2小于梁底模面板板的抗压强度度设计值[f]==13.0000N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q=（(24.00+1.500)×0.7700+0..35）×1.100=20..02N/mmm；l---计算跨度(梁底支撑间间距):l=100..00mm；E---面板的弹性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允许许挠度值:[ω]=1000.00//250==0.4000mm；面板的最大挠度度计算值:ω=0.6677×200.020××100.004/(1000×95000.0×5..35×1005)=0.0003mm；；面板的最大挠度度计算值:ω=0.0003mm小于面板的最大大允许挠度值值:[ω]=100.00/2550=00.400mmm，满足要求求！七、梁底支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用方木。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1=(224.0000+1.5000)×0..700×11.100==19.6335kN//m；(2)模板的自自重线荷载(kN/mm)：q2=0..350×11.100××(2×0..700+00.300))/0.3300=2..182kkN/m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(2..500+22.000))×0.3000×1.1100=1..485kkN；2.方木的支撑撑力验算均布荷载q=1.22×19.6635+1..2×2.1182=266.180kN/m；集中荷载P=1.44×1.4885=2.0079kNN；方木计算简图经过计算得到从从左到右各方方木传递集中中力[即支座力]分别为：N1=0.8881kN；N2=3.8111kN；N3=4.3227kN；N4=0.8881kN；方木按照三跨连连续梁计算。本算例中，方方木的截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=55.000××10.0000×10..000×110.0000/12==416..67cmm4；方木强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=44.327//1.1000=3.9333kN//m；最大弯距M=0..1ql2=0.11×3.9333×1.1100×1..100=0.4766kN.mm；最大应力σ=M//W=0.4766×106/833333.3==5.7111N/mmm2；抗弯强度设计值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大应力力计算值5.7111N/mmm2小于方木抗弯强强度设计值13.0N/mm22,满足要求!方木抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下:截面抗剪强度必必须满足:其中最大剪力::V=0.6×33.933××1.1000=2..596kkN；圆木的截面面积积矩S=00.785××50.000×50.000=11962.550N/mmm2；圆木方受剪应力力计算值T=22.60×11962.550/(4116.67××50.000)=00.24NN/mm2；方木抗剪强度设设计值[T]=1.7700N//mm2；方木的受剪应力力计算值0.2445N/mmm2小于方木抗剪强强度设计值1.7000N/mmm2,满足要求!方木挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:方木最大挠度计计算值ω=0.6677×3..278×11100.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=0.7780mm；方木的最大大允许挠度[ω]=1.1100×10000/2550=4.4400mmm；方木的最大挠度度计算值ω=0.7780mmm小于方木的最大大允许挠度[ω]=4.4400mmm，满足要求求！3.支撑钢管的的强度验算支撑钢管按照连连续梁的计算算如下计算简图(kNN)支撑钢管变形图图(kN.m))支撑钢管弯矩图图(kN.m))经过连续梁的计计算得到：支座反力RAA=RB=0.1115kN；最大弯矩Mmmax=0..043kkN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..015mmm；支撑钢管的最大大应力σ=0.0443×1066/50800.0=8..500NN/mm2；支撑钢管的抗压压设计强度[f]==205.00N/mmm2；支撑钢管的最大大应力计算值值8.5000N/mmm2小于支撑钢管的的抗压设计强强度205..0N/mmm2,满足要求!八、梁底纵向钢钢管计算纵向钢管只起构构造作用，通通过扣件连接接到立杆。九、扣件抗滑移移的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取6.40kN；R---纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=0..11kNN；R<6.440kN,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!十、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计计算公式其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支支座反力：N1=0.1115kNN；脚手架钢管的的自重：N2=1..2×0.1135×3..700=00.599kN；N=0.1115+0..599=00.714kN；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比lo/i查表得到；；i--计计算立杆的截截面回转半径径(cm)：i=11.58；A--立立杆净截面面面积(cm2)：A=4.89；W--立立杆净截面抵抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(N//mm2)；[f]---钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.000N/mmm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kk1uh((1)k11--计算长度附附加系数，取取值为：1.1555；u--计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表，u=1..710；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.1555×1.7110×1.4400=2.7655m；Lo//i=22765.0070/15.8000=1175.0000；由长细比loo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.2232；钢管立杆受压应应力计算值；σ=714..231/((0.2322×489..000)=6.2296N//mm2；钢管立杆稳定性性计算σ=6..296NN/mm2小于钢管立杆抗抗压强度的设设计值[f]=2055.00NN/mm2，满足要求求！（二）板模板支支撑系统计算算书现浇楼板采取脚脚手架支撑+早拆支撑头+木龙骨+竹胶合板的的早拆支模方方案，板模板板采用2440××122000×12mmm厚覆膜竹胶胶合板，板、楼楼梯部位使用用50mm×1000mm、100mm×1000mm木方作为龙龙骨、以满堂堂钢管脚手架架及带有可调调式伸缩头的的钢管脚手架架作为支撑体体系施工，木木方间距400mm，钢管立杆杆间距α=1000mmm，横杆步距距为1400mmm，所有钢管管立柱若长度度不够时均用用扣件对接，支柱下面垫木楔合通长垫板。模板支架计计算书模板支架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ1330-20001）、《混凝凝土结构设计计规范》GB500010-20002、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等规范编制制。一、参数信息::1.脚手架参数数横向间距或排距距(m):11.00；纵距(m):11.00；步距(m):11.40；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度(m):00.10；脚手架搭搭设高度(m):33.50；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式::双扣件，取取扣件抗滑承承载力系数:0.80；板底支撑连接方方式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝土与与钢筋自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚度((m):0..12；施工均布荷载标标准值(kN/m2):1.0000；3.楼板参数钢筋级别:二级级钢HRB3335(200MnSi))；楼板混凝凝土标号:C35；每层标准施工天天数:12；每平米楼楼板截面的钢钢筋面积(mm2):14440.0000；计算楼板的宽度度(m):33.90；计算楼板板的厚度(m):00.12；计算楼板的长度度(m):66.00；施工平均均温度(℃):25..000；4.木方参数木方弹性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设设计值(N/mm2):1.4400；木方的间间隔距离(mm)::300.0000；木方的截面宽度度(mm)::50.000；木方的截截面高度(mm)::100.000；图2楼板支支撑架荷载计计算单元二、模板支撑方方木的计算:方木按照简支梁梁计算，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×10.0000×100.000//6=883.33cm3；I=5.0000×10.0000×100.000××10.0000/12=4166.67ccm4；方木楞计算简图图1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土板自重(kN/mm)：q1=25..000×00.300××0.1200=0..900kkN/m；(2)模板的自自重线荷载(kN/m)):q2=0.3350×0..300==0.1005kN//m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载(kN)：p1=(11.000+2.0000)×11.000××0.3000=0..900kkN；2.强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q=1.2××(q1+qq2)=11.2×(00.900+0.1105)==1.2006kN//m；集中荷载p=11.4×0..900=11.260kN；最大弯距M=PPl/4++ql2/8=1.2600×1.0000/4+1.2206×1..0002/8=0.4666kN；最大支座力NN=P//2+qql/2==1.2660/2++1.2066×1.0000/2==1.2333kN；方木最大应力计计算值σ=M//W=00.466××106/833333.33=5.5589N//mm2；方木的抗弯强度度设计值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大应力力计算值为5.5889N/mmm2小于方木的的抗弯强度设设计值13.00N/mmm2,满足要求!3.抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下:Q=qll/2+P/2截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力::Q=1.2066×1.0000/2+11.260//2=11.233kN；方木受剪应力计计算值T=3××1.2333×103/(2××50.0000×1000.000))=0..370NN/mm2；方木抗剪强度设设计值[TT]=11.400N/mm22；方木的受剪应力力计算值0.3770N/mmm2小于方木的抗剪剪强度设计值值1.4000N/mmm2，满足要求!4.挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:均布荷载q=qq1+q2=1..005kkN/m；集中荷载p=00.900kN；最大挠度计算值值V==5×1..005×11000.004/(3884×95000.0000×41666666.6667)++900.0000×10000.033/(448×95000.0000×41666666.77)=0.8044mm；最大允许挠度[V]==1000..000/250=44.000mm；方木的最大挠度度计算值0.8004mm小于方木的最大大允许挠度4.0000mm,,满足要求!三、板底支撑钢钢管计算:支撑钢管按照集集中荷载作用用下的三跨连连续梁计算；；集中荷载P取纵纵向板底支撑撑传递力，P=11.206××1.0000+1..260==2.4666kN；支撑钢管计算简简图支撑钢管计算算弯矩图(kN.m))支撑钢管计算算变形图(kN.m))支撑钢管计算算剪力图(kN)最大弯矩Mmmax=0.8300kN.mm；最大变形Vmmax=2.1222mm；最大支座力QQmax=8.9688kN；最大应力σ==163..410NN/mm2；支撑钢管的抗压压强度设计值值[f]==205.0000N//mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值163..410NN/mm2小于支撑钢管的的抗压强度设设计值205..000NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于1000..000/1150与10mmm,满足要求!四、扣件抗滑移移的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，P96页，双扣件件承载力设计计值取16.000kN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转双双扣件承载力力取值为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rcc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取12.800kN；R--------纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值;计算中R取最大大支座反力,R=88.968kN；R<12..80kNN,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!五、模板支架立立杆荷载标准准值(轴力):作用于模板支架架的荷载包括括静荷载、活活荷载和风荷荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG11=0..135×33.500=0.4473kNN；(2)模板的自自重(kN)：NG22=0..350×11.000××1.0000=0..350kkN；(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG33=255.000××0.1200×1.0000×1.0000=3.0000kN；静荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=33.823kN；2.活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载。活荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×11.000××1.0000=3..000kkN；3.不考虑风荷荷载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1..4NQ=8..787kkN；六、立杆的稳定定性计算:不考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式其中N-----立杆的轴心心压力设计值值(kN)：N=88.787kN；σ----轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比Lo/i查表得到；；ii-----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；AA-----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立杆净截面面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.008cm33；σ---------钢管管立杆受压应应力计算值(N/mmm2)；[ff]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]==205.0000N//mm2；LL0----计算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算l0=hh+2aaa-----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=00.100m；得到计算结果：：立杆计算长度L0=h+2a=1.4400+2××0.1000=1..600mm；L0/i==16000.000/15..800=1101.0000；由长细比loo/i的结果查表表得到轴心受受压立杆的稳稳定系数φ=0.5580；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=87877.000//(0.5880×4899.000))=300.982N/mm22；立杆稳定性计算算σ=30..982NN/mm2小于钢管立杆抗抗压强度设计计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！七、楼板强度的的计算:1.楼板强度度计算说明验算楼板强度时时按照最不利利情况考虑,楼板的跨度度取6.0M,楼板承受的的荷载按照线线荷载均布考考虑。宽度范围内配置置Ⅱ级钢筋,配置面积As=14440mmm2,fy=3300N//mm2。板的截面尺寸为为b×h==3900mmm×1200mm,截面有效高高度ho=1100mmm。按照楼板每122天浇筑一层层，所以需要要验算12天、24天、36天...的承载能力是否满满足荷载要求求，其计算简简图如下：2.验算楼板混混凝土12天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=2×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+11×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=12..920kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×12.9918=77.5111kN//m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×77.5510×3..9002=900.307kN.m；因平均气温为225℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到12天龄期期混凝土强度度达到74.577%,C355混凝土强度度在12天龄期近似似等效为C26.1100。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=12..428N//mm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×122.428)=0..089查表得到钢筋混混凝土受弯构构件正截面抗抗弯能力计算算系数为αs=0..085此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M1==αs×b×ho2×fcm=0.0085×39900.0000×1000.00022×12.4428×100-6=441.2188kN.mm；结论：由于∑∑Mi=M11+M2=441.2188<=Mmax=990.3077所以第12天楼楼板强度尚不不足以承受上上面楼层传递递下来的荷载载。第2层以下的模模板支撑必须须保留。3.验算楼板混混凝土24天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=3×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+22×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=17..620kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×17.6617=105.7702kNN/m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×105..700×33.90022=1223.1511kN.mm；因平均气温为225℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到24天龄期期混凝土强度度达到95.377%,C355混凝土强度度在24天龄期近似似等效为C33.3380。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=15..922N//mm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×155.922)=0..070查表得到钢筋混混凝土受弯构构件正截面抗抗弯能力计算算系数为αs=0..068此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M2==αs×b×ho2×fcm=0.0068×39900.0000×1000.00022×15.9922×100-6=441.9466kN.mm；结论：由于∑∑Mi=M11+M2=883.1644<=Mmax=1123.1551所以第24天楼楼板强度尚不不足以承受上上面楼层传递递下来的荷载载。第3层以下的模模板支撑必须须保留。4.验算楼板混混凝土36天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=4×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+33×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=22..320kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×22.3315=133.8892kNN/m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×133..890×33.90022=1555.9966kN.mm；因平均气温为225℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到36天龄期期混凝土强度度达到107.554%,C335混凝土强度度在36天龄期近似似等效为C37.6640。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=17..967N//mm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×177.967)=0..062查表得到钢筋混混凝土受弯构构件正截面抗抗弯能力计算算系数为αs=0..060此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M3==αs×b×ho2×fcm=0.0060×39900.0000×1000.00022×17.9967×100-6=442.0977kN.mm；结论：由于∑∑Mi=M11+M2=1125.2661<=Mmaxx=1555.996所以第36天楼楼板强度尚不不足以承受上上面楼层传递递下来的荷载载。第4层以下的模模板支撑必须须保留。5.验算楼板混混凝土48天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=5×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+44×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=27..010kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×27.0014=162.0083kNN/m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×162..080×33.90022=1888.8411kN.mm；因平均气温为225℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到48天龄期期混凝土强度度达到116.118%,C335混凝土强度度在48天龄期近似似等效为C40.6660。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=19..364N//mm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×199.364)=0..057查表得到钢筋混混凝土受弯构构件正截面抗抗弯能力计算算系数为αs=0..055此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M4==αs×b×ho2×fcm=0.0055×39900.0000×1000.00022×19.3364×100-6=441.8199kN.mm；结论：由于∑∑Mi=M11+M2=1167.0880<=Mmaxx=1888.841所以第48天楼楼板强度尚不不足以承受上上面楼层传递递下来的荷载载。第5层以下的模模板支撑必须须保留。6.验算楼板混混凝土60天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=6×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+55×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=31..710kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×31.7712=190.2274kNN/m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×190..270×33.90022=2221.6855kN.mm；因平均气温为225℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到60天龄期期混凝土强度度达到122.887%,C335混凝土强度度在60天龄期近似似等效为C43.0010。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=20..304N//mm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度:ξ=As×fy/(bb×hoo×fcmm)=1440..000×3300.0000/((39000.000××100.0000×200.304)=0..055查表得到钢筋混混凝土受弯构构件正截面抗抗弯能力计算算系数为αs=0..053此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M5==αs×b×ho2×fcm=0.0053×39900.0000×1000.00022×20.3304×100-6=442.3544kN.mm；结论：由于∑∑Mi=M11+M2=2209.4335<=Mmaxx=2211.685所以第60天楼楼板强度尚不不足以承受上上面楼层传递递下来的荷载载。第6层以下的模模板支撑必须须保留。7.验算楼板混混凝土72天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边66.0m,短边为3.9m；q=7×11.2×(0.3350+25.0000×0.1120)+66×1.22×(00.473××7×4/66.000//3.9000)+11.4×((1.0000+2..000)=36..410kkN/m2；单元板带所承受受均布荷载q=6.0000×36.4411=218.4465kNN/m；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.07666×218..460×33.90022=2554.5300kN