扣件式板模板支撑计算书120mm厚板

扣件式板模板支撑计算书(高支模)计算依据：J、工程属性新新浇混凝土板名称模板支架纵向长度La(m)模板支架高度H(m)新浇混凝土板板厚(mm)模板支架横向长度Lb(m)、荷载设计模板及其支架自重标准值模板及其支架自重标准值2G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)钢筋自重标准值G3k(kN/m3)施工人贝及设备何载标准值2Q1k(kN/m)泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值2Q2k(kN/m2)面板面板及小梁楼板模板模板及其支架3其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)QQ3k作用位置距离支架底的4距离hi(m)基本风压2wo(kN/m)风荷载咼度变1化系数庠风荷载标准值s(kN/m2)风荷载体型系数ps抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)0.3>1>0.8=0.246三、模板体系设计立立杆纵向间距la(mm)水平杆步距h(mm)支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)小梁最大悬挑长度L1(mm)主梁布置方向立杆横向间距lb(mm)顶层水平杆步距hx(mm)小梁间距l(mm)主梁最大悬挑长度L2(mm)垂直立杆纵向方向平平面图纵纵向剖面图横向剖面图四、面板验算覆面木胶合覆面木胶合板四等跨梁面板类型抗弯强度设计值f(N/mm2)计算方式厚度t(mm)弹性模量E(N/mm2)按四等跨梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：^^^忑Sr2r2r4W=bt/6=1000X12/6=24000mm333I=bt/12=1000X12/12=144000mm承载能力极限状态qi=Yb(Gik+(G2k+G3k)ho)+YbQik=1.2X><(0.1+(24+1.1)0.1>2)+1.41^3=7.934kN/mkXXkNm正常使用极限状态q=Y^b(G1k+(G2k+G3k)ho)+YbQ1k=1XX0.1+(24+1.1)0.1X)+1XX3=6.112kN/m1强度验算2222QOQ(T=Mhax/W=0.036>10/(2400010)=1.5N/mm<[f]=29N/mm满足要求！2、挠度验算44vax=0.632ql4/(100EI)=0.6326.1122004/(1009000X44000)=0.048mmv=0.048mm<min{200/15010}=1.333满足要求！五、小梁验算小小梁材质及类型截面惯性矩I(cm4)抗弯强度设计值f(N/mm2)计算方式截面类型截面抵抗矩W(cm)2弹性模量E(N/mm)简支梁矩形木楞承载能力极限状态q1=YKG1k+(G2k+G3k)h°)+YlQ1k=1.2>0.2>(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.23=1.635kN/m正常使用极限状态q=Yl(G1k+(G2k+G3k)h0)+©IQ1k=1>0.2®.3+(24+1.1)0.12)+1区23=1.262kN/m按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:1.G4kN/m164kN/m1.G4kN/mJ00J1强度验算(T=Mhax/W=0.287>106/64000=4.484N/mm2w[f]=12.87N/mni满足要求！2、抗剪验算Vmax—0.984kN22Tax—3Vmax/(2bh0)=3区984>1000/(260>80)=0.308N/mm2w[T]=1.386N/rn满足要求！3、挠度验算mvax=1.527mm<[v]=min/l50,10]=min[1200/150,10]=8mm1.G4kN/m164kN/m1.G4kN/m4、支座反力承载能力极限状态正常使用极限状态Ri=0.882kNR2/=0.882kN六、主梁验算主主梁材质及类型钢管截面类型①48X3截面惯性矩l(cm4)截面抵抗矩W(cm)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)00抗剪强度设计值fv(N/mm2)计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[Ri,R2]/2=max[1.148,1.148]/2=0.574kN正常使用极限状态R/=max[R/,FT]/2=max[0.882,0.882]/2=0.441kN计算简图如下：0.570,5?0.570.57C.570.570,570.570.570.570.570,570.57C.570.570.570,5?0.57a570.570.5?0.5?a570L570.570.574kNg⑶120010(1200H腳12001000y4⑸W£N柿也必①丁口凸'D占必QM(E丁卫昭绍止：沮丁皿丁口凸卫匚晒必0圧辺SO占必凸必WO60fl-1-oo-VZSOO.->zsozrzs'o=LB6EL£DI_9'LL0-ILLPL曲8D一.frOL'OKOl_-GCOZ3LUIU/N902=[J]>7Lnm/NZCt7-96=06WQ0kee^0=/WXB4/\l=OOJ'O'54.由叭縊需譽叭秒啓窃__sszo__^oEEfO蛇'0-咕H蛇'0-咕曲匕縱號霁帅、張迫够尖卷I,領呢ZSO'OZOEO6况0^ZOEOEEtOEEtOXlxLz竝OXlxLz竝OL001OOSLz(rfe)裁旧殲(d蠻⑵颔ii\n八八i\八n八口八八n豪八八nn八八八八n八八i0□0□0574m取两值中的大值l=1800mm11.409n1.2E1.252P70.O442.2.035-I1.4E1461^0.6?0.679^08t08970.574■0-2-^035码噩■0-2-^035■1.4'.1_.0313.Q0.M.835-1-1.40922Tax—2Vmax/A=2X2.035X000/424=9.599N/mmw满足要求！3、挠度验算-1-1.826[T]=125N/mmvax=1.206mm<[v]=min/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求！七、立柱验算①48X34730①48X34730钢管类型(mm)抗压强度设计值[f](N/mm2)立柱截面抵抗矩(cm3)悬臂端计算长度折减系数k450立柱截面面积(mm)支架立杆计算长度修正系数n1、长细比验算l01=h/l01=h/+2ka=1500+2Xm入=fi=1800/15.9=113.208长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载PIoi/i=1752/15.9=11O.189查表得，©=0.405Ni=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+YQik]lalb=[1.2(0.5+(24+1.1)0J12)+1.43^>1.2X2=12.117kNf=Ni/(1A)=12.117103/(0.405450)=66.486N/mm2<[c]=300N/nfm满足要求！N2=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+YQik]lalb=[1.2(>.05+(24+1.1)0.>2)+1.43>>.2>.2=13.067kN322f=N2/(2A)=13.06710/(0.386450)=75.227N/mm<[c]=300N/mm满足要求！考虑风荷载MwYwdah1.5/10=0.068kNm顶部立杆段：YQik]lalb+^cXQMw/Ib=[1.2>.5+(24+1.1)0.>2)+0.91.4>]>.2>.2+0.9>4>068/1.2=11.583kNf=Niw/(1A)+Mw/W=11.583X03/(0.4054X0)+0.068X)6/4730=77.932N/mm2<[c]=300N/m2m满足要求！非顶部立杆段：N2w=[Y(Gik+(G2k+G3k)h°)+l]cXYQik]lalb+^cXQMw/lb=[1.2>.05+(24+1.1)0.12)+0.91^4X]X.2X.2+0.9X4>.068/1.2=12.534kNf=N2w/(2A)+Mw/W=12.534>0/(0.3864X0)+0.068X/4730=86.535N/mm<[c]=300N/m2满足要求!八、可调托座验算可可调托承载力容许值[N](kN)可调托座内主梁根数402按上节计算可知，可调托座受力N=12.117kN<[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=%XYGkLaHh2+Q3kLah”=0.9X4)(0.2K5.8X0>6+0.55X5.8>4)=282.694kN.m22MRYGkLaLb2/2=1.35K0515.87.282/2=593.489kN.mMT=282.694kN.mWM=593.489kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生hXQkNm22MT=93.568kN.mWM=2295.956kN.m满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk=Nk/A<fg式中：Pk――立杆基础底面处的平均压力标准值(kPa)；Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(kN)；A