某地下车库大体积混凝土施工方案

编制依据工程施工图纸及及文件序号图纸1**三区二期445#楼及地下车车库图纸现行规范、规程程类别名称编号国家混凝土结构工程程施工质量验验收规范GB502044-20022混凝土外加剂应应用技术规范范GB501199-20033建设工程施工现现场供用电安安全规范GB501944-93行业混凝土泵送施工工技术规程JGJ/T100-95建筑机械使用安安全技术规程程JGJ33-22001施工现场临时用用电安全技术术规程JGJ46-22005建筑工程冬期施施工规程JGJ104--97现行标准类别名称编号国家混凝土强度检验验评定标准GBJ107--87建筑工程施工质质量验收统一一标准GB503000-20011行业建筑施工安全检检查标准JGJ59-999工程说明大体积混凝土范范围根据《普通混凝凝土配合比设设计规程》（JGJ555-20000）之规定，混混凝土结构实实体最小尺寸寸等于或者大大于1m，或者会因因水泥水化热热引起混凝土土内外温差过过大（大于25℃），而导致致裂缝的混凝凝土即为大体体积混凝土。该该工程地下室室地板属于大大体积混凝土土。概况地下室底板混凝凝土强度等级级为C25，抗渗等级级为S6，混凝土量量约3517mm3；外墙混凝凝土等级为C25，抗渗等级级为S6，采用商品品混凝土浇筑筑。底板配筋筋：面筋及底底筋均为HRB400022@1130。采用筏板板基础，底板板板厚1000㎜。大体积混凝土施施工措施大体积混凝凝土不同于一一般混凝土施施工，除采取取一般混凝土土的施工措施施外，还要求求采取以下特特别措施：使用微膨胀剂（如AEA型），增强混凝土在内外温差作用下的抗裂性能；采取测温措施（使使用电子测温温仪），防止止砼在浇筑、养养护过程中出出现内外温差差过大而产生生裂缝；加强混凝土养护护，根据计算算，采取3层草袋+2层塑料薄膜膜的养护措施施。施工准备技术准备各岗位管理人员员认真学习相相关规范和图图纸；技术部编制大体体积混凝土方方案；召开技术交底会会议，就大体体积混凝土施施工技术要求求对工长交底底，使其施工工前作好充分分准备。工长对各专业队队伍进行施工工前技术、质质量交底。技术部向工长提提供混凝土浇浇筑申请单、钢钢筋隐蔽单。混凝土浇筑前，预预先与混凝土土供应单位办办理预拌混凝凝土委托单及及浇筑申请，委委托单的内容容包括：混凝凝土强度等级级、方量、坍坍落度、初凝凝终凝时间以以及浇筑时间间等。必要时时与混凝土供供应商签定质质量保证合同同。材料准备对商品混凝土要要求如下：不不得使用早强强水泥；混凝凝土水灰比控控制在0.5以下；入泵泵时坍落度控控制在140～160㎜；混凝土土初凝时间控控制在6小时；和易易性满足要求求。不满足其其中一个条件件者，混凝土土必须退场。为保证大体积砼砼的施工质量量，原材料的的选择极为重重要，对各种种材料必须通通过严格选择择，符合各项项规范要求方方可使用。水泥：选用矿渣渣水泥。水泥泥进场时必须须严格验收，须须有出厂合格格证或试验证证明书，按验验收规定对水水泥进行取样样、试验，尤尤其是水泥的的安定性，必必须严格检测测。碎石：选用级配配较好的花岗岗岩碎石，粒粒径为10～30mm，其其含泥量不得得大于1％，且不得得含有机杂质质。砂：选用级配较较好的中粗砂砂，含泥量不不得超过2%，通过0.3315mm筛筛孔的砂不得得少于15%%。粉煤灰：在混凝凝土中掺加水水泥用量10%-330%以下的粉煤煤灰可减少单单方水泥用量量50-700kg，显著的推推迟和减少发发热量，延缓缓水泥水化热热的释放时间间，降低温升升值20%-225%，（按单位位水泥用量每每增减10kg，温升约升升、降1℃），如掺入30%的粉煤灰，可可使绝热温升升降低10℃，还可提高高混凝土的抗抗压强度和弯弯曲强度。掺掺粉煤灰主要要是用于替代代部分水泥。减减少水泥用量量，降低水化化热；改善混混泥土的和易易性和可泵性性，提高混凝凝土的抗裂强强度。外加剂：由于混混凝土内外温温差较大,除添加减水水剂及防冻剂剂外，建议使使用微膨胀剂剂如AEA型，以增强混混凝土在内外外温差作用下下的抗裂性能能。混凝土配合比准准备混凝土采用搅拌拌站供应的商商品混凝土，因因此要求混凝凝土搅拌站根根据现场提出出的技术要求求，提前做好好混凝土试配配。混凝土配合比应应按试配确定。按按照国家现行行《混凝土结结构工程施工工及验收规范范》、《普通通混凝土配合合比设计规程程》及《粉煤煤灰混凝土应应用技术规范范》中的有关关技术要求进进行设计。外加剂能起到降降低水泥水化化热峰值及推推迟热峰值出出现的时间；；延缓砼凝结结时间，减少少水泥用量，降降低水化热，减减少砼的干缩缩，提高砼强强度，改善砼砼的和易性。混凝土掺加适量量防冻剂，提提高混凝土自自身防冻效果果。生产准备检查现场临水临临电情况，并并确保施工用用水电能满足足大体积混凝凝土的浇筑。根据技术方案要要求组织施工工机械的进场场、报验、安安装、调试工工作，使其在在施工过程中中能满足工程程需要。试验人员及时对对混凝土进行行取样、送检检。各种计量、测量量用具及时检检查、送检并并且检定证书书材料齐全。根据施工方案准准备必要的塑塑料薄膜、保保温材料及测测温用具等。泵管采用棉被包包裹保温，以以确保混凝土土入模温度≮5℃。动力部门应提前前一个星期与与建设单位联联系好施工用用电，保证混混凝土振捣及及施工照明。在浇筑大体积混混凝土期间，管理人员、施工人员、后勤人员、保卫人员等昼夜排班，坚守岗位，各负其责，保证混凝土连续浇筑的顺利进行。作业条件各种专业管线已已埋设完毕，钢钢筋隐检、模模板预检已完完成。施工人员的通道道架设完毕、泵泵管架设完毕毕；振捣设备调试正正常及备用一一定数量的振振捣棒。放料处与浇筑点点的联络信号号已准备就绪绪。机械、工具准备备序号名称型号单位数量性能1汽车泵台22砼罐车8方辆103混凝土振捣棒φ50台16（两台备用用）2.2kW4尖锹把155平锹把156木抹子把57铝合金长刮杠把59塌落度测试筒个19试模（含抗渗）组6施工材料准备序号名称单位数量1草袋（3层）m2120002塑料薄膜（2层层）m280003水银温度计根54微膨胀剂吨根据掺量要求5电子测温仪台26测温头个20（可重复使使用）劳动力准备序号工种人数备注1混凝土工302架子工53养护工34钢筋工2负责看钢筋5木工2负责看模板7试验员29测温工2大体积混凝土施施工现场布置及浇筑筑顺序2辆汽车泵同时时浇筑底板混混凝土，由西西往东浇筑。混凝土浇筑方法法混凝土浇筑时应应采用“一个坡度、循循序推进、一一次到顶”的浇筑工艺艺。浇筑时先先在一个部位位进行，直至至达到设计标标高，混凝土土形成扇形向向前流动，然然后在其坡面面上连续浇筑筑，循序推进进。混凝土浇筑时在在每个泵管的出料口处配置1台振捣棒，因为混凝凝土的坍落度度比较大，55台振捣棒主要负责下下部斜坡流淌淌处振捣密实实，另外2台振捣棒主要负责顶顶部混凝土振振捣。为使上下层不产产生冷缝，上上层混凝土振振捣实应在下下层混凝土初初凝前完成，且且振捣棒下插插5cm。振捣要采采取快插慢拔拔的原则并略略微上下抽动动，使混凝土土振捣密实。振振捣时间一般般控制在表面面出浮浆且不不再下沉为止止，一般为15～30s，并且在20～30min后对其进行行二次振捣。在浇筑和振捣过过程中，上浮浮的泌水和浮浮浆顺混凝土土面流到坑边边，随混凝土土向前推进，最最后一起抽排排。混凝土排排除泌水和浮浮浆后，按标标高用长刮尺尺刮平，用木木抹子搓压、拍拍实；在接近近终凝前，用用木抹子压光光，使收缩裂裂缝闭合。混凝土测温与养养护混凝土测温为了随时了解和和掌握各部位位砼在硬化过过程中水泥水水化热所产生生的温度变化化情况，防止止砼在浇筑、养养护过程中出出现内外温差差过大而产生生裂缝、以便便随时采取有有效措施，使使砼的内外温温差控制在允允许范围（225℃）内，确保保砼的施工质质量，对底板板砼采用电子子测温仪监测测和控制。测温方法预埋PVC管，将将探头放在PVC管里，混凝凝土浇筑后用用电子测温仪仪即可测出混混凝土内部温温度。测温点平面位置置：沿筏板边边缘每隔15米布置1个点位，测测温点布置深深度300㎜。测温探头必须按按编号顺序进进行，并按事事先准备好的的表格记录所所测数据。砼测温时间，在在砼浇筑完毕毕12小时后开始始试测，以后后每隔2～4小时测一次次。在测试过过程中随时进进行校验，同同时应对大气气温度进行测测量。3～5天时应特特别加强监测测，监测时间间不少于155天。测温要求应按日、夜两班班安排测温人人员，每班人人员2人共同测温温，测得温度度数据经两人人共同确认无无误后再填写写记录；测温人员必须具具有良好的职职业素质，能能够准确熟练练的使用测温温仪器，做到到操作规范，读读数准确，书书写整洁清晰晰；测温人员必须具具有认真负责责的工作态度度，及时向有有关管理人员员提供每天的的测温情况，并并主动报告测测温过程中所所发生的异常常情况；测温分析对砼测温结果进进行趋势分析析，当砼内部部最高温度有有可能达到880℃或温差达到到25℃的可能时，必必须采取保温温养护，随时时准备增加覆盖物。按混混凝土温度变变化情况对混混凝土适当保保温保湿养护护，使混凝土土内外温差控控制在≤25℃。混凝土养护计算参照《建筑筑施工手册》（第第四版）。施施工阶段砼浇浇筑块体的温温度、温度应应力的验算5.5.1砼浇浇筑块体的温温度a.砼的最大绝绝热温升Thh=mc·Q/c·ρ·(1-ee-mt)式中：Th———混凝土的最最大绝热温升升（℃）；Q——水泥288d水化热，查查表得32.5级矿渣水泥28天水化热Q=3344kj/kgg；mc——每立方方米混凝土水水泥用量（kg/m3），mc=342kkg；c——混凝土比比热，取0.97kkj/(kgg·K)；ρ——混凝土密密度，取2400（kg/m3）；t——混凝土的的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e——为常数，取2.718；m——系数，随随浇筑温度改改变，取：0.362（浇筑温度度约20℃）。则：eq\o\ac(○,1)Th3==342×3334/{00.97×22400×（1-2.7718-0..362×33)}=774.1℃eq\o\ac(○,2)Th6==342×3334/{00.97×22400×（1-2.7718-0..362×66)}=555.4℃eq\o\ac(○,3)Th9==342×3334/{00.97×22400×（1-2.7718-0..362×99)}=551.0℃eq\o\ac(○,4)Th12=342××334/{{0.97××2400××（1-2.7718-0..362×112)}==49.7℃eq\o\ac(○,5)Th15=342××334/{{0.97××2400××（1-2.7718-0..362×115)}==49.3℃eq\o\ac(○,6)Th18=342××334/{{0.97××2400××（1-2.7718-0..362×118)}==49.1℃eq\o\ac(○,7)Th21=342××334/{{0.97××2400××（1-2.7718-0..362×221)}==49.1℃b.混凝土中心心计算温度T11（t）=Tj+Th·ξ(t)式中：T1（tt）——t龄期混凝土土中心计算温温度（℃）；Tj——混凝土土浇筑温度(℃)，取15度;ξ(t)——tt龄期降温系系数，查表计计算得：对1.65m混混凝土板：ξ(3)=0..514；ξ(6)=0.4484；ξ(9)=0.4409；ξ(12)=00.319；ξ(15)=0..236；ξ(18)=0..171；ξ(21)=0..137；eq\o\ac(○,1)T1（3）=15++74.11×0.5114=53..1℃eq\o\ac(○,2)T1（6）=15++55.44×0.4884=41..8℃eq\o\ac(○,3)T1（9）=15++51.00×0.4009=35..9℃eq\o\ac(○,4)T1（122）=15++49.77×0.3119=30..9℃eq\o\ac(○,5)T1（155）=15++49.33×0.2336=26..6℃eq\o\ac(○,6)T1（188）=15++49.11×0.1771=23..4℃eq\o\ac(○,7)T1（211）=15+49.1××0.1377=21.77℃由上可知：混凝凝土内部温度度在养护9天后温度约约可降至20～50℃间，考虑现现在日平均气气温在10-155℃间，因此混混凝土养护时时间约需9～12天。c.混凝土表表层（表面下下50～100mm处）温度1、保温材料厚厚度δ=0.5h··λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)式中：δ——保保温材料厚度度（m）；λx——所选保保温材料导热热系数[W/(mm·K)]，查表得草草袋λx=0.14；T2——混凝土土表面温度（℃）；Tq——施工期期大气平均温温度，取15（℃）；λ——混凝土导导热系数，取取2.33WW/(m·KK)；Tmax——计计算得混凝土土最高温度（℃）；计算时可取T2-Tq=10～15℃，取平均值值为12.5℃；Tmax-T22=15～20℃，取平均值值为17.5℃；Kb——传热系系数修正值，采采用在易透风风保温材料上上下各铺一层层不易透风材材料，Kb=1.3～1.5，由于处于于地下部分，基基坑不易受风风的影响，故故取1.3。δ=0.5h··λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)=0..5×1.665×0.114×20..5×1.33/2.333×22.55≈0.06米d.混凝土表面面模板及保温温层的传热系系数:β=1/[Σδδi/λi+1/βq]=1/[[0.06/0.114+1/223]≈2.12式中：β——混凝土表表面模板及保保温层等的传传热系数[W/(mm2·k)]；δi——各保温温材料厚度，保保温材料选用用草袋，厚度度为0.06（m）；λi——各保温温材料导热系系数，草袋为为0.14[[W/(m··k)]；βq——空气层层的传热系数数23[W//(m2·k)]；e.混凝土虚虚厚度：hh’=k·λ/β=(2/33)×2.333/2.12=00.733米式中：h’——混凝土土虚厚度（m）;k——折减减系数，取2/3；λ——混凝土导导热系数，取取2.33[[W/（m·k];;f.混凝土计算算厚度：H=h+22h’=1.65+22×0.733==3.12米式中：H——混凝土计计算厚度（m）；h——混凝土实实际厚度（m）；g.混凝土表层层温度：T2(t)=TTq+4·h’(H-h’)[T1(tt)-Tq]/H2;式中：T2(t)———混凝土表面面温度（℃）；Tq——施工期期间大气平均均温度，取15（℃）；h’——混凝土土虚厚度，取取0.733米（m）;T1(t)———混凝土中心心温度（℃）；eq\o\ac(○,1)T2(3))=15+44×0.733×（3.12-0.733）×[63..1-25]]/3.122=42.4℃eq\o\ac(○,2)T2(6))=15+44×0.733×（3.12-0.733）×[51..8-25]]/3.122=34.3℃eq\o\ac(○,3)T2(9))=15+44×0.733×（3.12-0.733）×[45..9-25]]/3.122=30.0℃eq\o\ac(○,4)T2(122)=15++4×0.7733×（3.12-0.733）×[40..9-25]]/3.122=26.4℃eq\o\ac(○,5)T2(155)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[36..6-25]]/3.122=23.3℃eq\o\ac(○,6)T2(188)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[33..4-25]]/3.122=21.0℃eq\o\ac(○,7)T2(211)=15++4×0.733×（3.12-0.733）×[31..7-25]]/3.122=19.8℃h.混凝土内平平均温度：Tmm(t)=[[T1(tt)+T2(tt)]/2eq\o\ac(○,1)Tm(3))=[533.1+422.4]/22=46.885℃eq\o\ac(○,2)Tm(6))=[411.8+344.3]/22=38.005℃eq\o\ac(○,3)Tm(9))=[355.9+300.0]/22=32.995℃eq\o\ac(○,4)Tm(122)=[330.9+226.4]//2=28..65℃eq\o\ac(○,5)Tm(155)=[226.6+223.3]//2=24..95℃eq\o\ac(○,6)Tm(188)=[223.4+221.0]//2=22..20℃eq\o\ac(○,7)Tm(211)=[221.7+119.8]//2=20..75℃5.5.2温度应力的的验算a单纯地基阻阻力系数CX1（N/mm3）;CX1=0.6～1.0，取0.8。b.大体积混凝凝土瞬时弹性性模量：E(t))=E0(1-ee-0.099t)式中：E(t)——tt龄期混凝土土弹性模量（N/mm2）；E0——28tt混凝土弹性性模量（N/mm2），C35混凝土为3.15××104；E——常数，取取2.718；t——龄期（dd）;eq\o\ac(○,1)E(3)==3.155×104×(1-22.718--0.09××3)=0..745×1104eq\o\ac(○,2)E(6)==3.15××104×(1-22.718--0.09××6)=11.314××104eq\o\ac(○,3)E(9)==3.155×104×(1-22.718--0.09××9)=11.749××104eq\o\ac(○,4)E(12))=3.115×1044×(1-22.718--0.09××12)=22.080××104eq\o\ac(○,5)E(15))=3.115×1044×(1-22.718--0.09××15)=2.3333×104eq\o\ac(○,6)E(18))=3.115×1044×(1-22.718--0.09××18)=2.5277×104eq\o\ac(○,7)E(21))=3.115×1044×(1-22.718--0.09××21)=2.674××104c.地基约束系系数β(t)=(CCX1+CX2)/h··E(t)β(t)——tt龄期地基约约束系数（1/mm）；h———混凝土实际际厚度（mm），为1.665米；CX1——单纯地基阻阻力系数(N/mm3)，基坑底部部为硬塑粘土土，而在前期期浇筑C15素混凝土垫垫层较厚（约约300mm），综合考考虑取值0.8；CX2——桩的阻力系系数（N/mm3），在此不不考虑桩的作作用，故CX2=0；E(t)——tt龄期混凝土土弹性模量（N/mm2）；eq\o\ac(○,1)β(3)==0.8/（1.65×00.745××104）=6.511×10-55eq\o\ac(○,2)β(6)==0.8/（1.65×11.314××104）=3.699×10-55eq\o\ac(○,3)β(9)==0.8/（1.65×11.749××104）=2.777×10-55eq\o\ac(○,4)β(12))=0.8/（1.65×22.080××104）=2.333×10-55eq\o\ac(○,5)β(15))=0.8/（1.65×22.333××104）=2.088×10-55eq\o\ac(○,6)β(18))=0.8/（1.65×22.527××104）=1.922×10-55eq\o\ac(○,7)β(21))=0.8/（1.65×22.674××104）=1.811×10-55d.混凝土干干缩率和收缩缩当量温差：：1、混凝土干缩缩率：εY(t)=ε0Y(1--e-0.001t)M1·M2····MM10εY(t)———t龄期混凝土土干缩率；Ε0y——标准准状态混凝土土极限收缩值值，取3.24××10-4;M1·M2·····M100——各修正值；；查表得：M1==1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.886；eq\o\ac(○,1)εY(3))=3.244×10-44×(1-ee-0.011×3)×00.75=00.072××10-4eq\o\ac(○,2)εY(6))=3.244×10-44×(1-ee-0.011×6)×00.75=00.142××10-4eq\o\ac(○,3)εY(9))=3.244×10-44×(1-ee-0.011×9)×00.75=00.209××10-4eq\o\ac(○,4)εY(122)=3.224×10--4×(1--e-0.001×12))×0.755=0.2775×10--4eq\o\ac(○,5)εY(155)=3.224×10--4×(1--e-0.001×15))×0.755=0.3338×10--4eq\o\ac(○,6)εY(188)=3.224×10--4×(1--e-0.001×18))×0.755=0.4000×10--4eq\o\ac(○,7)εY(211)=3.224×10--4×(1--e-0.001×21))×0.755=0.4660×10--42、收缩当量温温差TY(t)==εY(t)/α式中：TY((t)——t龄期混凝土土收缩当量差差（℃）；α——混凝土线线膨胀系数，1×10-55(1/℃);eq\o\ac(○,1)TY(33)=0..072×110-4/1××10-5=0.772℃eq\o\ac(○,2)TY(66)=0..142×110-4/1××10-5=1.442℃eq\o\ac(○,3)TY(99)=0..209×110-4/1××10-5=2.009℃eq\o\ac(○,4)TY(112)=00.275××10-4/1××10-5=2.775℃eq\o\ac(○,5)TY(115)=00.338××10-4/1××10-5=3.338℃eq\o\ac(○,6)TY(118)=00.400××10-4/1××10-5=4.000℃eq\o\ac(○,7)TY(221)=00.460××10-4/1××10-5=4.660℃e.结构计算算温差（一般般3天划分一个个区段）⊿Ti=Tm((i)-Tm(i++3)+TY(i++3)-TY(t))⊿Ti——i区区段结构计算算温差（℃）；Tm(i)———i区段平均温温度起始值（℃）；Tm(i+3))——i区段平均温温度终止值（℃）；TY(i+3))——i区段收缩当当量温差终止止值（℃）；TY(t)———i区段收缩当当量温差起始始值（℃）；eq\o\ac(○,1)⊿T3=556.85--48.055+1.422-0.722=9.5℃eq\o\ac(○,2)⊿T6=448.05--42.955+2.099-1.422=5.777℃eq\o\ac(○,3)⊿T9=442.95--38.655+2.755-2.099=4.966℃eq\o\ac(○,4)⊿T12==38.655-34.995+3.338-2.775=4.333℃eq\o\ac(○,5)⊿T15==34.955-32.220+4.000-3.338=3.337℃eq\o\ac(○,6)⊿T18==32.200-30.775+4.660-4.000=2.005℃f.各区段拉拉应力σi=i·α··⊿Ti·i·｛1-1/cch(i·L/2)｝式中：βi——i区段段平均地基约约束系数；L——混凝土土最大尺寸（mm）；ch——双曲线线余弦函数；；σ3=（0.7745+1..314）×104×1×100-5×9.55×（0.57++0.52）×0.255×｛1-1/cch[(6..51+3..69)×10-5×380000/2]]｝=0.3883σ6=（1.3314+1..749）×104×1×100-5×5.777×（0.52++0.48）×0.255×｛1-1/cch[(3..69+2..77)×10-5×380000/2]]｝=0.2003σ9=（1.7749+2..080）×104×1×100-5×4.996×（0.48++0.44）×0.255×｛1-1/cch[(2..77+2..33)×10-5×380000/2]]｝=0.1447σ12=（2..080+22.333）×104×1×100-5×4.333×（0.44++0.41）×0.255×｛1-1/cch[(2..33+2..08)×10-5×380000/2]]｝=0.1110σ15=（2..333+22.527）×104×1×100-5×3.337×（0.41++0.3866）×0.255×｛1-1/cch[(2..08+1..92)×10-5×380000/2]]｝=0.0776σ18=（2..527+22.674）×104×1×100-5×2.005×（0.3866+0.3668）×0.255×｛1-1/cch[(1..92+1..81)×10-5×380000/2]]｝=0.0442g.到指定期期混凝土内最最大应力：σmax=[11/(1-ν)]Σσiσmax——到指定期混混凝土内最大大应力（N/mm2）;ν——泊桑比比，取0.15；σmax=[11/(1-ν)]Σσi=[1/（1--0