某商住楼转换层施工方案

工程概况：转换层是由于使使用功能上要要求大空间而而采用转换层层结构，本工工程采用梁式式转换，其传传力途径采用用墙→转换梁→墙（柱）的的形式，是具具有传力直接接、明确和清清楚的优点。本层做为裙楼与与塔楼的连接接的部份，除除做设备及结结构转换层外外，还设有屋屋顶花园及会会所等公益设设施。该层楼板结构面面标高为30.90m，混凝土等等级为C40，板厚为200m厚，配筋为为双层双向φ12@200，七层楼板板结构标高为为26.3m，板厚120mm，混凝土土等级为C30，转换层以以上（塔楼）为为剪力墙结构构。本层梁的截面有有（250~11600）×（500~11900）mm，最大的的有1600××1900mmm，本层的的支撑方案以以1600××1900mmm为准，进进行系统的有有关计算及设设计。施工方法：1、定位放线：：该层的定位位放线按总施施工组织设计计中的方案进进行。2、施工段的划划分：该层根根据现场的实实际情况，塔塔楼有三栋，划划分为A、B、C栋，所以设设置三个部分分，划分在7、13轴处，用留留设加强带形形式划分（如如图1），略计A、B、C栋楼板混凝凝土方量1600m3，由于混凝凝土方量过多多，需连续浇浇捣混凝土，用2台泵机连接浇捣。3、施工顺序：：放墙、柱线→绑绑扎墙柱钢筋筋→支墙柱梁底底（转换层）模模板→浇捣墙柱混混凝土→梁钢筋安装→梁侧模、平平板模支设→板筋安装→梁板混凝土土浇捣。4、施工进度计计划表（表1）：5、主要施工方方法：（1）放线墙柱柱的方法按总总施工方案中中的要求进行行。（2）钢筋工程程：①墙柱的钢筋筋制作、安装装及质量控制制照总的施工工方案进行。②梁钢筋的制制作及安装：：A、大梁钢筋制制作转换层大梁钢筋筋工程中，梁梁纵筋直径大大于或等于28MM均采用直螺螺纹机械连接，为保保证工期，直直螺纹钢筋的的制作在转换换层结构施工工前完毕，制制作梁箍筋时时，在等高的的十字梁交接接处，主梁箍箍筋缩小一个个保护厚度以以保证次梁高高度不变。B、大梁的钢筋筋绑扎、安装装按设计要求，梁梁纵筋均为通通长钢筋，所所以施工时钢钢筋应按图2~7的次序进行行安装、绑扎扎。a、在大梁的底底模支设好后后：用塔吊将将相应数量的的梁筋吊放到到梁的底模口口，工作人员员在操作平台台上施工，操操作平台按满满堂红搭设。高高度平梁下口口，每边出梁梁口1.2mm。吊放梁筋筋前，预先在在梁底模上用用80×800mm枋木按按间距3m排放做垫木木。b、先把梁第一一层面筋绑扎扎，固定好，再再将梁大小箍箍筋放入就位位，由于梁的的截面很高，所所以完成上述述钢筋绑以后后，应加设保保证梁不倾斜斜的支撑（φ48钢管@4000mm支撑在在操作平台上上见图8），然后穿穿入其余的梁梁纵筋，其穿穿入固定的次次序与上述同同。c、用临时托筋筋φ25@500托起上部的的第二排及第第三排的纵筋筋到正确位置置，再用22号铁丝绑扎扎固定。d、绑扎梁腰筋筋。e、以宽度同梁梁宽，规格同同梁底筋的钢钢筋按@500mm的间距分分隔梁底，面面各排钢筋。f、借助手动葫葫芦绑扎完一一段取出一段段垫筋木枋，同同时在梁的底底模上放数量量规格同垫块块厚度的花岗岗岩垫块，垫垫在梁的箍筋筋上，并沉梁梁。经验收合合格后进行下下道工序。g、剪力墙插筋筋至梁底，为为便于上部钢钢筋稳固驳接接，在梁的面面筋上顺着墙墙的布置方向向在墙的两侧侧各点焊一条条φ12钢筋，然后后将插筋逐点点焊在φ12钢筋上。模板工程①墙柱模板的的支设施工方方案按总施工工方案进行。②梁的底模、板板模的安装详详图9。③梁的侧模的的安装：由于于转换层的梁梁截面大，所所以为保证梁梁的宽度正确确及稳定模板板在侧模上设设对拉螺杆，并并在梁的两侧侧模板上加间间距为600mm的木斜撑撑（见图9）。④以1600××1900mmm为标准的的支撑方案如如下（包括1000××1500mmm以上的梁梁按此方案）：：A、采用定型门门式架（配上上、下托等）系系列与80×800mm，枋木组组成支撑系统统骨架（局部部用φ48钢管），配配合夹板；对对拉螺杆等组组成模板支撑撑系统，经计计算，定型门门式架间距为为@450mm（截面为1200××1500mmm以上的梁梁），或（截截面为1000××1000mmm~1200×11500mmm），详见图9。其他的支支撑（见图9a）在@900mm，梁的支支撑在水平纵纵横方向以φ48钢管连为整整体，垂直方方向共三道，水水平方向每隔隔1800mmm一道，用扣扣件扣紧。B、本层脚手架架支撑外侧和和内部每隔15m调距设置剪剪力撑，宽度度不大于4个跨距或间间距，斜杆与与地面倾角宜宜为450~600。C、由于该层荷荷载很大，施施工时传递给给下面楼层的的荷载很大，为为确保支撑系系统的稳定性性故七层支撑撑在转换层梁梁板混凝土浇浇捣完成后，砼砼未达到75%时不能拆除除，并且对应应转换层大梁梁支撑在楼板板上的位置，其其七层楼板支支撑门架中心心对准转换层层大梁中心，按600mm间距布置门架.当梁跨度大于或等于4M时,按2‰给予梁底起拱.D、考虑到梁筋筋的锚固需要要，墙柱混凝凝土第一次浇浇捣后，剩余余的高度必须须满足相应梁梁筋的锚固要要求，并在终终凝前将结合合而插毛。E、考虑转换层层结构的重要要性，对转换换层结构的模模板拆除，我我们采用混凝凝土实际强度度作为拆除模模板的依据，根根据商品混凝凝土强度发展展较快，及转转换层施工完完后，上部荷荷载发展较慢慢的特点，我我们决定多做做两组试件，并并放在楼面进进行同条件养养护，经检验验强度达到95%以后方可拆拆模。混凝土浇筑方法法本层层砼塌落度为为160~1180mm，初初凝时间控制制在6~8h，方量较大大的二、三区区梁板有850M3，按25m3/h二台泵计算算，需17小时，考虑虑到转换层混混凝土的整体体性要求较高高，故采用一一次性连续浇浇捣至后浇带带，且为了保保证一次性连连续浇捣，现现场准备一台台混凝土泵机机来备用（浇浇捣方向见图图1）。本工工程配筋量较较高，特别柱柱头钢筋密度度较大，混凝凝土浇捣相对对困难一些，项项目要求混凝凝土班组的大大小振动棒振振捣，配合钢钢杆穿插。手手锤检查，并并在柱头模板板开两个振捣捣口等措施来来保证混凝土土的密实度，同同样，为保证证混凝土的质质量，需做到到如下两点：：①后浇带采用快快易网分隔（快快易网安装详详图10）。②为防止浇捣过过程中分头过过多而出现冷冷缝，分头处处必须挂牌施施工。另：因本层混凝凝土构件尺寸寸较大，考虑虑到混凝土水水化热将对质质量产生影响响，故决定通通过以下途径径进行解决：：使用低热水泥；；尽量增大活活性掺合物含含量，如掺用用沸石粉代替替部份水泥，从从而降低水泥泥用量，使水水化热相应降降低。适当调大骨料料级配并降低低砂率。在满足混凝土泵泵送要求的条条件下，适当当降低混凝土土塌落度。适当使用减水水剂降低水泥泥用量，增大大和易性。适当使用缓凝凝剂延迟，削削弱水化热的的峰值。采用冰水搅拌拌以减少混凝凝土的入模温温度。采用分层施工，每每层500mmm左右，连连续浇筑，并并在前一层混混凝土初凝前前(以砼有关报报告单决定初初凝时间)，将下一层层混凝土浇筑筑完毕。注:以上建议正正与砼搅拌公公司商量决定定其方法后,再呈有关报报告单作为资资料.混凝土的养护根据项目的经验验，混凝土水水化热峰值将将在混凝土浇浇捣后3~8h内出现。相相对转换层大大梁，其峰值值绝对温度为为600~700C<以项目以前前做过的试验验>,使用缓凝剂剂后，其峰值值可降底80~100c，因广州地地区气温因素素影响不明显显，故控制混混凝土构件内内外温差在250C以内，主要要取决于混凝凝土构件的保保温措施及比比表面积。养护的重重点正是针对对此特点进行行：如何取措措施控制混凝凝土内部与混混凝土表面积积温度差小于于250C，实际可用用下列方法：：项目针对此工程程特点进行养养护方法是：：在混凝土浇浇筑初凝后先先洒水养护2h、，同时用用塑料薄膜进进行覆盖（塑塑料薄膜采用用搭接时，其其搭接长度应应大于15cm，并加覆覆麻包，终凝凝后定期洒水水养护以保持持混凝土具有有足够湿润状状态，浇水养养护时间不少少于7昼夜，利用用塑料薄膜里里的凝聚水减减少内外温度度差数（可采采用二支温度度计同时监测测混凝土内温温度及当时天天气温度）。质量管理，安全全、文明施工工措施同总施工方案进进行。工程量统计（表表2）工程量统计表钢筋（T）模板（m22）混凝土（m3）A栋1452613752C栋701896516B栋1452613752转换层的劳动力力安排表（表表3）劳动力计划表（C栋）工程工序工程量劳动量（工日）每班人数每日人数施工天数墙柱钢筋安装5050/0.355=1427012墙柱、梁底底模板690690/7=8889015.8（包包搭架）墙柱混凝土120120/25==5h3011梁侧、平板板安装12701270/8==1589013（包搭架）梁底钢筋200140/00.35=44006017天梁板混凝土750750/50==155011计算书说明：1）本计算书根根据《混凝土土结构工程施施工及验收规规范》相关章章节进行。2）以1.6××1.9m梁的模板支支撑系统进行行。3）计算公式查查自《结构设设计手册》4）按《建筑施施门工钢管脚脚手架安全技技术规程》JGJJ128-22000复核1、工程结构概概况：七层楼板厚2000mm，C40混凝土现浇浇楼板。转换换层板厚2000mm，C40的混凝土现现浇楼板。此此层结构层高高为4.6m，各种梁的的截面统计划划分为以下三三类：梁高(mm)梁宽(mm)分类备注1900120011600A180012001110017001200111008800160011200011000800090001500120088006600B1400110011000800500130012008800120015001000500~10000250~10000C由于本层梁截面面较大，原有有一般支撑不不能满足A、B类的施工要要求，故必须须重对A、B类梁的支撑撑进行设计和和验算，本层层A、B类的梁底支支撑体系按图图9的1~4剖面进行搭搭设。2、本搭设的说说明（验核）①本设计不考考虑风荷载②主要核算内内容如下：计算出结构内力力м与ν后A、抗剪计算：：按公式τ=3ν/2bh，当τ≤fu则满足抗抗剪要求，B、抗弯计算：：按公式σ=м/w，当σ≤fm则满足抗抗弯要求，其其中w=bhh2/6。C、刚度计算：：按公式ω≤［L/400］则满足刚刚度要求，其其中I=bh3/12，k一系数（可可查设计手册册）。按经验，本计算算书对模板按按挠度进行控控制，对木枋枋按剪刀进行行控制，对钢钢管按情况按按挠度或强度度进行控制。模板系统计算一、材料截面、性性能常数序号材料名称规格格（mm）弹性模量（E··N/mm4）Fv(N/mmm2)Fm(N/mmm2)1夹板918×18000×1860001.25112枋木80×80×22000100001.513表中数据由《设设计手册》查查得。二、梁侧模的计计算1、梁侧模板计计算以1.9m梁高高为准，以图图9的1-4剖面，梁侧侧板为18mm胶板，立立档为300mm一道，立立档外侧用双双水平钢管卡卡紧，每侧四四道双排水平平钢管。每侧侧每排设置四四道（排距每每600㎜）对拉螺螺栓。梁侧模板的标准准荷载，新浇浇捣混凝土时时对模板产生生侧压力：查建筑施工计算算手册得：F=0.22RRctoB1B2V1/2，to=200//T+15，其中T为混凝土温温度，一般取取25度为宜，V为混凝土浇浇筑速度，取取1.8~22m/s较合合适，则to=5，F1=0.222×25×2200/(225+15))×1×1..2×21/2=46.666KN/m22，F2=RcH==25×1..9=47.5KN//m2，取二者的小值，取F2=46.66KN/m2为计算值。2、梁侧模板的的强度验算取水平面施工活活荷载为4KN/m2，如左图12，梁侧模板板的计算可按按四跨连续梁梁计算，见计计算图13，取梁底为为最不利位置置计算：4KN/m2q=(46.66×1.2++1.4×44)×1.9=116.88KN/mmM=1/11××116.88×0.332=0.956KN.m梁高W=bh2/66=182×1900/6==1.03×105mm346.666+4KN//m2σ=м/w=00.956×1006/1.03×105=9.28N/mmm2<fm图1q=116.888KN/mm满足强度要求。3、侧梁板的刚刚度验收300mmm×4ω=kqL4//100EII，查《建筑筑施工计算手手册》，k==0.9677，图2I=1900××183/12=99.23×105mm4ω==0.6004<L/4400=0..75，满足刚度度要求。4、立档（梁侧侧板的竖枋间间距为每300mm设一道，立立档采用80×80的枋木验算枋木的挠度度，该荷载为为三角形，以以最大值作为为均荷载设计计，本设计立立档最大距离（对对拉螺杆二支支点距离）为为500mm，以四跨跨为计算，其其受力见图14，q=1116.88KN/mm500mm×44图14根据ω=kqqL4/100EEI≤L/4000L=（EI/44kq）1/3查《设计手册》，K=0.967，I=bh3/12=80×803/12=3.4×106E=10000N/mm2L=(100000×3.44×106/4×0.9967×116.880)1/3=422mm>>400mm，满满足要求。5、梁侧水平杆杆（双钢管）设设计验算。考虑到荷载的实实际情况，取取最大值作为为均匀荷载，立立档所受到梁梁侧板的侧力力（300×4400）。侧板传给立档的的总力为：Po=（46.66×1.22+4×11.4）×0.3××0.4=7.39KN所以在单位面积积侧板传给立立档的Po为传给双水水平钢管的P1，按四等跨跨连续梁计算，计算简简图为图15，计算水平平杆的抗弯强强度。3003000P1P1P1P1P1P1P2600××4图15以σ=м/w≤≤fmP2=1.5PP1，查《设计计手册》f==205NN/mm2，ω=5.088×103mm3Mmax=0..3×1.55P1-0.3PP1=1.1099KN.mσ=1.09××106/5.088×103=214.56>fm，而本本工程采用双双排φ48钢管并夹在在一起承受立立档传来的力力，所以σ=1.09×106/5.088×103×2=107.28N/mmm2<f=2005N/mmm2，满足要求求。6、对拉螺杆验验算对拉螺杆的横向向距离为0..6m，竖向向距离以最大大距为0.4m，以最不利利荷载为不利利点，其承受受的面积为：：0.6×00.4=0.24m2。每根螺栓所承受受的拉力为N=（46.66×1.22+4×1..4）×0.3==18.47KN本工程采用直径径为φ14mm对拉螺栓栓净截面面积积为扣除纹高高为2边2.5mmm。A=π（14--2.5）2/4=1003.86mmm2，fm=2115N/mmm2螺栓所能承受的的轴力，1003.86××215=222332NN=22.333KN>118.47KN，满足要要求。从以上的计算数数据结果得出出，梁侧板及及固定设计是是超出实际情情况，且本设设计以1600××1900梁为准，其其他B型梁可适当当增大立档及及对拉螺杠设设置。三、梁底模的计计算（图9的1-4剖面）梁底采用18mmm胶板，设设置三层枋木木，顶层枋木木垂直梁底面面每250mm一道，中中间层为在梁梁底宽度范围围内每275mm一道，底底层枋木按门门式脚手架450mm一道双枋枋木。由于梁底模板所所承受的荷载载与侧模（最最不利位置）荷荷载相同，底底模的支点比比侧模多，所所以梁底模板板可免验算。1、荷载计算以1.6×1..9m梁为计算（把把荷载转化成成线荷载），材材料自重：0.11KN//m，混凝土自自重：76KN/mm，钢筋3KN/m3砼，混凝土土施工荷载4KN/m。总荷载：：g=1.22×(0.111+76+3)++1.4×44=100.53KN/mm。2、顶层枋木设设置的验算（每250mm一道），可按5跨连续梁计算：ω=kgL4//100EII<L/400，K=0.9967(前面已查得)，L=（EI/44Kg）1/3，其中E=100000N/mmm4，I=bh3/12=800×803/12=3.41×106L=(100000×3.441×106/4×09667×100.553)1/3=444mm>>250mmm，满足要求求。3、中间层枋木木间距的验算算顶层枋木每条传传给二层枋木木的荷载（线线性荷载）为为100.5533KN//m（最不利），而而二层平行梁梁长方向设置置8条枋木（略2边枋木），每每条中至中距距离为230mm。那顶层层枋木同时传传给2层枋木的力力二层枋木每每条所受的力力为：P=100.553×1/8==12.5666KN/mm。而三层枋木的支支点距离为00.45mmm，在0.455之内最多作作用在枋木有有二个P力，所以：：νmax=1//2qL=00.5×122.566××2×0.445=5.6655KNZmax=3νν/2bh==3×5.6655×1003/2×800×80=11.325N//mm2<fv=1.5NN/mm2，满足要求求。4、底层枋木的的间距验算本工程设计为双双枋木，排距距为450mm一道，而而二层枋木传传给底层枋木木可以按单跨跨计算，根据据图16，730q==12.5666KN/mmq=122.566KKN/m93027709330R12200730R2图16取单跨R2=12.5566×0..73×(0.2+00.73/22)/0.993=5.57KNNR1=12.5566×0..73-5..57=3.60KN