山西高层住宅外脚手架施工方案落地式悬挑式

一、工程概况***小区4##楼位于长治治市南***路西侧侧（长治市第第二人民医院院西面），4#楼呈“吕”字形。建筑面面积138000.93mm2，地下2层，地上26层，建筑高度度79m，其中地下下一层层高3.1m，地下二层层层高2.8m，标准层层层高3m。.二、脚手架搭设设结构形式1、-2层至22层外立面从基基础筏板上搭搭设落地式双双排脚手架，2层以上外立面均采用工字钢底座悬挑式双排封闭脚手架，阳台处单排脚手架。2、脚手架搭设设选材所有架体杆件均均采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管管；连接件按按杆件的连接接形式分别采采用直角扣件件（十字扣）、旋旋转扣件（回回旋扣）和对对接扣件（筒筒扣、一字扣扣）等可锻铸铸铁铸造扣件件。工字钢采采用16#工字钢。脚脚手板采用宽宽度300mm，厚度50mm的木脚手板板。安全网采采用密目式安安全网。3、落地式双排排脚手架搭设设构造要求脚脚手架宽1200mm，内立柱离离建筑物距离离500mm，步距1500mmm。悬挑式双排排脚手架架体体宽1400mm，内立柱离离建筑物距离离300mm，两立柱间距1100mmm，步距1500mmm。悬挑式单排排（阳台处）脚脚手架搭设构构造要求脚手手架宽600mm，步距1500mmm。4、脚手架的搭搭设（1）搭设支撑撑梁、搭设纵纵向水平管、搭搭设横向水平平管、搭设抛抛撑、搭设立立柱、搭设第二步步纵向水平杆杆、搭设第二二步横向水平平管……脚手架排底的时时候，首先必必须在转角、门门窗和开口处处设置立杆并并依次向其它它位置展开。（2）立杆的对对接扣件应交交错布置，两两个相邻立柱柱节点不应设设置在同步同同跨内，两相相邻立柱接头头在高度方向向错开的距离离不应小于500mm，各接头中中心距主节点点的距离不应应大于步距的的1/3。（3）脚手架支支撑的设置A.脚手架应应设置剪刀撑撑与横向支撑撑。B.脚手架应应按规范规定定设置连续剪剪刀撑，每道道剪刀撑跨越越立柱的根数数为4～6根之间。每每道剪刀撑宽宽度不应小于于4跨，且不小小于6m，其斜杆与与大横杆水平平面的倾角宜宜在45°～60°之间。由于于建筑平面形形状不同，脚脚手架一个立立面总距大于于3000mmm小于6000mmm的单独设置置交叉剪刀撑撑，立面距离离小于3000mmm的设置之字字型斜撑。C.架中每隔隔6跨设置一道道横向支撑，支支撑斜杆在1～2步内由底至至上成之字型型连续布置。D.剪刀撑钢管管的搭接长度度不得小于80cm，且每一个个搭接处使用用的旋转扣件件不得小于两两个。（4）铺设脚手手板A.脚手架外外侧设置挡脚脚板，挡脚板设置在脚手手架钢管内侧侧，安全网外外侧，挡脚板板与钢管必须须用16#铁丝捆扎。B.脚手板采采用木架板铺设，木架板板与钢管必须须用20#铅丝双股并联绑绑扎，不得有有探头板出现现。三，脚手架搭设设工艺（一）、落地式式双排脚手架架1、立杆间距选选用1.5米，扫地杆杆离地20cmm-30ccm处设置，横横杆步距采用用1.5米，各杆件件接长均采用用对接方法。其其中立杆、横横杆接头做法法要符合：1）立杆上的对对接扣件应交交错布置，两两个相邻立柱柱的接头不应应设在同步跨跨内，两相邻邻立杆接头在在高度方向错错开的距离不不应小于500mm，各接头中中心距主节点点的距离不应应大于步距的的1／3。2）纵向水平杆杆对接接头应应交错布置，不不应设在同步步、同跨内，相相邻接头水平平距离不应小小于500mm，并应避免免设在纵向水水平杆的跨中中。2、剪刀撑搭设设：1）在建筑物四四周转交处，必必须要设置剪剪刀撑，每道道剪刀撑跨越越立柱的根数数宜在5－7根之间，每每道剪刀撑的的宽度不应小小于4跨，且不小小于6米。斜杆与与地面的倾角角宜在45度－60度之间，由由底至顶连续续设置，中间间每道剪刀撑撑的净距不应应大于15米。2）剪刀撑斜杆杆应用旋转扣扣件固定在与与之相交的横横向水平杆伸伸出端，或立立柱上，旋转转扣件中心线线距主节点的的距离不应大大于15cm。剪刀撑接接长采用搭接接接长，搭接接长度不小于于80cm，用3个扣件等距距离布置，扣扣件在钢管端端头处不小于于10cm处。剪刀撑撑下端一定要要落地。3、小横杆设置置每一主节点必须须设置一根横横向水平杆，并并采用直角扣扣件扣紧在纵纵向水平杆上上部，端头处处伸出长度不不小于10cm。该杆轴线线偏离主节点点的距离不应应大于15cm，在双排架架中，靠墙一一侧的外伸长长度不应大于于50cm。单排架的的小横杆一端端采用直角扣扣件，固定在在纵向水平杆杆上部，另一一端应伸入墙墙内240mm以上。4、脚手板和防防护栏杆脚手板设置在33根小横杆上上，要铺满、铺铺严密，在两两侧设置180mm以上高踢脚脚板；操作层层上部护身栏栏杆1.2米高，下部部护栏杆距踢踢脚板0.6米处。5、脚手架的上上下通道：按按《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》（2002年版）要求，脚手架体要设置安全马道，具体做法应符合：1）马道宽度不不小于1米，坡度以1：3（高：长）为为宜；2）马道的立杆杆、横杆间距距应与脚手架架相适应，基基础按脚手架架要求处理，立立面设剪刀撑撑；3）人行斜道小小横杆间距不不超过1.5米；4）马道上满铺铺脚手板，板板上钉防滑条条；5）设置护身栏栏杆，上部护护身栏1.2米，下部护身身栏距脚手板板0.6米，同时设180mm宽挡脚板。（附图：落地式式脚手架剖面面图）（二）、工字钢钢底座悬挑脚脚手架该工程主体砼结结构施工时，2层以上外脚手架采用16#工字钢作为支撑底座的分段悬挑双排脚手架，局部分段悬挑单排脚手架。分段情况分别在2、7、12、17、22层预埋悬挑工字钢底座，按2~6层、7~11层、12~16层、17~21层、22~26层各为一架体段。具体构造为：1）每一架体挑挑出外墙1..5米宽。在在建筑物楼层层内正对脚手手架立杆位置置设置二道φ16钢筋预埋埋环（分别设置在离离外墙面0.6m、2.5m处）。2）立杆、扫地地杆、水平杆杆、剪刀撑和和连墙杆的设设置，脚手板板与挡脚板的的铺设，周圈圈安全网的挂挂设等均符合合钢管脚手架架技术规范构构造要求。3）预埋环安装装与钢丝绳拉拉结搭设时在每一悬悬挑单元的钢钢梁外侧增加加一道6*19钢丝绳，钢钢丝绳应倒拉拉在上一层外外墙与预埋环环上。4）脚手板和和安全网搭设设作业层脚手板采采用木架板，在作作业层下部加加设一道水平平兜网，随作作业层上升，同同时作业层不不超过两层。首首层满铺一层层脚手板，以以上每隔5层也需要满满铺一层脚手手板，并设置置安全网及防防护栏杆。脚脚手板设置在在三根横向水水平杆上，并并在两端8cm处用直径16号镀锌钢丝丝箍绕2～3圈固定。脚脚手板应平铺铺、满铺、铺铺稳，接缝处处设两根小横横杆，各杆距距离接缝的距距离均不大于于15cm。靠墙一侧侧的脚手板距距离结构墙的的距离不大于于15cm。拐角处两两个方向的脚脚手板重叠放放置，避免出出现探头及空空挡现象。5）脚手架的卸卸料平台为便于模板、钢钢管、龙骨、方方木等周转料料吊运到上面面的施工层作作周转使用，拟拟每层搭设33个卸料平台台。卸料平台台必须挂设限限定荷载标牌牌。卸料平台采用116#槽钢搭设，平平面尺寸4000×18800mm，严格控控制最大载重重量不大于1t，并做好安安全防护，使使用完后应及及时拆除并恢恢复架体的安安全防护。（附图:悬挑式式脚手架剖面面图）四、外脚手架搭搭设的安全技技术措施外脚手架立杆基基础外侧应挖挖排水沟，以以防雨水浸泡泡地基。钢管管架设置避雷雷针，分置于于主楼外架四四角立杆之上上，并连通大大横杆，形成成避雷网络，并并检测接地电电阻不大于30Ω。1.外脚手架不不得搭设在距距离外电架空空线路的安全全距离内，并并做好可靠的的安全接地处处理。2.外脚手架必必须及时维修修加固，以达达到坚固稳定定，确保施工工安全。3.外脚手架严严禁钢竹、钢钢木搭设，禁禁止扣件、绳绳索、铁丝等等混用。4.外脚手架搭搭设人员必须须持证上岗，并并正确使用安安全帽、安全全带、穿防滑滑鞋。5.严格控制施施工荷载，脚脚手板不得集集中堆料施荷荷，施工荷载载不得大于11吨6.控制扣件螺螺栓拧紧力矩矩，采用扭力力扳手，扭力力矩应控制在在40-500Nm范围内。7.严禁脚手板板存在探头板板，铺设脚手手板以及多层层作业时，应应尽量使施工工荷载内、外外传递平衡。8.保证脚手架架的整体性，不不得与井架、升升降机一并拉拉接，不得截截断架体。五、外脚手架拆拆除的安全技技术措施施拆架前，全面面检查拟拆脚脚手架，根据据检查结果，拟拟定出作业计计划，报请批批准，进行技技术交底后才才准工作。作作业计划一般般包括：拆架架的步骤合方方法、安全措措施、材料堆堆放地点、劳劳动组织安排排等。拆架时时应划分作业业区，周围设设绳绑围栏或或竖立警戒标标志，地面应应专人指挥，禁禁止非作业人人员进入。六、脚手架的防防电避雷措施施防电措施钢脚手手架再架设和和使用期间，要要严防与带电电体接触。钢钢脚手架需要要穿过或靠近近380V以内的电力力线路，距离离在2m以内时，应应采取可靠的的绝缘措施。对对电线和钢脚脚手架等进行行包扎隔绝。钢钢脚手架采取取接地处理。1.在钢脚手架架上施工的电电焊机和混凝凝土振动器等等，要放在干干燥木板上。操操作者要戴绝绝缘手套，经经过钢脚手架架的电线要严严格检查并采采取安全措施施。2.接地极：采采用直径为25mm的圆钢。按按照脚手架每每40m设置一根。3.接地线线：采用截面面为16mm2铜导线。接接地线的连接接保证接触可可靠。七、搭设方案及及计算过程悬挑式工字钢脚脚手架，，密密目网全封闭闭，采用16号工字钢，搭搭设高度H=16..5m，立杆横距b（架宽）＝1.4m，立杆纵距L=1.55m，大横杆步步距h=1.55m，铺木脚手手板2层，同时施施工1层，施工荷荷载QK=2kkN/m2，连墙杆布布置为两步三三跨（2h×3L）。计算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1330-20001)、《建建筑地基基础础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸等编制。扣件式落地双排排脚手架计算算书脚手架搭设体系系剖面图脚手架搭设体系系正立面图脚手架搭设体系系平面图一、参数信息1.脚手架搭设设参数脚手架从地面开开始搭设，搭搭设高度H：14.3mm；顶步栏杆高：00.5m；内内立杆距离墙墙长度a：0.5m；立杆步距h：11.5m；总总步数：9步；立杆纵距la：：1.5m；立立杆横距lbb：1.2m；小横杆伸出内立立杆长度a1：0m；扫地杆杆距地：0..3m；采用小横杆在上上布置，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为1根；采用的钢管类型型为Φ48×3.5；连墙件布置方式式为二步三跨跨，连接方式式为扣件连接接；连墙件扣件连接接方式为双扣扣件，扣件抗抗滑承载力折折减系数为11；脚手架沿墙纵向向长度l：120m；2.荷载参数(1)活荷载参参数结构脚手架均布布活荷载：33kN/m22；结构脚手手架同时施工工层数：2层；装修脚手架均布布活荷载：00kN/m22；装修脚手手架同时施工工层数：0层；(2)风荷载参参数本工程地处山西西长治市区，基本风风压Wo：0.5kNN/m2；地面粗糙度类别别为：C类(有密集建筑筑群市区)；(2)静荷载参参数1)脚手板参数数选用木脚手板，按按规范要求铺铺脚手板；脚手板自重：00.35kNN/m2；铺设层数数：2层；2)防护栏杆第2步开始步步步设防护栏杆杆，每步防护护栏杆根数为为2根，总根数数为18根；3)围护材料2300目/1100cm22，A0=1..3mm2密密目安全网全全封闭。密目网选用为：：2300目/100ccm2，A0=1..3mm2；；密目网自重：00.01kNN/m2；二、小横杆的计计算小横杆在大横杆杆的上面，考考虑活荷载在在小横杆上的的最不利布置置，验算强度度和挠度时不不计小横杆的的悬挑荷载，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算。1.均布荷载值值计算作用在小横杆上上的荷载标准准值：q=0.0388+0.3550×1.5/22+3×1.5/22=2..551kkN/m；作用在小横杆上上的荷载设计计值：q=1.2×（0.0388+0.3550×1.5/22）+1.4×3×1.5/22=3..511kkN/m；2.强度验算最大弯矩M==ql2/8=33.511××1.22/8=0.6322kN.mm；最大应力计算值值σ=M//W=00.632××106/5.088×103=124..408NN/mm2；小横杆实际弯曲曲应力计算值值σ=124..408N//mm2小于抗弯强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度ν==5ql44/384EEI=5.0×2.5511×12004/(3844×2.06×105×12.199×104)=2.7743mmm；小横杆实际最大大挠度计算值值ν=2.7443mm小小于最大允许许挠度值miin（1200//150，10）=8.0000mm，满满足要求！三、大横杆的计计算小横杆在大横杆杆的上面，小小横杆把荷载载以集中力的的形式传递给给大横杆，所所以，大横杆杆按照集中力力作用下的三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算。计计算小横杆传传递给大横杆杆的集中力时时，计入小横横杆的悬挑荷荷载。1.小横杆传递递给大横杆的的集中力计算算内排大横杆受到到的集中力标标准值：F=0.5qllb(1+a1/lb)2=0.5×2.5511×1.2×(1+0/11.2)2=1.5331kN；；内排大横杆受到到的集中力设设计值：F=0.5qllb(1+a1/lb)2=0.5×3.5111×1.2×(1+0/11.2)2=2.1007kN；；外排大横杆受到到的集中力标标准值：F=0.5qllb[1+(aa1/lb)2]=0.55×2.5511×1.2×[1+(00/1.2))2]=1.5531kNN；外排大横杆受到到的集中力设设计值：F=0.5qllb[1+(aa1/lb)2]=0.55×3.5111×1.2×[1+(00/1.2))2]=2.1107kNN；2.大横杆受力力计算大横杆按三跨（每每跨中部）均均有集中活荷荷载分布计算算，由脚手架架大横杆试验验可知，大横横杆按照三跨跨连续梁计算算是偏于安全全的，按以上上荷载分布进进行计算可以以满足要求并并且与我国工工程长期使用用经验值相符符。根据实际受力情情况进行电算算，得到计算算简图及内力力、变形图如如下（内排大大横杆、外排排大横杆计算算方式完全相相同，下面是是内排大横杆杆的计算过程程，外排大横横杆计算过程程从略，仅给给出最终计算算结果）：弯矩和剪力计算算简图弯矩图(kN··m)剪力图(kN))变形计算简图变形图(mm))计算得到内排大大横杆：最大弯矩：M==0.5661kN..m最大变形：ν==2.4229mm最大支座反力：：F=4..605kkN计算得到外排大大横杆(计算过程从从略)：最大弯矩：M==0.5661kN..m最大变形：ν==2.4229mm最大支座反力：：F=4..605kkN3.强度验算最大应力计算值值σ=0..561×106/5.088×103=110..388NN/mm2；大横杆实际弯曲曲应力计算值值σ=110..388N//mm2小于抗弯强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！4.挠度验算最大挠度ν=22..429mmmm；大横杆实际最大大挠挠度计算值值νν=2.4229mm小小于最大允允许许挠度值miin（1500//150，10）=10.0000mmm，满满足要求！！四、作业层立杆杆扣扣件抗滑承承载载力的计算算扣件的抗滑承载载力力按照下式式计计算:R≤≤Rc其中Rc----扣件抗滑滑承载力设设计计值。规范范规规定直角、旋旋旋转单扣件件承承载力取值值为为8.00kkN。扣件抗抗滑承载力力折折减系数1，则该工程程采用的单单扣扣件承载力力取取值为8.0000kNN，双双扣件承载载力力取值为166.0000kkN；R--纵向向或或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值。本本本工程内排排大大横杆传给给内内立杆的竖竖向向作用力为为44.6055kN,外外排大横杆杆传传给外立杆杆的的竖向作用用力力为4.6005kNN；；作业层内力杆扣扣件件抗滑承载载力力验算：内内立立杆受到的的竖竖向作用力力RR=4.66005kN≤≤8.0000kN，内力力杆采用单单扣扣件，其抗抗滑滑承载力的的设设计计算满满足足要求！作业层外力杆扣扣件件抗滑承载载力力验算：外外立立杆受到的的竖竖向作用力力RR=4.66005kN≤≤8.0000kN，外力力杆采用单单扣扣件，其抗抗滑滑承载力的的设设计计算满满足足要求！五、脚手架立杆杆荷荷载计算作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。1.确定按稳定定计计算的脚手手架架搭设高度度HHsHs=[H]==114.3mm；2.静荷载标准准值值计算(1)结构自重重标准准值NG1k采用Φ48××3.5钢管管。外立杆：NG11kk=gkHs=00..15055××14.3000=2..1152kkNN；内立杆：NG11kk=gkHs=00..12833××14.3000=1..8835kkNN；(2)构配件自自重标标准值NG2k1)脚手板的自自重重标准值NG2k1采用木脚手板，自自重标准值ggk1=0..35kN//m2，铺设层数数n1=2层。外立杆：NG22kk1=n11×0.5×lb×la×gk1==2×0.5×1.2×1.5×0.35==0.63300kN；内立杆：NG22kk1=n11×（0.5×lb+a11）×la×gk1=2×（0..55×1.2+00）×1.5×0.35==0.63300kN；2)防护栏杆及及扣扣件的自重重标标准值NG2k3采用Φ48××3.5钢管管，自重标标准准值gk3==0.033884kN//mm，总根数n33=18根。外立杆：NG22kk3=n33×（la×gk3+00.013322）=18×（1.5×0.03884+0..00132）=1.2774kN；3)围护材料的的自自重标准值值NNG2k4采用2300目目//100ccmm2，A0=1..3mm22密密目安全网网全全封闭，自自重重标准值gkk4=0..001kN//mm2。外立杆：NG22kk4=laa×[H]×gk4==1.5×14.3×0.01==0.21155kN；4)附加横杆及及扣扣件的自重重标标准值NG2k5搭接在大横杆上上的的小横杆根根数数n4=1根，铺铺设层数n55=2层，采采用Φ48×3.5钢管管，自重标标准准值gk6==0.033884kN//mm。外立杆：NG22kk5=n55×n4×（0.5×lb×gk6+00.013322）=2×1×（00.5×1.2×0.03884+0..00132）=0.0772kNN；；内立杆：NG22kk5=n55×n4×[（0.5×lb+a11）×gk6+00.013322]=2×1×[[（0.5×1.2+00）×0.03884+0..00132]]==0.00772kNN；；5）构配件自重重标准准值NG2k合计外立杆：NG22kk=0.6330+1..2274+00..215++00.0722==2.19911kN；内立杆：NG22kk=0.6330+0..0072=00..702kkN；3.活荷载标准准值值计算活荷载按照2个个结结构作业层层（荷荷载为3kkN/m2）计算，活活荷载合计计值值∑Qk=6kN/mm22。外立杆：∑NQQkk=0.55×lb×la×∑Qk=0.5×1.2×1.5×6=5.4400kkNN；内立杆：∑NQQkk=（0.5×lb+a11）×la×∑Qk=（0.5×1.2+00）×1.5×6=5.4400kkNN；4.风荷载标准准值值计算Wk=0.7μμz·μμs·ω0其中ω0---基本风压(kN/m2)，按照荷载载规范规定定采采用：ω0=0..5kNN//m2；μs--风风荷载体体型系数：：μμs=1=1×0..870==00.870；为挡风系数数，考虑了了脚脚手架和围围护护材料的共共同同作用，计计算算过程复杂杂因因篇幅有限限计计算过程从从略略。μz--风风荷载高高度变化系系数数，按照荷荷载载规范的规规定定采用：脚脚手手架底部μz=0.7740，脚手手架顶部μz=0.7740；经计算得到，风风荷荷载标准值值为为:脚手架底部Wkk=0..77×0.5×0.7400×0.8700=00..225kkN/m2；脚手架顶部Wkk=0..77×0.5×0.7400×0.8700=00..225kkN/m2；六、立杆稳定性性计计算(一)基本数据据计算1.立杆长细比比验验算依据《扣件式规规范范》第条：：长细比λ=ll00/i=kμh/i=μh/i（k取为1）查《扣件式规范范》表表得：μ=1..530；立杆的截面回转转半半径：i==1.55880cmm；；λ=1.5330××1.5×100/11.5800==145..2253立杆实际长细比比计计算值λ=145..253小小于容许长长细细比210，满足足要求！2.确定轴心受受压压构件的稳稳定定系数φ长细比λ=ll00/i=kμh/i=11.1555××1.5300×1.5×100/11.5800==167..7767；稳定系数φ查《扣扣件式规范范》附附录C表得到：φ=0.2251；3.风荷载设计计值值产生的立立杆杆段弯矩MwwMw=0..85××1.4WkLah2/10经计算得到，各各段段弯矩Mw为：脚手架底部MMww=0.0090kNN··m；(二)外立杆稳稳定性计算算1.组合风荷载载时时,外立杆的稳稳定性计算算σ=N/((φAA)+MMW/W≤[f]外立杆的轴心压压力力设计值NN=1..22×（NG1k+NG2k）+0.855×1.4∑NQk==11.2×（2.1522+2.11991）+0.885×1.4×5.4000=111..638kkN；σ=1166388.2366//(0.22551×489)++9047733.2466//50800=11122.4555N/mmm22；组合风荷载时，外外立杆实际抗抗压应力计算算值σ=112..455N//mm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！2.不组合风荷荷载载时,外立杆的稳稳定性计算算σ=N/((φAA)≤[f]外立杆的轴心压压力力设计值NN=1..22×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk==11.2×（2.1522+2.11991）+1.44×5.4000=122..772kkN；σ=1277722.2366//(0.22551×489)==103..8868NN//mm2；不组合合风荷载载时时，外立杆杆实实际抗压应应力力计算值σ=103..868NN//mm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005N/mmmm2，满足要求求！(三)内立杆稳稳定性计算算全封闭双排脚手手架架仅考虑外外立立杆承受风风荷荷载的作用用，内内立杆不考考虑虑风荷载作作用用。σ=N/((φAA)≤[f]内立杆的轴心压压力力设计值NN=1..22（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk==11.2×（1.8355+0.77002）+1.44×5.4000=100..605kkN；σ=1066044.6044//(0.22551×489)==86.22440N//mmm2；内立杆实际抗压压应应力计算值值σσ=86.2240N//mmm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005N/mmmm2，满足要求求！七、连墙件的稳稳定定性计算风荷载产生的连连墙墙件轴向力力设设计值(kN)，按照照下式计算算：：Nlw=11.44×Wk×Aw=4..258kkN；每个连墙件的覆覆盖盖面积内脚脚手手架外侧的的迎迎风面积AAw=133.5000m2；连墙件的轴向力力设设计值Nl=Nlww+N0=9.2258kkNN；连墙件承载力设设计计值按下式式计计算：Nf==φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立立杆杆的稳定系系数数；由长细比l//ii=77000/155..8的结果查查表得到φ=0.8771；A=4.8899cm2；[f]=2205NN//mm2；连墙件轴向承载载力力设计值为为Nf=0..871×4.89×102×205×10-3=887.29922kN；Nl=9.2558kNN<NNff=87.2292kNN，连连墙件的设设计计计算满足足要要求！连墙件采用双扣扣件件与墙体连连接接。由以上计算得到到Nl=9.2558kN≤≤双扣件的抗抗滑力16..000kkNN，满足要求求！八、脚手架配件件数数量匡算扣件式钢管脚手手架架的杆件配配备备数量需要要一一定的富余余量量，以适应应构构架时变化化需需要。长杆总长度(mm))L==1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)小横杆数(根))N1=1..1·(H/2h+1))··n直角扣件数(个个))N2=2..2·(H/h++1)·n对接扣件数(个个))N3=L//l旋转扣件数(个个))N4=0..3·L/l脚手板面积(mm22)S==1.11··(n-2)·la·lb其中n---立立杆总数(根)n=1162；H----搭设高度(m)H==14.33；；h----步距(m)h==1.5；la--立杆纵距距(m)la=1.5；lb--立杆横横距(m)lb=1.2；代入得：长杆总长度(mm))LL=1..11×14.3×(162++1.55××162/11.5--2×1.5/11.5)==55065..0060；小横杆数(根))NN11=1.11×(14.3/(2×1.5)+1))×162==102288；直角扣件数(个个))N2=2.22×(14.3/1..55+11))×162==375555；对接扣件数(个个))N3=50665.06600/66..00==845；旋转扣件数(个个))N4=0.33×5065..060//6.0000=22554；脚手板面积(mm22)S=1..11×(1622-2)××1.5×1.2==316..8800。根据以上公式计计算算得长杆总总长长5065..060mm；；小横杆10028根；直直角扣件37755个；对对接扣件8445个；旋转转扣件2544个；脚手板板316.8800m2。普通型钢悬挑扣扣件件式双排脚脚手手架计算书书悬挑脚手架随主主体体进度和结结构构混凝土设设计计强度的不不同同，风压强度度逐渐增强强，楼板混凝凝土标号逐渐渐降低，为保保证架体稳定定，本计算书书按22层至屋面最最高一步悬挑挑参数计算。脚手架搭设体系系剖剖面图脚手架搭设体系系正正立面图脚手架搭设体系系平平面图一、参数信息1.脚手架搭设设参参数脚手架从距地面面664m处开始始搭设，搭搭设设高度H：16.5mm；顶步栏杆高：11..3m；内立立杆距离墙墙长长度a：0.3m；立杆步距h：11..5m；总步步数：10步；立杆纵距la：：11.5m；立立杆横距lbb：1.1m；小横杆伸出内立立杆杆长度a1：0m；扫地杆杆距地：0..2m；采用小横杆在上上布布置，搭接接在在大横杆上上的的小横杆根根数数为1根；采用的钢管类型型为为Φ48×3.5；连墙件布置方式式为为二步三跨跨，连连接方式为为扣扣件连接；；连墙件扣件连接接方方式为双扣扣件件，扣件抗抗滑滑承载力折折减减系数为1；脚手架沿墙纵向向长长度l：120m；2.技术措施采用钢丝绳分段段卸卸荷；卸荷次数：1次次；；卸荷上段段下下传荷载百百分分比：30%%；钢丝绳不均匀系系数数α：0.85；钢钢丝绳安全全系系数κ：6；各段卸荷参数表表：：3.荷载参数(1)活荷载参参数结构脚手架均布布活活荷载：3kkN/m2；结构脚手手架同时施施工工层数：1层；装修脚手架均布布活活荷载：0kkN/m2；装修脚手手架同时施施工工层数：0层；(2)风荷载参参数本工程地处山西西长长治市区，基本风风压Wo：0.5kNN/m2；地面粗糙度类别别为为：C类(有密集建筑筑群市区)；(2)静荷载参参数1)脚手板参数数选用木脚手板，按按规范要求铺铺脚手板；脚手板自重：00..35kNN//m2；铺设层数数：2层；2)挡脚板参数数选用木脚手板((2220×48×3000))，第2步开始步步步设挡脚板板挡脚板自重：00..08kNN//m；挡脚板板铺设层数数：：5层；3)防护栏杆第2步开始步步步设防护护栏杆，每每步步防护栏杆杆根根数为2根，总根数数为20根；4)围护材料2300目/11000cm22，A0=1..3mm22密密目安全网网全全封闭。密目网选用为：：22300目/100ccm2，A0=1..3mm22；；密目网自重：00..01kNN//m2；4.支撑参数支撑系统搭设形形式式为斜拉式式--钢丝绳受力力；主梁截面特征：：工工字钢，工工字字钢型号：：116号工字钢钢；型钢悬挑主梁平平铺铺在楼面上上，锚锚点采用压压环环钢筋方式式，钢钢筋直径166mm；楼板混凝土强度度等等级：C255；选用钢丝绳为66××19，钢丝绳绳吊点与主主梁梁的垂直距距离离：5.5mm。二、小横杆的计计算算小横杆在大横杆杆的的上面，考考虑虑活荷载在在小小横杆上的的最最不利布置置，验验算强度和和挠挠度时不计计小小横杆的悬悬挑挑荷载，小小横横杆按照简简支支梁进行强强度度和挠度计计算算。1.均布荷载值值计计算作用在小横杆上上的的荷载标准准值值：q=0.0388++0.35500×1.5/22+3×1.5/22=22..551kkN/m；作用在小横杆上上的的荷载设计计值值：q=1.2×（00.0388++0.35500×1.5/22）+1.4×3×1.5/22=33..511kkN/m；2.强度验算最大弯矩M==ql2/8=33.5111××1.12/8=0.53311kN..mm；最大应力计算值值σσ=M//W==00.5311××106/5.088×103=104..538NN/mm2；小横杆实际弯曲曲应应力计算值值σσ=104..538NN//mm2小于抗弯强强度设计值值[[f]=22005N/mmmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度ν==5ql4/384EEI=55.0×2.5511×11004/(3844×2.06×105×12.199×104)=1.9937mmmm；小横杆实际最大大挠挠度计算值值νν=1.9337mm小小于最大允允许许挠度值miin（1100//150，10）=7.3333mm，满满足要求！！三、大横杆的计计算算小横杆在大横杆杆的的上面，小小横横杆把荷载载以以集中力的的形形式传递给给大大横杆，所所以以，大横杆杆按按照集中力力作作用下的三三跨跨连续梁进进行行强度和挠挠度度计算。计计算算小横杆传传递递给大横杆杆的的集中力时时，计计入小横杆杆的的悬挑荷载载。1.小横杆传递递给给大横杆的的集集中力计算算内排大横杆受到到的的集中力标标准准值：F=0.5qllbb(1+a1/lb)2=0.5×2.5511×1.1×(1+0/11.1)2=1.4003kNN；；内排大横杆受到到的的集中力设设计计值：F=0.5qllbb(1+a1/lb)2=0.5×3.5111×1.1×(1+0/11.1)2=1.9331kNN；；外排大横杆受到到的的集中力标标准准值：F=0.5qllbb[1+(aa1/lb)2]=0.55×2.5511×1.1×[1+(00/1.11))2]=1.4403kkNN；外排大横杆受到到的的集中力设设计计值：F=0.5qllbb[1+(aa1/lb)2]=0.55×3.5111×1.1×[1+(00/1.11))2]=1.9931kkNN；2.大横杆受力力计计算大横杆按三跨（每每跨中部）均均有集中活荷荷载分布计算算，由脚手架架大横杆试验验可知，大横横杆按照三跨跨连续梁计算算是偏于安全全的，按以上上荷载分布进进行计算可以以满足要求并并且与我国工工程长期使用用经验值相符符。根据实际受力情情况况进行电算算，得得到计算简简图图及内力、变变变形图如下下（内内排大横杆杆、外外排大横杆杆计计算方式完完全全相同，下下面面是内排大大横横杆的计算算过过程，外排排大大横杆计算算过过程从略，仅仅仅给出最终终计计算结果）：：：弯矩和剪力计算算简简图弯矩图(kN··mm)剪力图(kN))变形计算简图变形图(mm))计算得到内排大大横横杆：最大弯矩：M==0.51155kN..mm最大变形：ν==2.23311mm最大支座反力：：FF=4..2228kkNN计算得到外排大大横横杆(计算过程从从略)：最大弯矩：M==0.51155kN..mm最大变形：ν==2.23311mm最大支座反力：：FF=4..2228kkNN3.强度验算最大应力计算值值σσ=0..515×106/5.088×103=101..317NN/mm2；大横杆实际弯曲曲应应力计算值值σσ=101..317NN//mm2小于抗弯强强度设计值值[[f]=22005N/mmmm2，满足要求求！4.挠度验算最大挠度ν=22..231mmmm；大横杆实际最大大挠挠度计算值值νν=2.2331mm小小于最大允允许许挠度值miin（1500//150，10）=10.0000mmm，满满足要求！！四、作业层立杆杆扣扣件抗滑承承载载力的计算算扣件的抗滑承载载力力按照下式式计计算:R≤≤Rc其中Rc----扣件抗滑滑承载力设设计计值。规范范规规定直角、旋旋旋转单扣件件承承载力取值值为为8.00kkN。扣件抗抗滑承载力力折折减系数1，则该工程程采用的单单扣扣件承载力力取取值为8.0000kNN，双双扣件承载载力力取值为166.0000kkN；R--纵向向或或横向水平平杆杆传给立杆杆的的竖向作用用力力设计值。本本本工程内排排大大横杆传给给内内立杆的竖竖向向作用力为为44.2288kN,外外排大横杆杆传传给外立杆杆的的竖向作用用力力为4.2228kNN；；作业层内力杆扣扣件件抗滑承载载力力验算：内内立立杆受到的的竖竖向作用力力RR=4.22228kN≤≤8.0000kN，内力力杆采用单单扣扣件，其抗抗滑滑承载力的的设设计计算满满足足要求！作业层外力杆扣扣件件抗滑承载载力力验算：外外立立杆受到的的竖竖向作用力力RR=4.22228kN≤≤8.0000kN，外力力杆采用单单扣扣件，其抗抗滑滑承载力的的设设计计算满满足足要求！五、脚手架立杆杆荷荷载计算作用于脚手架的的荷荷载包括静静荷荷载、活荷荷载载和风荷载载。1.确定按稳定定计计算的脚手手架架搭设高度度HHs根据钢丝绳卸荷荷点点的位置，把把把脚手架分分成成以下2段；依据《扣扣扣件架规范范》第第条确定出出各各段按稳定定性性计算的脚脚手手架搭设高高度度Hs如下：第1段：高度米米，脚手手架高度[HH]=7..7700米，Hs=[[H]=77..700米；；第2段：高度米米，脚手手架高度[HH]=8..8800米，Hs=[[H]=88..800米；；2.静荷载标准准值值计算各段静荷载标准准值值的计算过过程程完全相同同，我我们仅给出出第第1段静荷载标标准值的计计算算过程，最最后后给出各段段的的最终计算算结结果。(1)结构自重重标准准值NG1k采用Φ48××3.5钢管管。外立杆：NG11kk=gkHs=00..15055××7.7000=1.11559kNN；；内立杆：NG11kk=gkHs=00..12833××7.7000=0.99888kNN；；(2)构配件自自重标标准值NG2k1)脚手板的自自重重标准值NG2k1采用木脚手板，自自重标准值ggk1=0..35kN//m2，铺设层数数n1=1层。外立杆：NG22kk1=n11×0.5×lb×la×gk1==1×0.5×1.1×1.5×0.35==0.28899kN；内立杆：NG22kk1=n11×（0.5×lb+a11）×la×gk1=1×（0..55×1.1+00）×1.5×0.35==0.28899kN；2)挡脚板的自自重重标准值NG2k2采用木脚手板((2220×48×3000))，自重标准准值gk2==0.088kkN/m。外立杆：NG22kk2=n22×la×gk2=4×1.55××0.08=0.44880kNN；；3)防护栏杆及及扣扣件的自重重标标准值NG2k3采用Φ48××3.5钢管管，自重标标准准值gk3==0.033884kN//mm。外立杆：NG22kk3=n33×（la×gk3+00.013322）==8×（1.5×0.03884+0..00132）=0.5666kNN；；4)围护材料的的自自重标准值值NNG2k4采用2300目目//100ccmm2，A0=1..3mm22密密目安全网网全全封闭，自自重重标准值gkk4=0..001kN//mm2。外立杆：NG22kk4=laa×[H]×gk4==1.5×7.7000×0.01==0.11166kN；5)附加横杆及及扣扣件的自重重标标准值NG2k5搭接在大横杆上上的的小横杆根根数数n4=1根，铺铺设层数n55=1层，采采用Φ48×3.5钢管管，自重标标准准值gk6==0.033884kN//mm。外立杆：NG22kk5=n55×n4×（0.5×lb×gk6+00.013322）=1×1×（00.5×1.1×0.03884+0..00132）=0.0334kNN；；内立杆：NG22kk5=n55×n4×[（0.5×lb+a11）×gk6+00.013322]=1×1×[[（0.5×1.1+00）×0.03884+0..00132]]==0.00334kNN；；6）构配件自重重标准准值NG2k合计外立杆：NG22kk=0.2889+0..4480+00..566++00.1166++0.03344=1.44885kNN；；内立杆：NG22kk=0.2889+0..0034=00..323kkN；各段静荷载标准准值值的计算过过程程完全相同同，上上面我们给给出出了第1段静荷载标标准值的计计算算过程，最最后后给出各段段的的最终计算算结结果如下：：第1段：高度米米，外立立杆：NG1k=1..159kkNN，NG2k=1..485kkNN；内立杆：NG11kk=0.9888kN，NG2k=0..323kkNN；第2段：高度米米，外立立杆：NG1k=1..324kkNN，NG2k=2..025kkNN；内立杆：NG11kk=1.1229kN，NG2k=0..323kkNN；3.活荷载标准准值值计算活荷载按照1个个结结构作业层层（荷荷载为3kkN/m2）计算，活活荷载合计计值值∑Qk=3kN/mm22。外立杆：∑NQQkk=0.55×lb×la×∑Qk=0.5×1.1×1.5×3=2.4475kkNN；内立杆：∑NQQkk=（0.5×lb+a11）×la×∑Qk=（0.5×1.1+00）×1.5×3=2.4475kkNN；4.风荷载标准准值值计算Wk=0.7μμz·μμs·ω0其中ω0---基本风压(kN/m2)，按照荷载载规范规定定采采用：ω0=0..5kNN//m2；μs--风风荷载体体型系数：：μμs=1=1×0..870==00.870；为挡风系数数，考虑了了脚脚手架和围围护护材料的共共同同作用，计计算算过程复杂杂因因篇幅有限限计计算过程从从略略。μz--风风荷载高高度变化系系数数，按照荷荷载载规范的规规定定采用：第1段：高度米米，脚手手架底部μz=1.3990，脚手架架顶部μz=1.4665；第2段：高度米米，脚手手架底部μz=1.4665，脚手架架顶部μz=1.5444；经计算得到，风风荷荷载标准值值为为:第1段：高度米米，脚手手架底部Wk=0.4223kN//mm2，脚手架顶顶部Wk=0.4446kN//mm2；第2段：高度米米，脚手手架底部Wk=0.4446kN//mm2，脚手架顶顶部Wk=0.4770kN//mm2；六、立杆稳定性性计计算(一)基本数据据计算1.立杆长细比比验验算依据《扣件式规规范范》第条：：长细比λ=ll00/i=kμh/i=μh/i（k取为1）查《扣件式规范范》表表得：μ=1..510；立杆的截面回转转半半径：i==1.55880cmm；；λ=1.5110××1.5×100/11.5800==143..3354立杆实际长细比比计计算值λ=143..354小小于容许长长细细比210，满足足要求！2.确定轴心受受压压构件的稳稳定定系数φ长细比λ=ll00/i=kμh/i=11.1555××1.5100×1.5×100/11.5800==165..5574；稳定系数φ查《扣扣件式规范范》附附录C表得到：φ=0.2257；3.风荷载设计计值值产生的立立杆杆段弯矩MwwMw=0..85××1.4WkLah2/10经计算得到，各各段段弯矩Mw为：第1段：高度米米，脚手手架底部Mw=0.1770kN·m；第2段：高度米米，脚手手架底部Mw=0.1779kN·m；(二)外立杆稳稳定性计算算采用钢丝绳卸荷荷的的脚手架并并不不是在卸荷荷点点处断开的的，所所以，上段段的的荷载总有有一一部分是会会传传到下段的的。我我们按照上上段段传给下段段330%恒荷载载计算。1.组合风荷载载时时,外立杆的稳稳定性计算算立杆的轴心压力力设设计值N=1.22××（NG1k+NG2k）＋0.855×1.4∑NQk经计算得到，各各段段N值为：第1段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（1.1599+1.44885）+0.855×1.4×2.4755+1.22××3.0266×30%=77.2077kkN；第2段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（1.3244+2.00225）+0.855×1.4×2.4755=6.99664kN；抗压应力计算值值σσ=N//(φA)+MW/W≤[f]经计算得到，各各段段σ值为：第1段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=90.7740N//mmm2；第2段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=90.6613N//mmm2；组合风荷载时，第第1段(高度米)外立杆实际际抗压应力计计算值σ=90.7740N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005.0000N/mm22，满足要求求！组合风荷载时，第第2段(高度米)外立杆实际际抗压应力计计算值σ=90.6613N/mmm2小于抗压强强度设计值[[f]=2005.0000N/mm22，满足要求求！2.不组合风荷荷载载时,外立杆的稳稳定性计算算立杆的轴心压力力设设计值N=1.22××（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk经计算得到，各各段段N值为：第1段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（1.1599+1.44885）+1.4×2.4755+1.22××3.0266×30%=77.7277kkN；第2段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（1.3244+2.00225）+1.4×2.4755=7.44884kN；抗压应力计算值值σσ=N//(φA)≤[f]经计算得到，各各段段σ值为：第1段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=61.4418N//mmm2；第2段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=59.4486N//mmm2；不组合风荷载时时，第第1段(高度米)外立杆实际际抗压应力力计计算值σ=61.4418N//mmm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005.00000N/mmm22，满足要求求！不组合风荷载时时，第第2段(高度米)外立杆实际际抗压应力力计计算值σ=59.4486N//mmm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005.00000N/mmm22，满足要求求！(三)内立杆稳稳定性计算算全封闭双排脚手手架架仅考虑外外立立杆承受风风荷荷载的作用用，内内立杆不考考虑虑风荷载作作用用。采用钢丝绳卸荷荷的的脚手架并并不不是在卸荷荷点点处断开的的，所所以，上段段的的荷载总有有一一部分是会会传传到下段的的。我我们按照上上段段传给下段段330%恒荷载载计算。立杆的轴心压力力设设计值N=1.22××（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk经计算得到，各各段段N值为：第1段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（0.9888+0.33223）+1.4×2.4755+1.22××1.1299×30%=55.4455kkN；第2段：高度米米，脚手手架底部N==1.2×（1.1299+0.33223）+1.4×2.4755=5.22008kN；抗压应力计算值值σσ=N//(φA)≤[f]经计算得到，各各段段σ值为：第1段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=43.2277N//mmm2；第2段：高度米米，抗压压应力计算算值值σ=41.3393N//mmm2；第1段(高度米米)内立杆实实际抗压应应力力计算值σ=43.2277N//mmm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005.00000N/mmm22，满足要求求！第2段(高度米米)内立杆实实际抗压应应力力计算值σ=41.3393N//mmm2小于抗压强强度设计值值[[f]=22005.00000N/mmm22，满足要求求！七、钢丝绳卸荷荷计计算在脚手架全高范范围围内卸荷1次；吊点选选择在立杆杆、小小横杆、大大横横杆的交点点位位置；以卸卸荷荷吊点分段段计计算。第1次卸荷点高高度为77.7000米米，钢丝绳绳上上下吊点的的竖竖向距离lss为6.0000米，吊点水水平距离2..0倍于立杆杆纵距；各卸荷点钢丝绳绳卸卸荷计算方方法法是相同的的，下下面我们仅仅给给出第一次次卸卸荷的计算算过过程，其他他的的卸荷点直直接接给出计算算结结果。1.卸荷点内力力计计算卸荷点处立杆轴轴向向力计算：：P1=kx××N1××n=1.55×7.4844×2=22..452kkNP2=kx××N2××n=1.55×5.2088×2=15..623kkN经过计算得到a1=arcttg[66/(1..55+0.33))]=733..301度a2=arcttg[66/0.33]]=87..1138度各吊点位置处内内力力计算为(kN)：T1=P11/siina1=222.4522//0.95588=2233.4400kNT2=P22/siina2=155.6233//0.99999=1155.6422kNG1=P11/taana1=222.4522//3.33333=66..735kkNG2=P22/taana2=155.6233//20.00000=00.7811kN其中T钢丝绳轴轴向向拉力，G钢丝绳水平平分力。2.钢丝绳的最最小小直径计算算卸荷钢丝绳的最最大大轴向拉力力为为[Fg]==T1=23..440kkN。钢丝绳的容许拉拉力力按照下式式计计算：[Fg]=ααFg/K其中[Fg]----钢丝绳的的容许拉力力((kN)；Fgg--钢丝丝绳的钢丝丝破破断拉力总总和和(kN)，计算中可以近似似计计算Fg=00.5d2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝丝绳之之间的荷载载不不均匀系数数；；K--钢丝丝绳使用安安全全系数。计算中[Fg]]取取23.4440kN，α=0.855，K=6，得到到：选择卸荷钢丝绳绳的的最小直径径为为：d=((2×23.4440×6/0.885)0.55=188.1911mm。3.钢丝绳的吊吊环环强度计算算吊环强度计算公公式式为：σ=N/A≤≤[f]其中[[f]为拉拉环钢筋抗抗拉拉强度，按按《混混凝土结构构设设计规范》每每每个拉环按按22个截面计算算的吊环应应力力不应大于于550N/mmmm2；NN--吊吊环上承受受的的荷载等于于[[Fg]；AA--吊吊环截面积积，每每个吊环按按照照两个截面面计计算,A=00.5πd2；选择吊环的最小小直直径要为：：dd=（2×[Fg]//[f]//ππ）0.5=（2×23.4440×103/50/33.1422）0.5=17.22776mmm。实际吊环选用直直径径D=18mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。卸荷钢丝绳最小小直直径为188.2mmm((钢丝绳型号号：6×19)，必须须拉紧至233.4400kN，吊环环直径为118mm。八、连墙件的稳稳定定性计算风荷载产生的连连墙墙件轴向力力设设计值(kN)，按照照下式计算算：：Nlw=11.44×Wk×Aw=8..883kkN；每个连墙件的覆覆盖盖面积内脚脚手手架外侧的的迎迎风面积AAw=133.5000m2；连墙件的轴向力力设设计值Nl=Nlww+N0=13..883kkN；连墙件承载力设设计计值按下式式计计算：Nf==φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立立杆杆的稳定系系数数；由长细比l//ii=77000/155..8的结果查查表得到φ=0.8771；A=4.8899cm2；[f]=2205NN//mm2；连墙件轴向承载载力力设计值为为Nf=0..871×4.89×102×205×10-3=887.29922kN；Nl=13.8883kkN<NNf=87.2292kNN，连连墙件的设设计计计算满足足要要求！连墙件采用双扣扣件件与墙体连连接接。由以上计算得到到Nl=13.8883kNN≤双扣件的抗抗滑力16..000kkNN，满足要求求！九、悬挑梁受力力计计算悬挑脚手架的水水平平钢梁按照照带带悬臂的连连续续梁计算。悬臂部分受脚手手架架荷载N和水平钢梁梁自重荷载载的的共同作用用。本方案中，脚手手架架排距为11100mmm，内内排脚手架架距距离墙体3000mm，第第一道支撑撑与与墙的距离离为为1400mmm。悬挑梁的截面惯惯性性矩I=11300cm4，截面抵抗抗矩W=141ccm3，截面积A=266..1cmm22，线密度G=200..5kgg//m。外立杆轴向力设设计计值N1=7.7727kkNN；内立杆轴向力设设计计值N2=5.4445kkNN；悬挑梁自重荷载载q=1..22×20.5×9.8×10-3=0.2246kNN//m悬挑脚手架示意意图图悬挑脚手架计算算简简图悬挑脚手架支撑撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑撑梁梁弯矩图(kN·m)各支座对悬挑梁梁的的支座反力力由由左至右分分别别为：R1=8.69944kN；R2=5.37766kN；R3=0.08855kN。最大弯矩Mmmaax=0..887kkN·m；最大应力σ==MM/1.0055W+N//AA=0..8887×11006/(11.05××14100000)++2.21133×103/26610==6.83388N/mmmm2；悬挑梁的最大应应力力计算值σ=6.83388N/mmmm2小于抗压强强度设计值值2205N//mmm2，满足要求!十、悬挑梁稳定定性性计算悬挑梁采用166号号工字钢,计算公式如如下：σ=M/φφbWWx≤[f]其中φb---均匀弯曲的的受弯构件件整整体稳定系系数数，查表《钢钢钢结构设计计规规范》(GB500017-220003)附录录B得到：φb=2.000由于φb大于00..6，依《钢钢结构设计计规规范》(GB500017-220003)附附表B，按照下面面公式调整整：：得到φb'=00..929。经过计算得到最最大大应力σ=0..887×106/(00.9299××1410000)==6.77711N/mmmm2；悬挑梁的稳定性性计计算σ=6.77771N/mmmm2小于[f]==215NN//mm2，满足要求求!十一、拉绳的受受力力计算钢绳承受全部荷荷载载，通过软软件件电算程序序计计算得到钢钢绳绳的支点从从左左至右支座座反反力分别为为：：R1=8.69944kN。水平悬挑梁的轴轴力力RAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算RAHH=ΣRUicosθi其中RUicoossθi为钢绳的拉拉力对水平平杆杆产生的轴轴压压力。各支点的支撑力力RCi=RUisinθi按照以上公式计计算算得到由左左至至右各钢绳绳拉拉力分别为为：：RU1=8.99711kN。十二、拉绳的强强度度计算1.钢丝拉绳的的内内力计算钢丝拉绳的轴力力RRU取最大值进进行计算，为为为RU=8.9771kkN选择6×19钢钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度度11550MMPPa，直径17mmm。[Fgg]]=αFg/K其中[Fg]----钢丝绳的的容许拉力力((kN)；Fgg--钢丝丝绳的钢丝丝破破断拉力总总和和(kN)，查表表得Fg＝167.5500kNN；；α--钢钢丝绳绳之间的荷荷载载不均匀系系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安安全全系数。K＝6。得到：[Fg]]==23..7729kNN≥Ru＝8.9711kN。经计算，选此型型号号钢丝绳能能够够满足要求求。2.钢丝拉绳的的拉拉环强度计计算算钢丝拉绳的轴力力RRU的最大值进进行计算作作为为拉环的拉拉力力N，为N=RU=8..9971kNN钢丝拉绳的拉环环的的强度计算算公公式为σ=N/AA≤≤[f]其中[f]为为拉环钢筋筋抗抗拉强度，按按按《混凝土土结结构设计规规范范》每个拉拉环环按2个截面计算算的吊环应应力力不应大于于550N/mmmm2；所需要的钢丝拉拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(897711.4655××4/(3..142×50×2))1//2=100.7mmm；；实际拉环选用直直径径D=12mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。十三、锚固段与与楼楼板连接的的计计算水平悬挑梁与楼楼板板压点采用用压压环钢筋，拉拉拉环强度计计算算如下：水平悬挑梁与楼楼板板压点的拉拉环环受力R==0.08855kN；压环钢筋的设计计直直径D=166mm；水平悬挑梁与楼楼板板压点的拉拉环环强度计算算公公式为:σ=N/22A≤[f]其中[f]为为拉环钢筋筋抗抗拉强度，按按按照《混凝凝土土结构设计计规规范》每个个拉拉环按2个截面计算算的吊环应应力力不应大于于550N/mmmm2；A=πD2/44==3.14422×162/4=2001.06622mm2σ=N/2A==0..085×103/(2011.0622××2)=0..212NN//mm2；水平悬挑梁与楼楼板板压点的拉拉环环一定要压压在在楼板下层层钢钢筋下面，并并并要保证两两侧侧30cm以上上搭接长度度。拉环所受应力小小于于50N/mmm2，满足要求求！十四、脚手架配配件件数量匡算算扣件式钢管脚手手架架的杆件配配备备数量需要要一一定的富余余量量，以适应应构构架时变化化需需要，因此按匡算方式式来来计算；根根据据脚手架立立杆杆数量按以以下下公式进行行计计算：长杆总长度(mm))L==1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)小横杆数(根))N1=1..1·(H/2h+1))··n直角扣件数(个个))N2=2..2·(H/h++1)·n对接扣件数(个个))N3=L//l旋转扣件数(个个))N4=0..3·L/l脚手板面积(mm22)S==1.11··(n-2)·la·lb其中n---立立杆总数(根)n=1162；H----搭设高度(m)H==16.55；；h----步距(m)h==1.5；la--立杆纵距距(m)la=1.5；lb--立杆横横距(m)lb=1.1；代入得：长杆总长度(mm))LL=1..11×16.5×(162++1.55××162/11.5--2×1.5/11.5)==55844..3300；小横杆数(根))NN11=1.11×(16.5/(2×1.5)+1))×162==115599；直角扣件数(个个))N2=2.22×(16.5/1..55+11))×162==427777；对接扣件数(个个))N3=58444.30000/66..00==975；旋转扣件数(个个))N4=0.33×5844..300//6.0000=22993；脚手板面积(mm22)S=1..11×(1622-2)××1.5×1.1==290..4400。根据以上公式计计算算得长杆总总长长5844..300mm；；小横杆11159根；直直角扣件42277个；对对接扣件9775个；旋转转扣件2933个；脚手板板290.4400m2。型钢悬挑卸料平平台台计算书一、参数信息::1.荷载参数脚手板类别：木木脚脚手板，脚脚手手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别别：：木脚手板板挡挡板，栏杆杆、挡挡板脚手板板自自重(kN/m))：0.14；施工人员等活荷荷载载(kN/m2):2.000，最大堆堆放材料荷荷载载(kN):99.80。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的的距距离(m)：1.60，外外侧钢绳与与内内侧钢绳之之间间的距离(m)：2.00；上部拉绳点与悬悬挑挑梁墙支点点的的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数数KK：6.00，悬悬挑梁与墙墙的的节点按固固支支计算；预埋件的直径((mmm)：16.000。只对外侧钢绳进进行行计算；内内侧侧钢绳只是是起起到保险作作用用，不进行行计计算。3.水平支撑梁梁主梁材料类型及及型型号：16号槽钢槽槽口水平[；次梁材料类型及及型型号：16号槽钢槽槽口水平[；次梁水平间距lldd(m)：1.30，建建筑物与次次梁梁的最大允允许许距离le((m)：0.20。4.卸料平台参参数数水平钢梁(主梁梁))的悬挑长度度(m)：4.00，水水平钢梁(主梁)的锚固长度度(m)：1.50,,次梁悬臂臂Mc（m）：0.000；平台计算宽度((mm)：1.80。二、次梁的验算算::次梁选择166号号槽钢槽口口水水平[，间距1.33m，其截面面特性为：：面积A=255..15cmm22；惯性距Ix==9934.55000cm4；转动惯量Wxx==116..8800cmm33；回转半径ixx==6.10000cm；截面尺寸：b==665mm,,hh=1600mmm,t==110mm。1.荷载计算(1)、脚手板板的自自重标准值值：：本例采用用木木脚手板，标标标准值为0..35kNN//m2；Q11==0.355××1.300=0..446kN//mm；(2)、型钢自自重标标准值：本本例例采用16号槽钢槽槽口水平[，标准值为为0.20kN/mmQ22==0.200kN/mm(3)、活荷载载计算算1)施工荷载标标准准值：取2..00kkNN/m2Q33==2.000kN/mm222)最大堆放材材料料荷载P：9.80kkN荷载组合Q=1.2×((00.46++00.20))++1.4×2.00×1.30==4.422kkN/mP=1.4×99..80=1133.72kkNN2.内力验算内力按照集中荷荷载载P与均布荷载载q作用下的简简支梁计算算，计计算简图如如下下：最大弯矩M的计计算算公式（规规范范JGJ800-91，P31）为：：经计算得出:MMmax=(4.4422×1.802/8)×(1-(0..002/1.8002))2+13.772×1.80//4=7..997kN·m。最大支座力计算算公公式:R==[P++q(l++22m)]//22经计算得出:RR=((113.722+4..442×(1.80+2×0.00)))/2==10..884kN3.抗弯强度验验算算次梁应力：其中γx---截面塑性发发展系数，取取取1.05；[ff]]--钢钢材的抗压压强强度设计值值，[f]=2055.00NN/mm2；次梁槽钢的最大大应应力计算值值σσ=7.9977×103/(1.005×11166.8000))=64..995N//mmm2；次梁槽钢的最大大应应力计算值值σσ=64..948NN/mm2小于次梁槽槽钢的抗压压强强度设计值值[f]==2205NN//mm2,满足要求!4.整体稳定性性验验算其中，φb----均匀弯曲曲的受弯构构件件整体稳定定系系数，按照照下下式计算：：经过计算得到φφbb=570××10.0000×65..000×2355//(180000.00××160.0000×23355.0)==11.29；由由于φb大于0.6，按照照下面公式式调调整：得到φb'==00.8511；；次梁槽钢的稳定定性性验算σ=7.9977×103/(0.88551×1116.8800)==880.166N/mmm22次梁槽钢的稳定定性性验算σ=80..155NN/mm2小于次梁槽槽钢的抗压压强强度设计值值[f]==2205NN//mm2,满足要求!三、主梁的验算算::根据实际情