抗震中文版9-78典尚设计

⑴为了增加桥墩的韧性⑴为了增加桥墩的韧性提高极限抗力原则上轴向钢不宜断开⑵不得已断开轴向钢筋的场合，可根据式(9.7.1)决定断开hh(1Mi2)其中hi：从桥墩墩身下端开始至第i号轴向钢筋的断开位置的高h：桥墩墩身下端开始至上部结构惯性力的作用位置的高Myi：桥墩墩身下端开i号断开位置的断面的屈服弯MyB：桥墩墩身下端的断面的屈服弯矩D：桥墩的顺桥向及横桥向的宽(m)中的值小者圆形断面的⑶轴向钢筋断开的场合，必须考虑以下的结构细节4倍塑性铰长度的区段之内的断面范围，不得进行轴向1个断开位置中轴向钢筋量的减少率原则上取1/3以下 当直径1.5倍的断面领域中，箍筋间隔取15cm以下。并且，按照9.2解⑴当受到很强的力时如果桥墩基部的多余抗力高可想而⑵高桥墩的场合要使整个高度轴向钢筋通常不断也不可能法。同时，所谓高桥墩，高度超过30m的桥墩是标准之一。⑶对高桥墩轴向钢筋的断开场合应注意的结构细节作了规定规定了4倍塑性铰长度的区段内的断面范围内不设断面抗力1/3在断开位置，为增加箍筋的约束，箍筋间隔取15cm以下。由钢钢筋混凝土刚架桥墩时保有水平抗力及容许塑性对面外方向及面内方向按如下方式算出⑴对钢筋混凝土刚架桥墩的面外方向既算出各柱构件分根据9.2节~9.5节的规定算出 ⑵对于钢筋混凝土刚架桥墩的面内方向适用时保有水平抗力法的情况下按照以下1)项判断的破坏形态根据2)项及3)项的规定算出时保有水平抗力及容许塑性率。1)破坏形态的判 钢筋混凝土刚架桥墩时保有水平抗力及容许塑性架桥墩的破坏形态从各塑性铰位置中产生的剪切力Si和各塑性铰位置的剪切抗力Psi及Ps0根据式(9.8.1)进行判断。Si≤Psi：弯曲破坏PsiSi≤Ps0：从弯曲损伤向剪切破坏转移型Ps0<Si： Si：与极限水平抗力相当的惯性力作用下各塑性铰位置产生Psi：根据9.5节的规定求出的各塑性铰位置的剪切抗力(tf)；Ps0：根据9.5节的规定求出的正负交替作用的影响的修正系数为1.0而算出的各塑性铰位置的剪切抗力(tf)。 屈服位移δy，极限水平抗力Pu及极限位移δu的算出根据9.3节的规定之外，还要根据以下的条件算出①解析时必须使用能够考虑到作用于各柱子构件轴向力②所谓极限时，指多个场所形成的塑性铰全部达到9.3⑹3)时保有水平抗力Pa及容许塑性率μa的算屈服位移δy的极限位移δu，根据9.2节的规定分别算出时保有水平抗力Pa及容许塑性率μa。判断为弯曲损伤向剪切破坏转移型之后，采用2)节算出的极限水平抗力Pu，根据9.2节的规定分别算出时保有水平抗力Pa及容许塑性率μa。剪切抗力时的水平力Ps再根据9.2节的规定算出时保有水平抗力Pa及容许塑性率μa。⑶钢筋混凝土刚架桥墩的各构件中在形成塑性铰的柱子长度的长度的49.6解在以前的抗震设计篇（902月）中，像钢筋混凝土刚架桥墩这样超静定的结构物一般有充分的抗力及变形性能所以时保有水平抗力的校核被省略。在1995年的兵库县南部时，钢筋混凝土刚的非线性领域的研究成果的基础上规定了对超静定结构物的时保有水平抗力法的适用方法。这里所谓的超静定结构物指1层的架桥墩，对于2层的刚架桥墩和形态复杂的刚架桥墩请另做研究。刚架桥也可援用本规定进行抗震设计但是桥墩间固有周期特很不相同的刚架桥等时行为复杂的场合，除了在此规定的用要达到9.3节的规定的初屈服。⑴对于钢筋混凝土刚架桥墩的面外方向，时上部结构的惯形式的钢筋混凝土桥墩，按9.2~9.5节的规定计算决定时保有水平柱构件的屈服刚度比制定但是横梁支撑的上部结构偏心的场合，⑵在钢筋混凝土刚架桥墩的面内方向适用时保有水平抗力①随着作用水平力的增减作用构件的轴向力也变化因此②在柱子构件的上端部、下端部及横梁构件的端部等处有③不要使柱子构件的上端部、下端部及横梁构件端部以外的场出了钢筋混凝土刚架桥墩的时保有水平抗力及容许塑性率的计算钢筋混凝土刚架桥墩的时保有水平抗力的计算，先把墩如图-解9.8.1所示置换为构架解析模型，然后求逐渐增加静态水平极限时就是取几处形成的所有塑性铰达到9.3⑹节规定的极几点判断决定的；即从土木实施的模型试件的重复载重实验结范围的4的区段内的断面范围要是按9.6规定的结构细节进行配筋，最初达到极限的塑性铰即使超过极限曲率也与破坏没有相互关联9.3极限时的3点决定，此处省略裂缝时，使用完全弹塑性型的弯矩——曲率关系。原因是钢筋混凝土刚架桥墩中裂缝时对时保有水平抗①在柱下端部设置塑性铰的位置9.8.1示，取从桥墩底部开始9.3规定的塑性铰长度Lp1/2的一点。②梁柱接合部设置塑性铰的位置按照有无原则上取-解9.8.3所示之处。如图-解9.8.3的(a)的柱子和(b)的横梁那样的倾斜度在1:1以上具有急断面变化的一侧中塑性铰从之外离塑性铰长度Lp1/2距离处设置相反如图-解9.8.3的(a)的横梁和(b)的柱那样在的倾斜度不足1:1，具有缓断面变化的一侧，可忽视的此处，作为根据式(9.3.2)算出p时的，对柱子取桥墩基部至横梁轴线高度的1/21/2D-解9.8.3(a)的横梁的场合那样，中有塑性铰的情况下宜取节点部分的根部的断面高。在图-9.8.1所示的表示除了刚度相当大的构件之外的柱子、横梁的刚度，则取屈服时的抗挠刚度，根据式（解9.8.1）算出。这里时的弯矩My0及曲率φy0根据式（解9.3.4）~式（解9.3.6）求解。由水时的刚度Ely的影响一般较小、解析简单EI

Mu

My

(y其中

yEly：屈服时抗挠刚度Mu：极限弯矩(tf·m)；φu：极限曲率(I/m)；My0：初屈服时的弯矩(tf·m)；φy0：初屈服时的曲率(1/m)。弯矩uMu（解9.3.4（解9.3.6向力（包括负[伸拉]值-解9.8.4所示的轴向力——极限弯矩相关关系。使用ii)及iii)中所示的初期刚度在上部结构的惯性力的作用从图-9.8.4求极限弯矩Mu，塑性转动弹力产生的弯矩达到Mu时，其之后的塑性转动弹力的切线刚度如图-9.8.2所示取为0。如此使水平力渐增-解9.8.5示出的上部结构的惯性力的用位置上水平力与水平位移关系这样可以特定图-解9.8.1中所示6个塑性转动弹力中的4个塑性铰形成4个塑性铰时各塑性铰中产生的剪力为Si。同时，塑性铰产生的塑性转动角——水平位移的关系可按图-9.8.6求解将图-9.8.5所示的水平力最大值为极限水平抗力Pu。并且，把最初形成塑性铰时的水平位移作为δy0，把水平力作为Py0，根据式（解9.8.2）求屈服位移δy

(P yPy其中δy：屈服时的水平位移δy01个塑性铰形成时的水平位移Pu：极限水平抗力Py01个塑性铰形成时的水平力(tf)iv)节中求出的剪力Si在全部塑性铰位置中低于剪切抗力Psi时，判断为弯曲破坏型。在1处以上的塑性铰位置中，剪力大于剪切抗力当低于按9.5节规定求出的与正负交替作用的影响有关的修正系数cc1.0而算出的剪切抗力Ps01根柱子形式判定为弯曲损伤向剪切破坏转移型。在1处以上的塑性铰位置中，剪力Si大于按9.5节规定求出的与正负交替作用的影响有关的修正系数cc1.0而算出的剪切抗力Ps0时，判断为剪切破坏型，根据3)节的规定求时保有水平抗力和容许塑性率。这时，在任何一个塑性铰中把最初剪力Si大于剪切抗力Ps0时的水平力看作钢筋混凝土刚架桥墩的剪切抗力Ps。各塑性铰的极限塑性转动角θpu根据式（解9.8.3）算出

(u1)

p

(这里θpu：塑性铰中的极限塑性转动角φy：为屈服时曲率，按照9.3节的规定求解φu：为极限时曲率，按照9.3节的规定求解Lp：塑性铰长度，按照9.3节的规定求解(m)只是与ii)节不同此处按照9.3节的规定应估入达到极限水平抗力Pu时各塑性铰位置上产生的轴向力，再算出φy、φu。4个塑性铰都要比较用极限塑性转动角θpu与iv)节求出的塑9.8.6θpu时的水平位移看作钢筋混凝土刚架桥墩的极限位移δu。⑶柱子构件的下端部及上端部还有横梁构件的两端有可能发柱子构件的下端部，其桥墩基部至塑性铰长度的4倍的区段内的断面范围或者对子构件的上端部及横梁构件的两端其节点处的根部至塑性铰长度的4倍区段内的断面范围，为能够可靠地得到变形性必须满足9.6节规定的钢筋混凝土桥墩提高韧性的配筋细节进行配筋。柱子构件的上端部及下端部还有横梁构件两端部，在计算上产生或不-解9.8.3据的缓急在塑性铰长的4倍区段内的断面范围的始点，对于不包括在塑性铰内的部分要注意必须进行与塑性铰长的4倍区段内的断面范围同样的配筋。横梁构件是一种仅对面内方向可以期待韧性的构件，对面外方向基本上不指望韧性。因此，考虑现场的施工