土的抗剪强度与地基承载力

第5章土的抗剪强度与地基承载力5、1土的抗剪强度理论5、2土的抗剪强度试验5、3土的抗剪强度指标5、4地基承载力要求理解：库仑（定律）公式、莫尔应力圆、莫尔库伦强度准则、土体的剪破角；土体抗剪强度指标及试验方法；地基的变形规律（整剪）、地基破坏的三种模式、几种荷载荷载（临塑、极限、临界）、地基极限承载力。掌握：计算土的剪应力（斜截面上）、判断土体所处的状态及是否会沿某界面产生破坏。了解：几种荷载及地基极限承载力的计算方法。

第5章土的抗剪强度与地基承载力第5章土的抗剪强度与地基承载力广西村民自建房地基坍塌致3死4伤2015年7月7日上午10时许，广西某村民在自建房屋时，发生地基垮塌事故，3名村民在事故中遇难，4名村民受伤。第5章土的抗剪强度与地基承载力第5章土的抗剪强度与地基承载力北京德内大街坍塌事故:人大代表“偷挖”18米地下室道路出现长15米、宽5米、深10米的大坑；排水管线断裂；约54平方米的4间民居倒塌。北京市西城区德内大街93号院为江苏省徐州市人大代表的某企业老板私有房产，占地约190平方米，原是一座U型四合院。该院业主在地下开挖了深18米、面积130平方米的“地下室”足足相当于五层楼的高度。什么是土的抗剪强度？——土体抵抗剪切破坏的极限能力

第5章土的抗剪强度与地基承载力土的抗剪强度或地基承载力不足

土体抗压承载力？5.1土的抗剪强度理论1、库仑公式1776年，库仑根据砂土剪切试验，将土的抗剪强度表达为滑动面上法向应力的函数。PSTA5.1土的抗剪强度理论根据砂土剪切试验f=tan砂土后来，根据粘性土剪切试验:土的内摩擦角ff=c+tan粘土cfc:土的粘聚力:土的内摩擦角5.1土的抗剪强度理论2、土体抗剪强度影响因素土体抗剪强度影响因素：摩擦力：内摩擦角粘聚力：c摩擦力的两个来源1.滑动摩擦：剪切面土粒间表面的粗糙所产生的摩擦—土粒表面的粗造度2.咬合摩擦：土粒间互相嵌入所产生的咬合力—密实度、级配粘聚力：由土粒之间的胶结作用和电分子引力等因素形成5.1土的抗剪强度理论3、土中一点的应力状态土体内一点处不同方位的截面上应力的集合（剪应力

和法向应力）

331131dldlcosdlsin楔体静力平衡水平：竖直：5.1土的的抗抗剪剪强强度度理理论论31dldlcosdlsin求解解上上述述方方程程，，得得到到斜斜面面上上的的应应力力莫尔尔应应力力圆圆方方程程，，圆圆心心？？半半径径？？进一一步步整整理理，，可可得得什么么曲曲线线？？5.1土的的抗抗剪剪强强度度理理论论4、土土的的极极限限平平衡衡条条件件应力力圆圆与与强强度度线线相离离：：库仑仑强强度度线线应力力圆圆与与强强度度线线相切切：：应力力圆圆与与强强度度线线相割割：：极限限应应力力圆圆τ<τf弹性性平平衡衡状状态态τ=τf极限限平平衡衡状状态态τ>τf破坏坏状状态态此情情况况不不存存在在f=c+tan绘制制莫莫尔尔应应力力圆圆5.1土的的抗抗剪剪强强度度理理论论莫尔尔－－库库仑仑破破坏坏准准则则：莫尔尔应应力力圆圆与与库库仑仑强强度度线线相相切切的的应应力力状状态态作作为为土土的的破破坏坏准准则则(目前前判判别别土土体体所所处处状状态态的的最最常常用用准准则则)力学学平平衡衡方方程程？？

库伦强度线

5.1土的的抗抗剪剪强强度度理理论论31c

f2

fAcctg1/2(1+3)无粘粘性性土土：：c=0由几几何何关关系系可可得得：：整理理得得：：破坏坏面面在在哪哪？？莫尔尔－－库库仑仑破破坏坏准准则则应用用判判断断的的力学学方方程程5.1土的的抗抗剪剪强强度度理理论论土体体处处于于极极限限平平衡衡状状态态时时，，破破坏坏面面与与大大主主应应力力作作用用面面的的夹夹角角为为f

f2

f31cAcctg1/2(1+3)可见见：：剪剪破破面面并并不不产产生生于于最最大大剪剪应应力力面面，，而而与与最最大大剪剪应应力力面面成成/2的夹夹角角，，为什什么么？？max因为为在在那那个个点点虽虽然然剪剪应应力力最最大大，，但但是是仍仍然然小于于抗剪剪强强度度，，所所以以不不会会发发生生破破坏坏——不同剪切面上上允许的τf不一样。5.1土的抗剪强度度理论【例】地基中某一单单元土体上的的大主应力为为430kPa，小主应力为200kPa。通过试验测得得土的抗剪强强度指标c=15kPa，=20o。试问①该单元元土体处于何何种状态？②②单元土体最最大剪应力出出现在哪个面面上，是否会会沿剪应力最最大的面发生生剪切破坏？？土的状态：弹弹性平衡、极极限平衡、破破坏状态？是否沿某个面面发生剪切破破坏？——莫尔－库仑准准则：直接计算莫尔圆法剪破面上库仑定律5.2土的抗剪强度度试验根据应力状态态计算出σ1f或σ3f判断破坏可能能性由σ3计算σ1f比较σ1与σ1fσ1<σ1f?σ1=σ1f极限平衡状态态σ1>σ1f?Oc1f311由σ1计算σ3f比较σ3与σ3fσ3>σ3f什么状态？弹性平衡状态态莫尔圆法：弹性平衡状态态破坏状态5.1土的抗剪强度度理论【例】地基中某一单单元土体上的的大主应力为为430kPa，小主应力为200kPa。通过试验测得得土的抗剪强强度指标c=15kPa，=20o。试问①该单元元土体处于何何种状态？②②单元土体最最大剪应力出出现在哪个面面上，是否会会沿剪应力最最大的面发生生剪破？【解答】已知1=430kPa，3=200kPa，c=15kPa，=20o计算结果表明明：1f大于该单元土土体实际大主主应力1，实际应力圆圆半径小于极极限应力圆半半径，所以，，该单元土体体处于弹性平平衡状态。5.1土的抗剪强度度理论

c1实际应力圆最大剪应力与与主应力作用用面成45o由图可知，最最大剪应力面面上τmax<τf，故不会沿剪应应力最大的面面发生破坏τmax——会产生剪切破破坏吗？库伦强度线35.1土的抗剪强度度理论土体剪破面与与大主应力作用用面的夹角为为f库仑定律由于τ<τf，所以，该单元元土体处于弹弹性平衡状态态直接计算：最大剪应力与与主应力作用面成45o——会产生剪切破破坏吗？库仑定律P93式5-6最大剪应力面面上τ<τf，故不会沿剪应应力最大的面面发生破坏5.2土的抗剪强度度试验1、室内试验2、野外试验直剪试验、三三轴试验等制样（重塑土土）或现场取取样缺点：扰动优点：应力条条件清楚，易易重复十字板扭剪试试验、旁压试试验等原位试验缺点：应力条条件不易掌握握优点：原状土土的原位强度度5.2土的抗剪强度度试验1、直接剪切试试验试验仪器：直直剪仪（应力力控制式，应应变控制式））P95图5-55.2土的抗剪强度度试验5.2土的抗剪强度度试验5.2土的抗剪强度度试验（1）、固结慢剪剪：施加正应力-充分固结慢慢施加剪应应力-小于0.02mm/分，以保证无无超静孔压（2）、固结快剪剪施加正应力-充分固结在3-5分钟内剪切破破坏（3）、快剪施加正应力后后立即剪切3-5分钟内剪切破破坏PSTA直接剪切试验验分为：通过控制剪切切速率来近似似模拟排水条条件固结慢剪、固固结快剪、快快剪快剪、慢剪有有什么区别及及作用？获得怎样实验验结果？5.2土的抗剪强度度试验PSTAσ

=100KPaSσ

=200KPaσ

=300KPaOc在不同的垂直直压力下进行剪切试试验，得相应应的抗剪强度度τf，绘制τf-曲线，得该土土的抗剪强度度包络线强度包络线是是否可靠？——相对可靠，但但存在一定问问题5.2土的抗剪强度度试验直剪试验优缺缺点：优点：仪器构造简单单，试样的制制备和安装方方便，易于操操作缺点：①剪切破坏面面固定为上下下盒之间的水水平面不符合合实际情况，，不一定是土土样的最薄弱弱面。②试验中不能能严格控制排排水条件，对对透水性强的的土尤为突出出，不能量测测土样的孔隙隙水压力。③上下盒的错错动，剪切过过程中试样剪剪切面积逐渐渐减小，剪切切面上的剪应应力分布不均均匀因其仪器构造造简单等优点点，再加试验验结果相对可可靠，在是目前勘察报告中最常用于获获取土体强度度指标的室内内实验5.2土的抗剪强度度试验2、三轴剪切试试验应变控制式三三轴仪：压力力室，加压系系统，量测系系统组成应力控制式三三轴仪应变控制式三三轴仪5.2土的抗剪强度度试验方法：首先试样施加加围压1=2=3；然后通过活塞塞杆施加的是是应力差Δ1=1-3。（1）、试样试验验方法：

3

3

3

3

3

3△△5.2土的抗剪强度度试验（2）、三轴试验验结果抗剪强度包线（库伦强度线）

c

分别在不同的的周围压力3作用下进行剪剪切，得到3～4个不同的破坏坏应力圆，绘绘出各应力圆圆的公切线即为土的抗剪剪强度包线—抗剪强度包络络线5.2土的抗剪强度度试验（3）、三轴试验验优缺点优点：①试验中能严严格控制试样样排水条件，，量测孔隙水水压力，了解解土中有效应应力变化情况况②试样中的应应力分布比较较均匀缺点：①试验仪器复复杂，操作技技术要求高，，试样制备较较复杂②试验在2=3的轴对称条件件下进行，与与土体实际受受力情况可能能不符5.2土的抗剪强度度试验无侧限压缩仪仪3、无侧限抗压压强度试验5.2土的抗剪强度度试验无侧限压缩仪仪ququ加压框架量表量力环升降螺杆无侧限压缩仪无侧限抗压强强度试验是三三轴剪切试验验的特例，对对试样不施加加周围压力，，即3=0，，只施施加轴轴向压压力直直至发发生破破坏，，试样样在无无侧限限压力力条件件下，，剪切切破坏坏时试试样承承受的的最大大轴向向压力力qu，称为无侧限抗压压强度试样获得怎样实实验结果？？5.2土的抗剪强强度试验根据试验（（3=0，1=qu），只能作出出一个极限限应力圆，，因此对一一般粘性土土，无法作作出强度包包线说明：对于饱和软软粘土，根根据三轴不不排水剪试试验成果，，其强度包包线近似于于一水平线线，即u=0，因此无侧限限抗压强度度试验适用用于测定饱和软粘土土的不排水水强度qucuu=0无侧限抗压压强度试验验仪器构造造简单，操操作方便，，可代替三轴试试验测定饱和软软粘土的不不排水强度度5.2土的抗剪强强度试验适用于现场场测定饱和和粘性土的的不排水强强度，尤其其适用于均均匀的饱和和软粘土4、十字板剪剪切试验柱体上下平平面的抗剪剪强度产生生的抗扭力力矩柱体侧面剪剪应力产生生的抗扭力力矩5.3土的抗剪强强度指标1、总应力强强度指标与与有效应力力强度指标标库仑定律说明：施加于试样样上的垂直直法向应力力为总应力，，c、为总应力意意义上的土土的粘聚力力和内摩擦擦角，称之之为总应力力强度指标标根据有效应应力原理：：土的抗剪强强度并不是是由剪切面面上的法向向总应力决决定，而是是取决于剪剪切面上的的法向有效应应力。什么是有效应力原原理？c、为土的有效效粘聚力和和有效内摩摩擦角，即即土的有效效应力强度度指标有效应力强强度指标确确切地表达达出了土的的抗剪强度度的实质，，是比较合合理的表达达方法5.3土的抗剪强强度指标2、黏性土在在不同排水水条件的抗抗剪强度指指标（1）、固结不不排水剪（（CU）三轴试验：：施加周围压压力3时打开排水水阀门，试试样完全排排水固结，，孔隙水压压力完全消消散。然后后关闭排水水阀门，再再施加轴向向压力增量量△，使试样在在不排水条条件下剪切切破坏

3

3

3

3

3

3△△直剪试验：：剪切前试样样在垂直荷荷载下充分分固结，剪剪切时速率率较快，使使土样在剪剪切过程中中不排水，，这种剪切切方法为称称固结快剪打开排水阀关闭排水阀5.3土的抗剪强强度指标将总应力圆圆在水平轴轴上左移uf得到相应的的有效应力力圆，按有有效应力圆圆强度包线线可确定c、

ccuccu

饱和粘性土土在三组3下进行固结结不排水剪剪试验得到到A、B、C三个不同3作用下破坏坏时的总应应力圆，由由总应力圆圆强度包线线确定固结结不排水剪剪总应力强强度指标ccu、cuABC（1）固结不排排水剪（CU）5.3土的抗剪强强度指标（2）、不固结结不排水剪剪（UU）三轴试验：：施加周围压压力3、轴向压力力△直至剪破的的整个过程程都关闭排排水阀门，，不允许试试样排水固固结

3

3

3

3

3

3△△直剪试验：：通过试验加加荷的快慢慢来实现是是否排水。。使试样在在3～5min之内剪破，，称之为快剪关闭排水阀5.3土的抗剪强强度指标有效应力圆圆总应力圆u=0B

C

cu

ufA

3A

1A饱和粘性土土在三组3下的不排水水剪试验得得到A、B、C三个不同同3作用下破破坏时的的总应力力圆试验表明明：三个试样样的周围围压力3不同，但但破坏时时的主应应力差相相等，三三个极限限应力圆圆的直径径相等，，因而强强度包线线是一条条水平线线三个试样样只能得得到一个有效效应力圆圆（2）、不固固结不排排水剪（（UU）5.3土的抗剪剪强度指指标（3）、固结结排水剪剪（CD）三轴试验验：试样在周周围压力力3作用下排排水固结结，再缓缓慢施加加轴向压压力增量量△，直至剪剪破，整整个试验验过程中中打开排排水阀门门，始终终保持试试样的孔孔隙水压压力为零零

3

3

3

3

3

3△△直剪试验验：试样在垂垂直压力力下固结结稳定，，再以缓缓慢的速速率施加加水平剪剪力，直直至剪破破，整个个试验过过程中尽尽量使土土样排水水，试验验方法称称为慢剪打开排水阀5.3土的抗剪剪强度指指标（3）、固结结排水剪剪（CD）在整个排排水剪试试验过程程中，uf＝0，总应力全全部转化化为有效效应力，，所以总总应力圆圆即是有有效应力力圆，总总应力强强度线即即是有效应力力强度线。。强度指指标为cd、dcdd总结:对于同一一种土，，在不同同的排水水条件下下进行试试验，总总应力强强度指标标完全不不同；有有效应力力强度指指标不随随试验方方法的改改变而不不同，有有效抗剪剪强度与与有效应应力有唯唯一的对对应关系系5.3土的抗剪剪强度指指标3、抗剪强强度指标标的选用用土的抗剪剪强度指指标随试试验方法法、排水水条件的的不同而而异，对对于具体体工程问问题，应应该尽可可能根据据现场条条件决定定采用实实验室的的试验方方法，以以获得合合适的抗抗剪强度度指标——通常采用用直剪试试验试验方法适用条件不排水剪或快剪地基土的透水性和排水条件不良，建筑物施工速度较快排水剪或慢剪地基土的透水性好，排水条件较佳，建筑物加荷速率较慢固结不排水剪或固结快剪建筑物竣工以后较久，荷载又突然增大，或地基条件等介于上述两种情况之间5.3土的抗剪剪强度指指标【例】对某种饱饱和粘性性土做固固结不排排水试验验，三个个试样破破坏时的的大、小小主应力力和孔隙隙水压力力列于表表中，试试用作图图法确定定土的强强度指标标ccu、cu和c、周围压力3/kPa1/kPauf/kPa601001501432203132340675.3土的抗剪剪强度指指标【解答】按比例绘绘出三个个总应力力极限应应力圆，，如图所所示，再绘出总总应力强强度包线线按由1′=1-uf，3′=3-uf，将总应力力圆在水水平轴上上左移相相应的uf即得3个个有效应应力极限限莫尔圆圆，如图图中虚线线圆，再再绘出有有效应力力强度包包线cccu根据强度度包线得得到：ccu=10kPa，cu=18oc=6kPa，、=27ocu(kPa)100(kPa)1003002004005.4地基承载载力1、概述述下卧层持力层（（受力层层）地基基础FG什么是地地基？持持力层？？5.4地基承载载力上图中，，建筑物物荷载通通过基础础作用于于地基，，对地基基提出两两个方面面的要求求。（2）、变形形要求—刚度建筑物基基础在荷荷载作用用下产生生最大沉沉降量或或沉降差差，应该该在该建建筑物所所允许的的范围内内地基承载力？？—地基单位面积积所能承受荷荷载的能力，，kPa（1）、稳定要求求—强度建筑物的基底底压力，应该该在地基所允允许的承载能能力之内地基变形有什什么规律呢？？——地基变形的三三个阶段5.4地基承载力地基变形的三三个阶段：线线性、弹塑性性、破坏0sppcrpuabcp＜pcrpcr＜p＜pup≥pua、线性变形阶段塑性变形区oa段，荷载小，，主要产生压压缩变形，荷荷载与沉降关关系接近于直直线，土中τ＜τf,地基处于弹弹性平衡状态态b、弹塑性变形阶段ab段，荷载增加加，荷载与沉降关关系呈曲线，，地基中局部部产生剪切破破坏，出现塑塑性变形区c、破坏阶段bc段，塑性区扩扩大，发展成成连续滑动面面，荷载增加加，沉降急剧剧变化地基的破坏形形式？临塑荷载极限荷载5.4地基承载力2、浅基础地基基的破坏模式式由于基础下持持力层抗剪强强度不足，土土体产生剪切切破坏导致基基础发生剪切切破坏：整体剪切破坏坏、冲剪破坏坏和局部破坏坏。（1）、整体剪切切破坏a.p-s曲线上有两个个明显的转折折点（a、b），可区分地地基变形的三三个阶段b.P较小时，地基基变形处于弹弹性阶段（0a），基础下形形成一个三角角压密区c.P增大，压密区区向两侧挤压压，土中先从从基础边缘产产生塑性区，，然后扩散形形成塑性区1.此时土体内部部出现剪切破破坏，进入塑塑性阶段（ab），变形加速速d.P达到极限荷载载后，土体中中形成连续的的滑动面并延延伸到地面，，土从基础两两侧隆起；基基础急剧下沉沉，并可能向向一侧倾斜，，整个地基失失稳破坏（bc）。塑性区1塑性区1通常发生在密密砂或硬粘土土等坚实地基破坏特征？？5.4地基承载力力（2）、冲剪破破坏a.p-s曲线没有明明显的转折折点，无临临塑荷载和和极限荷载载b.地基沿基础础边缘发生生垂直剪切切破坏，不不出现明显显连续滑动动面c.荷载达到极极限荷载后后，基础两两侧地面不不隆起，而而是下陷——地基沿基础础边缘垂直直剪切破坏坏，好像基基础切入地地基中什么是冲剪剪破坏？故常发生在在基础刚度度很大且地地基十分软软弱的情况况。（松砂砂和软粘土土中）破坏特征？？5.4地基承载力力（3）、局部剪剪切破坏a.p-s曲线转折点点不明显，，一开始就就呈非线性性b.地基破坏从从基础边缘缘开始，塑塑性变形区区不延伸到到地面，滑滑动面未延延伸到地表表，限制在在地基内部部某一区域域内c.基础两侧地地面微微隆隆起，无明明显裂缝—介于整体剪剪切破坏与与冲剪破坏坏之间的一一种地基破破坏形式常发生在中中等密实的的砂土中。。破坏特征？？PS132d.基础一般不不会发生倒倒塌或者倾倾斜破坏5.4地基承载力力3、地基临塑塑荷载和临临界荷载临塑荷载（（pcr）：对整体体剪切破坏坏的地基，，p-s曲线上的a点对应的荷荷载；土即即将进入塑塑性状态的的荷载。pcr怎么求？以条形基础受均布荷载载作用的情情况为例，介绍绍如何求解解pcrq=0d2zMBp地基中任意意一点M的主应力由由以下三部部分叠加而成成：基础底面的附加应力力P0基础底面下下Z处的自重应应力rZ旁载r0d5.4地基承载力力q=0dβ0zM自重应力1=0d+z3=k0(0d+z)，k0侧压力系数数设k0=1.0合力=附加应力据P50，式2-33可得：Bp—由自重应力力在M点各方向引引起的应力力相等（1）5.4地基承载力力31c

f2

fAcctg1/2(1+3)根据莫尔-库仑准则，，当土体处处于极限平衡衡状态时，，可知：将式（1）代入上式式，整理得得———塑性性区区边边界界方方程程塑性性区区最最大大深深度度zmax5.4地基基承承载载力力令zmax＝0，此此时时地地基基所所能能承承受受的的基基底底压压力力为为临塑塑荷荷载载简化化为为，，pcr=0dNq+cNc其中中，，Nq、Nc为地基基承载载力系系数0——基础埋埋深范范围内内土的的平均均加权权重度度5.4地基承承载力力临界荷荷载：地基基中塑塑性区区的最最大深深度zmax分别达达到基基础宽宽度的的1/4（中心心荷载载作用用下））和1/3（偏心心荷载载作用用下））时，对对应的的基础础底面面压力力——p1/4、p1/3中心荷荷载，，zmax=b/4偏心荷荷载，，zmax=b/3可简化化为：：其中，，Nr、Nq、Nc为地基基承载载力系系数——基基底以以下土的重重度5.4地基承承载力力临塑荷荷载、、临界荷荷载的的统一表表达式式NNqNcpcr01+/ctg-

/2+)(Nq-1)ctgp1/4(Nq-1)/4p1/3(Nq-1)/3其中，，Nr、Nq、Nc为地基基承载载力系系数5.4地基承承载力力【例】】某条基基，底底宽b=1.5m，埋深d=2m，地基土土的重重度＝19kN/m3，饱和土土的重重度sat＝21kN/m3,抗剪剪强度度指标标为=20°，，c=20kPa,求(1)该该地基基承载载力p1/4,(2)若若地下下水位位上升升至地地表下下1.5m，承载力力有何何变化化(1)(2)地下下水位位上升升时，，地下下水位位以下下土的的重度度用有有效重重度说明：：当地下下水位位上升升时，，地基基的承承载力力将降降低5.4地基承承载力力4、地地基极极限承承载力力计算算—极限荷荷载地基极极限承承载力力：地地基土土达到到整体剪剪切破破坏时的最最小荷荷载。。（1）、普普朗特特尔极极限承承载力力理论论（2）、太太沙基基极限限承载载力理理论5.4地基承承载力力（1）、普普朗特特尔极极限承承载力力理论论1920年，普普朗特特尔根根据极极限平平衡理理论，，导出出达到到破坏坏时的的滑动动面形形状及及极限限承载载力公公式。。PbccddⅠⅡⅡ45o＋

/245o－

/2ⅢⅢⅠ区：主动朗朗肯区区，1竖直向向，破破裂面面与水水平面面成45o＋/2Ⅱ区：过渡区区，边边界是是对数数螺线线Ⅲ区：被动朗朗肯区区，1水平向向，破破裂面面与水水平面面成45o－/2基本假假设：：a、基础础埋深深及基底以以下土土均为0b、外荷荷载为为无限限长的的条形形荷载载c、基底底光滑滑整体滑滑动可可分为为三个个区5.4地基承承载力力普朗特特尔理理论的的极限限承载载力理理论解解式中Nc：为地地基承承载力力系数数不足：：基础础埋深深及基基底以以下土土均不不为0，如何何解决决？5.4地基承承载力力2、太沙沙基极极限承承载力力理论论PaabccddⅠⅡⅡⅢ45o－

/2ⅢⅠ区：弹性压压密区区；基基底是是粗糙糙的，，故与与基底底接触触的土土体不不会发发生剪剪切位位移，，而是是处于于弹性性压密密状态态且与与基础础一起起位移移Ⅱ区：过渡区区，边边界是是对数数螺线线Ⅲ区：被动朗朗肯区区，1水平向向，破破裂面面与水水平面面成45o－/2基本假假设：：a、基础础底面面是粗粗糙的的b、条形形基础础受均均布荷荷载作作用整体滑滑动可可分为为三个个区5.4地基承承载力力太沙基基理论论的极极限承承载力力理论论解其中，，Nr、Nq、Nc均为承承载力力系数数，是是的函数数（P116式子5-38）。0——基础埋埋深范范围内内土的的平均均加权权重度度——基基底以以下土的重重度5.4地基承承载力力4、地地基承承载力力的确确定方方法极限承承载力力承载力力容许承承载力力：承载力力特征征值(设计值值)通常所所说的的承载载力指指容许许承载载力5.4地基承承载力力承载力力f的确定定办法法：①要求较较高：：f=Pcr②一般情情况下下：f=P1/4或P1/3③用极限限荷载载计算算：f=Pu/KK---安全系系数；；太沙基基：K3.0（1）、通过公公式计计算5.4地基承承载力力（2）、按《地地基基基础设设计规规范》》确定定当e≤0.033b，根据土土的抗抗剪强强度指指标确确定地地基承承载力力fa——土的抗抗剪强强度指指标确确定的的地基基承载载力特特征值值Mb、Md、Mc——承载力力系数数（可可根据据k查表得得到)——地基土土的重重度，，地下下水位位以下下取浮浮重度度d——基础埋埋置深深度(m)，从室外外地面面标高高计算算m——基础底底面以以上土土的加加权重重度，，地下下水位位以下下取浮浮重度度b——基础地地面宽宽度，，大于于6m时，按按6m取值，，对于于砂土土小于于3m时按3m取值ck——基底下下一倍倍短边