南京市某办公楼中央空调系统毕业设计

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书共50页第1页摘要本设计为南京市XX公司办公楼中央空调系统,拟为之设计合理的中央空调系统,为室内工作人员提供舒适的工作环境。关键字：办公楼；中央空调；风机盘管—新风系统；性能比较。工程概况本建筑是一幢五层高的办公楼，地处江苏省南京市。南京地处我国长江下游地区，属北亚热带季风气候区，四季分明，夏热冬冷，春秋短暂，雨量集中，历年平均气温16℃，主导风向夏季为西南风，冬季为东北风。本办公楼第一层为中央空调机房及停车场,二～五层为办公室,采用风机盘管加新风系统，这四层的布局基本相同。每层有24间办公室，大部分办公室都配有卫生间。第一层高4.5m,二～五层层高均为3.8m，建筑物总高度约为21.2m。总建筑面积约为6690m²本系统管线不复杂，施工方便，夏季空调和冬季供暖同用一套系统，无论从经济、使用寿命，还是从美观、清洁的角度讲，该系统都很符合建筑用途的要求。二～五层办公室风机盘管加新风系统；厕所设置排风扇，保持厕所的相对负压，通过其他房间渗透补充厕所风量，再通过厕所风机排出，使厕所异味不能扩散至其他房间。正压控制的问题，为防止外部空气流入空调房间，设定保持室内5～10Pa正压，送风量大于排风量时，室内将保持正压。该设计中采用的计算方法和数据依据主要来源于张萍主编的《中央空调设计实训教程》[1],还有其他的一些相关资料。相关建筑图见附录。该建筑物相关资料如下：1）屋面保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度为70mm。2）外墙外墙为厚度为240mm的红砖墙，墙外表面为水泥砂浆抹灰加浅色喷浆，墙为厚为70mm的加气混凝土保温层，内粉刷加油漆。3）外窗单层钢窗，玻璃为6mm厚的吸热玻璃，内有活动百叶帘作为内遮阳。4）人数人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本办公楼人员密度按每平方米0.15人估算。5）照明、设备由建筑电气专业提供，照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30w/m²。设备负荷为40w/m²。6）空调使用时间办公楼空调每天使用10小时，即8：00～18：00。7）动力与能源资料a.动力：工业动力电380V－50Hz;b.能源：由自备空调机房供给。8）气象资料a.表2.1室外气象参数表地理位置（南京）海拔(m)大气压力(Kpa)室外平均风速m/s北纬东经8.9冬季夏季冬季夏季31°10′118°43′1025.21004.02.62.6b.表2.2室外计算（干球温度℃）表冬季夏季夏季空调室外计算湿球温度空气调节通风空气调节空调日平均通风-623531.43228.3c.表2.3室内计算参数表名称房间用途温度(℃)湿度(%)室内风速m/s夏季办公室2650v≤0.25冬季办公室2340v≤0.159)其他新风量取30m³/h.p噪声声级不高于40dB;空气中含尘量不大于0.30mg/m³;室内空气压力稍高于室外大气压。设计方案的论证办公楼（写字楼）空调特点1）建筑特点办公楼的外围护结构多为钢筋混凝土的框架结构,采用自重的轻型墙体材料作为外围护结构。大量采用玻璃幕墙,采用大面积单层玻璃幕墙加铝合金饰板作为高层写字楼外围护结构的主流,其玻璃幕墙主要为6mm或8mm厚度的热反射镀膜玻璃。办公楼由吊顶或架空地板形成办公自动化机器和通讯设备的线性空间，办公楼的净高为2.6m左右。2）使用特点办公楼的使用性质与时间全楼大体一致,所以整幢楼可选择用同样的空调系统和设备,管理比较方便。办公楼一般采用集中或半集中空调系统。3)办公楼空调系统注意事项a.分区问题：按建筑物分为内区和外区,也可以按朝向分或根据房间用途、标准高低、负荷变化以及使用时间等特点划分系统。b.过度季节问题：过度季节外区可不用冷热源,但内区仍需要降温,这时应用室外空气直接进入内区降温,即节能又简单;或考虑采用一台小容量的制冷机。c.加班问题：个别办公楼或某层需要节假日加班,为此最好不要设太大的集中空调系统。d.特殊房间的个别控制问题：用风机盘管系统以便控制。方案比较表3.1全空气系统与空气－水系统方案比较表[2]比较项目全空气系统空气－水系统设备布置与机房空调与制冷设备可以集中布置在机房机房面积较大层高较高有时可以布置在屋顶或安设在车间柱间平台上只需要新风空调机房、机房面积小风机盘管可以设在空调机房内分散布置、敷设各种管线较麻烦风管系统空调送回风管系统复杂、布置困难支风管和风口较多时不易均衡调节风量放室内时不接送、回风管当和新风系统联合使用时，新风管较小节能与经济性可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间对热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多房间不经济部分房间停止工作不需空调时整个空调系统仍需运行不经济灵活性大、节能效果好，可根据各室负荷情况自我调节盘管冬夏兼用，内避容易结垢，降低传热效率无法实现全年多工况节能运行使用寿命使用寿命长使用寿命较长安装设备与风管的安装工作量大周期长安装投产较快，介于集中式空调系统与单元式空调器之间维护运行空调与制冷设备集中安设在机房便于管理和维护布置分散维护管理不方便，水系统布置复杂、易漏水温湿度控制可以严格地控制室内温度和室内相对湿度对室内温度要求严格时难于满足空气过滤与净化可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清洁度的不同要求，采用喷水室时水与空气直接接触易受污染，须常换水过滤性能差，室内清洁度要求较高时难于满足消声与隔振可以有效地采取消防和隔振措施必须采用低噪声风机才能保证室内要求风管互相串通空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染，当发生火灾时会通过风管迅速蔓延各空调房间之间不会互相污染表3.2风机盘管+新风系统的特点表[2]优点1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装5)只需新风空调机房，机房面积小6)使用季节长7)各房间之间不会互相污染缺点1)对机组制作要求高，则维修工作量很大2)机组剩余压头小室内气流分布受限制3)分散布置敷设各中管线较麻烦，维修管理不方便4)无法实现全年多工况节能运行调节5)水系统复杂，易漏水6)过滤性能差适用性适用于旅馆、公寓、医院、办公楼等高层多层的建筑物中,需要增设空调的小面积多房间建筑室温需要进行个别调节的场合表3.3风机盘管的新风供给方式表[1]供给方式示意图特点适用范围房间缝隙自然渗入1)无规律渗透风，室温不均匀2)简单、方便3)卫生条件差4)初投资与运用费用低5)机组承担新风负荷，长时间在湿工况下工作1)人少，无正压要求，清洁度要求不高的空调房间2)要求节省投资与运行费用的房间23)新风系统布置有困难或旧有建筑改造机组背面墙洞引入新风1)新风口可调节，冬、夏季最小新风量；过渡季大新风量2)随新风负荷变化，室内直接受影响3)初投资与运行费节省4)须作好防尘、防噪声、防雨、防冻措施5)机组长时间在湿工况下工作同上房高为6m以下的建筑物单设新风系统，独立供给室内1)单设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求2)投资大3)占有空间多4)新风口尽量紧靠风机盘管，为佳要求卫生条件严格和舒适的房间，目前最常采用此方式单设新风系统供给风机盘管1)单设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求2)投资大3)新风按至风机盘管，与回风混合后进入室内，加大了风机风量，增加噪声要求卫生条件严格的房间，目前较少采用此种方式本设计为办公楼的空调系统设计，系统的选定应注意档次和安全的要求，按负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统——全空气系统、空气—水系统、全水系统、冷剂系统。全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统，该系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷；空气—水系统分为再热系统和诱导器系统并用、全新风系统和风机盘管机组系统并用；全水系统即为风机盘管机组系统，全部由水负担室内空调负荷，在注重室内空气品质的现代化建筑内一般不单独采用，而是与新风系统联合运用；冷剂系统分单元式空调器系统、窗式空调器系统、分体式空调器系统，它是由制冷系统蒸发器直接放于室内消除室内的余热和余湿。对于较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。终上所述，拟采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。方案的确定本办公楼采用风机盘管加新风系统，分成两个区（东区和西区）。因为办公室是间歇性使用，白天使用，晚上关闭，人员分布较平均，同时各房间冷热负荷并不相同需要进行个别的调节，导致热湿比不同，所以全空气系统并不适合。每层设有新风机组，可以由同层的新风机组送入室内，和风机盘管一起满足室内的冷热负荷。风机盘管空调方式，这种方式风管小，可以降低房间层高，但维修工作量大，如果水管漏水或冷水管保温不好而产生凝结水，对线槽内的电线或其它接近楼地面的电器设备是一个威胁，因此要求确保管道安装质量。风机盘管加新风系统占空间少，使用也较灵活，但空调设备产生的振动和噪音问题需要采取切实措施予以解决。对于该系统所存在的缺点，可在设计当中根据具体的问题予以解决和弥补。风机盘管机组的结构和工作原理风机盘管机组是空调机组的末端机组之一,就是将通风机、换热器及过滤器等组成一体的空气调节设备。机组一般分为立式和卧式两种,可以按室内安装位置选定,同时根据室内装修要求可做成明装或暗装。风机盘管通常与冷水机组(夏)或热水机组(冬)组成一个供冷或供热系统。风机盘管是分散安装在每一个需要空调的房间内(如宾馆的客房、医院的病房、写字楼的各写字间等)。风机盘管机组中风机不断循环所在房间内的空气和新风，使空气通过供冷水或供热水的换热器被冷却或加热，以保持房间内温度。在风机吸风口外设有空气过滤器，用以过滤被吸入空气中的尘埃，一方面改善房间的卫生条件，另一方面也保护了换热器不被尘埃所堵塞。换热器在夏季可以除去房间的湿气，维持房间的一定相对湿度。换热器表面的凝结水滴入接水盘内，然后不断地被排入下水道中。由于本系统采用风机盘管+新风系统，有独立的新风系统供给室内新风，即把新风处理到室内参数，不承担房间负荷。这种方案既提高了该系统的调节和运转的灵活性，且进入风机盘管的供水温度可适当提高，水管结露现象可以得到改善。机组由风机、电动机、盘管、空气过滤器、室温调节装置及箱体等组成(见图3.1)。 图3.1风机盘管机组构造图

空调冷负荷计算冷负荷构成及计算原理围护结构瞬变传热形成冷负荷的计算方法具体计算见附录11）外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：LQ1=F·K·(tln-tn)W（4.1）式中：LQ1——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W；F——外墙和屋面的面积，㎡；K——外墙和屋面的传热系数，W/(㎡·℃),可根据外墙和屋面的不同构造，表1－6（a）或表1－6（b）[1]中查取；tn——室内计算温度，℃；tln——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃，根据外墙和屋面的不同类型分别在表1－7（a）～表1－7（g）[1]中查取必须指出：(4.1)式中的各围护结构的冷负荷温度值都是以北京地区气象参数为依据计算出来的，因此对不同地区和不同情况应按下式进行修正：t'ln=(tln+td)·ka·kp℃（4.2）式中:td——地区修正系数，℃，见表1－8（a）及表1－8（b）[1]；ka——不同外表面换热系数修正系数，见表1-9[1]；kp——不同外表面的颜色系数修正系数，见表1-10[1]；2）内墙,楼板等室内传热维护结构形成的瞬时冷负荷当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于3℃时,要考虑由内维护结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算LQ2=F·K·(tls-tn)W（4.3）式中：F——内维护结构的传热面积，m²；K——内维护结构的传热系数，W/(m²·k)；tn——夏季空调房间室内设计温度，℃；tls——相邻非空调房间的平均计算温度，℃。t'ls按下式计算t'ls=t+tls℃（4.4）式中：t——夏季空调房间室外计算日平均温度，℃；tls——相邻非空调房间的平均计算温度与夏季空调房间室外计算日平均温度的差值,当相邻散热量很少(如走廊)时,tls取3℃,；当相邻散热量在23～116W/m2时,tls取53）外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下,玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算：LQ3=F·K·(tl–tn)W（4.5）式中：F——外玻璃窗面积，m²；K——玻璃的传热系数，W/(m²·k)；本设计单层玻璃K=6.26W/(m²·k)；tl——玻璃窗的冷负荷温度逐时值，℃，见表1-13[1]；tn——室内设计温度，℃。不同地点对tl按下式修正：tl’=tl+td（4.6）式中：td——地区修正系数，℃，见表1-14[1]。透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：LQ4=F·CZ·Dj.max·CLQW（4.7）式中：F——玻璃窗的净面积,是窗口面积乘以有效面积系数Ca，本设计单层钢窗Ca=0.85；CZ——玻璃窗的综合遮挡系数CZ=Cs·Cn；其中，Cs——玻璃窗的遮挡系数，由表1-16[1]查得，6mm厚吸热玻璃Cs=0.89；Cn——窗内遮阳设施的遮阳系数，由表1-17[1]查得，中间色活动百叶帘Cn=0.6；Dj.max——日射得热因数的最大值，W/m²，由表1-18[1]查得；CLQ——冷负荷系数，由表1-19（a）～表1-19（b）[1]查得。设备散热形成的冷负荷设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算：Q7=Qq+Q·CLQW(4.8)式中：Q7——设备和用具实际的显热形成的冷负荷，W；Qq——设备和用具的实际显热散热量，W；CLQ——设备和用具显热散热冷负荷系数；如果空调系统不连续运行，则CLQ＝1.0。设备和用具的实际显热散热量按下式计算1）电动设备当工艺设备及其电动机都放在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N/η(4.9)当只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N(4.10)当工艺设备不在室内，而只有电动机放在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N(4.11)式中：N——电动设备的安装功率，kW；η——电动机效率，可由产品样本查得；n1——利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，一般可取0.7～0.9可用以反映安装功率的利用程度；n2——电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均实耗功率与机器设计时最大实耗功率之比；n3——同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般取0.5～0.8。2）电热设备散热量对于无保温密闭罩的电热设备，按下式计算：Q＝1000·n1·n2·n3·n4·N(4.12)式中：n4——考虑排风带走热量的系数，一般取0.5；其中其他符号意义同前。3）电子设备散热量计算公式同(4.10)，其中系数n2的值根据使用情况而定，本设计对计算机n2取1.0。照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯：LQ5=1000·N·CLQW(4.13)荧光灯：LQ5=1000·n1·n2·N·CLQW(4.14)式中：LQ5——灯具散热形成的冷负荷，W；N——照明灯具所需功率，KW；n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1＝1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n1＝1.0；本设计取n1＝1.0；n2——灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热与顶棚内时，取n2＝0.5～0.8；而荧光灯罩无通风孔时,取n2＝0.6～0.8；本设计取n2＝0.6；CLQ——照明散热冷负荷系数。本设计照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30w/m²。设备负荷为40w/m²。人体散热形成的冷负荷人体散热引起的冷负荷计算式为：LQ6＝qs·n·n’·CLQ+ql·n·n’W(4.15)式中：LQ6——人体散热形成的冷负荷，W；qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W(见表1-20[1])；n——室内全部人数；n’——群集系数，办公楼群集系数为0.93；CLQ——人体显然散热冷负荷系数，人体显然散热冷负荷系数(见表1-21[1])。新风冷负荷目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则,办公楼的新风量取30m³/h.p夏季，空调新风冷负荷按下式计算：CLW＝1.2·LW·(hW-hN)W(4.16)式中:CLW——夏季新风冷负荷，KW；LW——新风量，kg/s；hW——室外空气的焓值，kj/kg；hN——室内空气的焓值，kj/kg。湿负荷人体散湿量人体散湿量可按下式计算：D=n·n’·w·10-3kg/h(4.17式中：D——人体散湿量，kg/h；n’——群集系数，办公楼群集系数为0.93；w——成年男子的小时散热量，kg/(h·p)；26℃时，极轻劳动成年男子的小时散热量为0.109kg/(h·p)。各层房间冷负荷计算表4.1办公室冷负荷汇总表时间房间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:001#421847505011520244265671605863406520647958092#373741394323445345624629469147264740480145313#372341334330447345884661472047224747478445313#(2间)744682668660894691769322944094449494956890624#341438244021416442794352441144394438447542504#(3间)10242114721206312492128371305613233133171331413425127505#392943314515464547544821488349184932499347236#515656005569544854115524559456375625563452597#318835883781392433924336472349975185513245458#130915401686179113791917190818941879188016829#364841494405458947484819484548704880491345469#(2间)7296829888109178949696389690974097609826909210#、11#3594410543884597477948494848484148334846449010#、11#(9间)323463694539492413734301143641436324356943497436144041012#4049435442384059397040474112412341104100380413#12841514166417721874191319141908190419111717合计8420094797998121032831E+051085151098781E+05110960111363103384一楼楼板1655916559165591655916559165591655916559165591655916559顶层屋面1022891848871793279328349918410541121061377615446总负荷110987120540125242127774128779133423135621137713139625141698135389各房间送风状态的确定方案终上所述，采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。风机盘管加新风系统的空气处理方式有:1）新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷；2）新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷；3）新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担一部分室内显热冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患；4）新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题和水患；5）新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理。风机盘管处理的风量比其它方式大，不易选型。所以本设计选择新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷方案。办公室的新风量及新风负荷的确定按办公室的新风量指标30m³/h.p；本办公楼人员密度按0.15m则新风量：Gw1=30×1=30mGw4=30×4=120mGw5=30×5=150m新风负荷计算:在湿空气的h-d图上，根据设计地的室外空气的夏季空调计算干球温度tw和湿球温度tws确定新风状态点W，得出新风的焓hW；根据室内空气的设计温度tN和相对湿度Φ，确定回风状态点N（也就是室内空气设计状态点），得出回风的焓hN。则夏季空调的新风负荷按CLW＝1.2LW·(hW-hN)W计算。(4.18)根据室内外参数（tN=26℃,Φ=50%;tw=35℃,tws=28.3℃）查h-d图（见图4.1）得hW=91.2，hN=52.4；Δh=hW-h则CLW1=Gw·Δh=30×1.2×38.8×1000÷3600=388（W）CLW4=Gw·Δh=120×1.2×38.8×1000÷3600=1552（W）CLW5=Gw·Δh=150×1.2×38.8×1000÷3600=1940（W）图4.1湿空气的h-d图制冷系统负荷的确定制冷系统负荷Q0可按下式确定：Q0=Q·Kr·K·Kη·KbKW(4.19)式中：Q——空调系统冷负荷，KW；Kr——房间同期使用系数，0.6～1.0，本设计Kr=0.8；Kf——冷量损失附加系数，风-水系统Kf=1.10～1.15；直接蒸发式表冷系统Kf=1.05～1.10；本设计为风-水系统，Kf=1.10；Kη——效率降低修正系数，Kη=1.05～1.10；本设计Kη=1.05；Kb——事故备用系数，一般不考虑备用，仅在特殊工程中才采用X台1备用的方式。本设计不考虑备用，Kb=1.0。则本设计制冷系统的负荷Q0=Q·Kr·K·Kη·Kb=475.787×0.8×1.10×1.05×1.0=439.627KW风机盘管加新风系统选型计算风机盘管系统选型计算1)空气处理方案及有关参数的查取采用新风直入式空气处理方式，新风机组不承担室内负荷，空气处理方案过程线如下图：图5.1空气处理方案过程图由tN=26℃,Φ=50%得hN=52.5KJ/Kg，tNS=18.6由tw=35℃,tws=28.3℃得hW查h-d图(见图5.1)tNL=14.9℃，tN-tNL=26-14.9=11.1>10℃，则取送风温度差为Δt=10℃；则tl’(F)=26-10=16℃,由tl’(F)=16℃，Φl’(F)=90%，在h-d图上定出风机盘管机器露点2）房间所需冷量（包括新风）以1#办公室为例：Q=6520W3）房间所需新风冷负荷以1#办公室为例：CLW5=1940W4）风机盘管所需冷量以1#办公室为例：QF=Q-CLW5=6521-1940=4580W5）风机盘管所需风量LF=QF/[1.2·(hN-hl’(F))]=4.58/[1.2×(52.5-44.9)]=0.502m³/s=1807m6）选择风机盘管所选的风机盘管要求当进水温度为7℃时，进风参数DB/WB=26/18.6℃，Lm³/h，QF=4580W。根据所需风量及中等风速选型原则，初选型号为FP-10WA的标准型风机盘管两台，其额定风量为1010m³/h，取最小水量L=656kg/h，进水温度为7℃时查得风机盘管的冷量为3749×0.91=3411.6W，满足要求。故选FP-10WA的标准型风机盘管两台，其水压降为用同样方法确定其他房间风机盘管型号,见下表:表5.1各房间风机盘管型号汇总表房间FP型号总负荷W新风负荷W单台风机盘管负荷W单台中速风量m3/h单台全冷量W水流量Kg/h水压降KPa台数1#FP-10WA625019404580/2810374959215.422#FP-12.5WA480119402861101042206563.713#FP-12.5WA478419402844101042206563.714#FP-12.5WA447519402844101042206563.715#FP-14WA499319403053117646216504.316#FP-8WA563719403697/267027313124.327#FP-16WA51851552363313106502105714.518#FP-7.1WA1917388152957027193324.119#FP-14WA491319402973117646216504.3110#、11#FP-12.5WA484919402909101042206563.7112#FP-12.5WA412315522571101042206563.7113#FP-7.1WA1914388152657027193324.11新风机组选型表5.2新风机组选型表空调分区所需要新风量m3/h所需要新风负荷KW型号额定风量m3/h冷量KW盘管数量电机功率KW水流量Kg/h水压降Kpa余压Pa西区150019.53FPG4-20D200020.94排0.371.1614.3220东区180023.28FPG6-20D200027.86排0.371.54261705空调水系统的确定水系统的比较、选择空调水系统包括冷水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择。表6.1空调水系统比较表[1]类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱与设备的腐蚀机会少;不需克服静水压力，水泵压力、功率均低。系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接比较简单易腐蚀，输送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；经过每一管路的长度相等水量分配，调度方便，便于水力平衡需设回程管，管道长度增加，初投资稍高异程式供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等不需设回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦两管制供热、供冷合用同一管路系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供热、供冷的要求三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多单式泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资省不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况复式泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低。系统较复杂，初投资较高根据以上各系统的特征及优缺点，结合本办公楼情况，本设计空调水系统选择闭式、同程、双管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调节，节约能源。空调水系统的布置本系统设计可以采用双管制供应冷冻水，且具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小。由于设计属于多层建筑，因此可以采用同程式水系统，此系统除了供回水管路外，还有一根同程管，由于各并联环路的管路总长度基本相同，各用户盘管的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定性好，流量分配均匀，且此系统属于垂直同程系统。本设计采用的是模块化活塞式冷水机组，机组布置在一楼机房的方案。供水、立管均采用同程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管；各层水管也采用同程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管。画各层水管路西区和东区。定压补水系统采用膨胀水箱，膨胀水箱置于顶层。标准层风机盘管水系统水力计算基本公式本计算方法理论依据张萍编著的《中央空调实训教程》[1]。1)沿程阻力△Pe=ξe·v2·ρ/2gmH2O（6.1沿程阻力系数ξe=0.025·L/d（6.2）2)局部阻力水流动时遇弯头、三通及其他配件时，因摩擦及涡流耗能而产生的局部阻力为：△Pm=ξ·ρ·v2/2gmH2O（6.3）3）水管总阻力△P=△Pe+△PjmH2O（6.4）4)确定管径mm（6.5）式中：Vj——冷冻水流量,m3/s；vj——流速,m/s。在水力计算时，初选管内流速和确定最后的流速时必须满足以下要求：表6.2管内水的最大允许水流速表[1]公称直径：DNV（m/s）公称直径：DNV（m/s）>150.3651.15200.65801.60250.801001.80321.001252.00401.50≥1502.00-3.00501.50空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径DN≤100mm时可以采用镀锌钢管，其规格用公称直径DN表示；当管径DN>100mm时采用无缝钢管，其规格用外径×壁厚表示，一般须作二次镀锌。标准层的冷冻水供水管路水力计算表6.3各房间末端设备的流量及接管管径（西区）表房间风机盘管型号每台水量水压降接管管径Kg/hl/s2#FP-12.5WA6560.1823.7201#FP-10WA5920.16415.4207#FP-16WA10570.29214.5208#FP-7.1WA3320.0924.1209#FP-14WA6500.1813.72010.11#FP-12.5WA6560.1823.7203#FP-12.5WA6560.1823.7204#FP-12.5WA6560.1823.720新风机FPG4-20D41761.1614.350表6.4各房间末端设备的流量及接管管径（东区）表房间风机盘管型号每台水量水压降接管管径Kg/hl/s5#FP-14WA6500.1813.7206#FP-8WA（2台）6700.1864.32012#FP-12.5WA6560.1823.72013#FP-7.1WA3320.0924.1209#FP-14WA6500.1813.72010.11#FP-12.5WA6560.1823.7203#FP-12.5WA6560.1823.7204#FP-12.5WA6560.1823.720新风机FPG6-20D55441.542650根据冷冻水供水管路轴测图来计算水管的管径和阻力1）供水管径的确定a.连接各风机盘管的所有供水支管管径取与接管管径一致，即均为DN20；连接新风机供水支管管径取与接管管径一致，即为DN50。b.选择最不利环路如图6.1所标的1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12。c.确定各计算管段中的流量，见附录冷冻水管水力计算表。d.确定1-2管段中供水干管的管径。初选管段1-2中的计算流速为V=0.6m/s,根据公式可以算出管内径d=19.7mm,可初选管径DN20,再由公式反算出管段1-2的v=0.58m2）最不利环路供水管压力损失△P计算a.计算管段1-2的压力损失△Pe由ξe=0.025·L/d=0.025计算出1-2的ξe=7.4mH2O由△Pe=ξe·v2·ρ/2g计算出1-2的△Pe=0.1258mH2Ob.计算管段1-2的压力损失△Pm管段1-2中有等径三通一个，其局部阻力系数ξ=1.4；不等径三通一个，其局部阻系数ξ=1.5；有90º弯头一个，R/d=1.0，其局部阻力系数ξ=0.8；有截止阀一个，其局部阻力系数ξ=0.5。由△Pm=ξ·ρ·v2/2g算出△Pm=0.0799mH2Oc.水管总阻力：△P=△Pe+△Pj=0.1258+0.0799=0.2057mH2O用同样方法计算其他管段的水管压力损失△P。3）计算结果（见附录表2）当前最不利环路为东区，其阻力损失为2.00775mH2O不平衡系数为：2.00775mH2O/(52.74-2.00775mH2O)=3.96%<5%，水系统平衡。标准层的冷冻水回水管路水力计算连接各风机盘管的所有回水支管管径都取与接管管径一致，即均取DN20。连接风机的回水支管管径取与接管管径一致，即为DN50。回水干管的计算方法同冷冻水供水管路计算方法相同。表6.5西区冷冻水回水支管计算表管段11a-10a10a-9a9a-8a8a-7a7a-6a6a-5a5a-4a4a3a1a2a流量1.161.3421.671.7622.0542.2352.4172.5992.9633.3270.182DN4040404050505050656520表6.6东区冷冻水回水支管计算表管段12a11a10a-9a9a-8a8a-7a7a-6a6a-5a5a-4a4a-3a3a-2a1a-13a2a流量1.541.721.8951.9872.1692.352.5322.7143.0783.4423.8060.182DN404050505050505065656520空调风机盘管水系统凝水管考虑风机盘管机组在运行时产生的冷凝水，必须及时排走，排放凝结水的管路的系统设计中，应注意以下几点：1）风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，应保持不小于0.002的坡度，且不允许有积水部位；2）冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。采用聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。3)冷凝水管的公称直径D（mm）,一般情况下可以按照机组的冷负荷Q（KW）， 按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径：Q≤7KW，DN=20mm;Q=7.1-17.6KW,DN=25mm;Q=17.7-100KW,DN=32mm;Q=101-176KW,DN=40mm;Q=177-598KW,DN=50mm;Q=599-1055KW,DN=80mm;Q=1056-1512KW,DN=100mm;Q=1513-12462KW,DN=125mm;Q≥12462KW,DN=150mm.本设计的凝水管采用聚乙烯塑料管，可以不加防止二次结露的保温层；风机盘管的凝水管管径与风机盘管的接管管径一致，均为DN20，就近排放至近的卫生间下水口；新风机组的凝水管管径为DN50，也就近排放至临近的卫生间下水口。冷冻水竖管水力计算采用同程式，计算方法与标准层冷冻水供水计算方法相同。表6.7冷冻水竖管水管计算表管段a-bb-cc-dd-ef-gg-hh-Ii-jf-k西区流量L/S3.3276.6549.98113.30813.3089.9816.6543.32713.308管径mmDN65DN80D108×4D108×4D108×4D108×4DN80DN65D108×4东区流量L/S3.8067.61211.41815.22415.22411.4187.6123.81615.224管径mmDN65DN80D108×4D108×4D133×4D133×4DN80DN65D133×46.3.6风机盘管系统的水系统风机盘管系统的水系统与采暖系统相似（双水管时），故可以采用两管制水系统（如下图）。供回路水管各一根，具有简便、初期投资低等优点。系统设计时应注意把膨胀水管接在回水管上，此外管路要有坡度，并考虑排气和排污装置。水系统的调节方式有:风机盘管系统一般均采用个别水量调节，当在进入盘处设置二通阀调节盘管水量时，则系统水量改变；当在设有盘管旁通分路及出口三通时，则进入盘管流量虽改变而系统水量不变。在本设计中可以采用前者。风机盘管机组在使用过程中应该注意的几个问题1）定期清洗滤尘网，以保持空气流动畅通；2）定期清扫换热器上的积灰，以保证它具有良好的传热性能；3）风机盘管制冷时，冷水进口温度一般采用7-10℃，不能低于54）当噪声级很高时，可以在机组出口和房间送风口之间的风道内做消声处理。5空调风系统空调房间气流组织本设计室内温湿度参数冬季供暖18℃，φ=40%；夏季空调26℃，φ=50%，房间送风高度不大于2.8米，设计的空调系统为舒适性空调，根据《实用供热空调设计手册》[2]风口的布置风机盘管加新风系统的送风口根据送风管尺寸新风量和风机盘管风量之和选择合适的双层百叶送风口(45度角)，同时也要考虑送风距离、送风速度的影响。新风送风口选择双层百叶风口。新风入口注意事项1）新风进口位置：本系统采用独立的新风系统，因此只须考虑风机盘管机组配置合理；布置时应尽量使排风口与进风口远离，进风口应尽量放在排风口的上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，进风口底部应距地面不宜低于2m。2）新风口其他要求：进风口应设百叶窗，以防雨水进入，百叶窗应采用固定的百叶窗，在多雨地区，宜采用防水的百叶窗。风道的布置和制作要求1）风管应注意布置整齐，美观和便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，要防止冷热源管道之间的不利影响，设计时应考虑各管道的装拆方便。2）风管布置应尽量减少局部阻力，弯管中心曲率半径要不小于其风管直径或边长。一般采用1.25倍直径或边长。3）风管法兰间应放置具有弹性的垫片，如海绵橡胶、橡皮等，以防止漏风，风管与风管之间不应有看得见的孔洞。4）风管涂漆。本系统设计时选用镀锌薄板钢板，可以不涂漆，但咬口损坏处要涂漆，施工时已发现锈蚀时要涂漆。百叶送风口的选择步骤1）绘制系统轴测图，标注各段长度和风量。当气流组织及风口位置确定后，接下来就是布置风管，通过风管将各个风口连接起来，为风口提供一个输送空气的渠道。2）选定最不利环路（一般是指最长或局部构件最多的分支管路）。3）根据房间空调风机盘管送风量和使用场合要求的风口颈部最大风速来确定送风速度和百叶风口的尺寸。4）将选到的其他参数的要求，例如允许噪声，进行校核。若噪声超出，则重新选择风口。5）按所选的风口的参数，对其进行射程的校核计算。风口的选择气流组织设计计算西区，东区所有房间的风机盘管送风口及新风均采用侧送侧回的气流组织方式，如下图（以4#办公室为例）。该办公室尺寸为5.65×4.2×2.8m3；室内空调系统为风机盘管加新风系统，其安装的风机盘管为FP-12.5WA型，风量656m3/h，即0.182L/S；新风量为本计算方法理论依据张萍编著的《中央空调实训教程》[1]。1）选定送风口形式，确定过程拟采用双层百叶送风口，其紊流系数为ɑ=0.16，射程为5.65-0.5=5.15m（0.5m2）选取送风温差Δt根据办公室风机盘管选型计算中送风温差的确定方法，得出Δt=10℃3）定送风口的出流速度v0m/s(7.1)式中：Fn——垂直于单股射流的空间断面面积，m2,见（7.2）d0——送风口直径或当量直径，m。（7.2）式中：H——房间高度，m；B——房间宽度，m；L——房间的总送风量，m3/h；先假定v0=3m/s，由公式（7.2）算出射流自由度0为12.33，代入公式（7.1）=0.36×12.33=4.44m/s。所取v0=3m/s<4.44m/s，且在2～5m/s范围之间，则满足要求。4）确定送风口数目N（7.3）式中：a——送风口紊流系数；x——送风射流的射程，m；——受限射流无因次距离，见式（7.4）（7.4）式中其他符号含义同上。取Δtx=1℃,由（Δtx/Δt0）×（）=（1/10）×12.33=1.233，查得受限射流距离=0.25；由公式（7.4）N=2.8×4.2/[0.16×5.15/0.25]2=1.08,因此风口数目N为1个。5）确定送风口尺寸由下式算得每个风口面积m2(7.5)式中：——送风口面积；式中其他符号含义同上。由公式（7.5）=656/(3600×3×1)=0.0607m3，选取ABEK系列双层百叶风口，尺寸为630×160；则v0=L/(3600·a·b)=656/(3600×0.63×0.16)=2.57m/s,de=2·a·b/(a+b)=285.5mm6）校核射流的贴附长度阿基米德数Ar按下式计算：（7.6）式中：——射流出口温度，K；——房间空气温度，K；——风口面积当量直径，m；——重力加速度，m/s2；式中其他符号含义同上。由Ar数的绝对值查得x/d0值，就可以得到射流贴附长度x。由公式计算阿基米德数Ar=9.8×0.2885×(-10)/[2.572×(273+26)]=-0.0143查得x/d0=20,则x=20×0.2885=5.77>5.15，满足要求。7）校核房间高度公式H=h+w+0.07·x+0.3m，房间高度>=H为满足要求；（7.7）式中：h——空调区高度，一般取2mw——送风口底边至顶棚距离，m；0.07·x——射流向下扩展的距离，m；0.3——安全系数，m。H=h+w+0.07·x+0.3=2+0.23+0.07×5.15+0.3=2.78<2.8m符和要求。用相同方法计算其他房间，房间风机盘管送风口表7.1房间风机盘管送风口汇总表房间1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#，11#12#13#风口类型双层百叶风口（45度角）风口数量211112111111风口规格400×160630×160630×160630×160630×160400×160630×160400×160630×160630×160630×160400×1608）根据新风量及新风口出风速度选择新风送风口1人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为30/（3600×0.12×0.12）=0.58m/s，符和要求。4人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为120/（3600×0.12×0.12）=2.31m/s，符和要求5人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为150/（3600×0.12×0.12）=2.89m/s，符和要求则所有房间的新风口选用120×120的双层百叶风口。新风设计计算风管道的阻力损失计算与水管的阻力损失计算类似，阻力损失的构成相同，绘制各层风管道系统图，从距空调机组最远的风口开始编号，各分支处依次为1，2，3，……，根据《实供热空调设计手册》[2]P563风管计算方法,计算结果见表7.2和表7.3。表7.2新风管管径（西区）表西区新风管管径管段1—22—33—44—55—66—77—8风量m3/h301803006007509001500矩形风管尺寸a×b120×120200×120250×200400×200400×200400×250500×320风速0.582.0832.0832.0832.62.52.6表7.3新风管管径（东区）表东区新风管管径管段1—22—33—44—55—66—77—88—9风量m3/h301803004506007509001800矩形风管尺寸a×b120×120200×120250×200320×200400×200400×200400×200500×320风速0.582.0832.0831.952.0832.52.53.125西区,新风机组为FPG4-20D,其额定风量为2000m3/h；东区,新风机组为FPG6-20D,其额定风量为2000m3/h;所有房间的新风口选用西区风管阻力损失概算及风机压头校核：西区最不利环路总长度约为32米(见图7.2,东区1～9)，根据通风管道单位长度摩擦阻力线图[1]，取Rm=0.8Pa/m；因为管段中局部构件较少,因此取K=2[1]，则送风管空气流动总阻力为：ΔP=Rm·L·(1+K)=0.8×32×(1+2)=76.8Pa。送风口为双层百叶风口，其静压查得当风量为85m3/h,角度为45度时,静压为0.2mH20=1.96Pa,则送风风机所需机外余压为两者之和,即78.76Pa,而FPG4-20D型风机的机外余压为220Pa,78.76Pa<220东区风管阻力损失概算及风机压头校核：东区最不利环路总长度约为34米,根据通风管道单位长度摩擦阻力线图，取Rm=0.8Pa/m；因为管段中局部构件较少,因此取K=2[1]，则送风管空气流动总阻力为：ΔP=Rm·L·(1+K)=0.8×34×(1+2)=81.6Pa。送风口为双层百叶风口，其静压查得当风量为85m3/h，角度为45度时,静压为0.2mH20=1.96Pa,则送风风机所需机外余压为两者之和,即83.56Pa,而FPG6-20D型风机的机外余压为170Pa,83.56Pa卫生间排风卫生间排风换气次数为10次/小时，每个卫生间选用松下FV—24CHL1C型照明换气扇一台，其风量为207m3/h,排风管直径为100mm。卫生间排风由各换气扇的排风管集中到排风竖井,制冷机房各种设备的选择制冷机组的选择8.1.1机组选型因为制冷系统的冷负荷小于580KW,所以只考虑选用活塞式制冷机组。模块式冷水机组是活塞式的改良型，采用了高效板式换热器，机组体积小，重量轻，噪声低，占地小，采用标准化生产的模块片，可组合成多种容量，调节性能好，部分负荷时的COP保持不变。其自动化程度比较高，电脑控制单元模块的开、停。制冷剂为R-22，对环境的危害程度小,安装简便。所以本设计选用模块化风冷式全封闭活塞式冷热水机组。模块化风冷式全封闭活塞式冷热水机组的制造、推广和使用在我国也只是最近10年的事。由多台小型活塞式冷水机组单元并联组合而成的新型冷水机组称为模块化活塞式冷水机组。每个模块单元由一台或多台（常用两台）全封闭活塞式制冷压缩机、蒸发器、水冷或风冷式冷凝器、微电脑控制器等各自独立的制冷系统组合而成。该种机组可提供5~8℃其技术经济特点是运行的智能化程度高；运行的可靠性高；安装使用方便、插上电源即可使用，省去了一套复杂的冷却水系统和锅炉加热系统；结构紧凑，外型尺寸小；传热效果好；噪声低；具有夏季供冷水和冬季供热水的双重功能，对于我国幅员辽阔的国土而言，相当大的地区属于夏季需制冷而冬季需制热的范围，这种风冷冷热水机组就特别适用；由于采用空气作为热源和冷源可大大地节约用水，也避免了对水源水质的污染；将风冷冷热水组放在建筑物顶层或室外平台即可工作，省却了专用的冷冻机组和锅炉房。但风冷冷水机组也有其不足，如由于空气的比热容小，传热性能差，它的表面传热系数只有水的1／50～l／100，所以空气侧换热器的体积较为庞大；由于空气中含有水分，当空气侧表面温度低于0℃8.1.1机组选型计算1）初选机型。根据制冷系统负荷Q0=439.627KW，结合建筑物的构造和用途进行综合考虑，所以选择四台无锡申达空调设备有限公司生产的模块化风冷式全封闭活塞式冷热水机组（LSQRFM—20）。2）该系统机组的设计工况为：冷冻水进水温度为12℃，出水温度为73）根据LSQRFM—120的性能表，在设计工况下，即冷冻水进出口温度为12℃、7℃时机组的制冷量为121.68在设计工况下，4台机组的总制冷量为Q=4×121.68=486.72KW>439.627KW，满足要求。4）根据LSQRFM—120的性能表查得，机组在标准制冷运行，工况制冷量为121.68KW，此时水流量为21.0m³/h,配管DN80mm图8.1无锡申达空调设备有限公司生产的模块化风冷式全封闭活塞式冷热水机组（LSQRFM—120）外型图5）其他主要技术性能参数电源：三相四线380V50Hz制冷剂：R22冷暖切换装置：四通换向阀机组外型尺寸：宽A2000mm深B2050mm高C2200mm噪声：小于68Db功率：24K水压降：小于50kpa分水器和集水器的选择分水器和集水器的构造和用途分水器和集水器实际上是一段大管径的管子，在其上按设计要求焊接上若干不同管径的管接头，在集中供水（供冷和供热）系统中，采用集水器和分水器的目的是有利于空调分区的流量分配和调节，亦有利于系统的维修和操作。确定分水器和集水器的原则是使水量通过集管时的流速大致控制在0.5～0.8m/s范围之内。分水器和集水器一般选择标准的无缝钢管（公称直径DN200～DN500）。分水器和集水器的尺寸供水集管又称分水器（或分水缸），回水集管又称集水器（或回水缸），它们都是一段水平安装的大管径钢管。冷水机组生产的冷水送入供水集管，再经供水集管向各支系统或各分区送水，各支系统或各分区的空调回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水机组。供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管（一般选用DN40）。供回水集管的管径按其中水的流速为0.5～0.8m/s范围确定。管长由所需连接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径+1200mm，两边管接头中心线距集管断面宜为管外径+60mm。根据《中央空调设备选型手册》[4]P650，分水器和集水器尺寸确定方法如下：1）分水器的选型计算取其中的流速为0.6m/s，循环水量为23.33l/s由公式可计算缸体内径为222.82mm,拟选用D273×7.0（DN250）的无缝钢管。2）集水器的选型计算集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反。根据以上原则，分水器和集水器选择DN250尺寸。膨胀水箱配置与计算膨胀水箱的作用是收容和补偿系统中的水量，同时还起到定压的作用，因此，膨胀水箱已经成为空调系统中的主要部件之一。空调水系统的膨胀水量△V可以按照下列公式计算：△V=（）··F（8.1）式中：——系统运行前水密度，kg/l；——系统运行后水密度，kg/l；——水容量概算值，l/m2；F——建筑总面积，m2。查表得=0.993925（t=35℃），=0.99974（t=7℃），查表可得=1.0，建筑面积约为5351.6m2。则△ V=（）··F=108.13L因膨胀水量较小，而一般膨胀水箱有效容积为0.5-1.0m3，则本系统的膨胀水箱有效容积可取0.5m3。注意：膨胀水箱应加盖和保温，常用带有网格线铝箔帖面的玻璃棉作保温材料，保温层厚度为25mm。冷冻水泵的选型和计算冷冻水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台冷冻水泵（两用一备）。水泵所承担的供回水管网最不利环路为东区五楼管路。1）水泵流量的确定单台冷水机组的额定水流量为5.83L/s。根据水泵工作时，取流量储备系数=1.1。则单台水泵设计流量V=1.1×5.83=6.413L/s=23.33m3/h。2）水泵扬程H的确定水泵扬程H按下式计算：H=·Hmax（8.2）式中：H——水泵扬程，m;Hmax——水泵所承担的最不利环路的水压降，mH2O;——扬程储备系数取=1.1。总压降为供回水管网最不利环路的水压降，可以按照以下公式估算水泵的扬程：Hmax=△P1+△P2+0.05·L·(1+K)mH20（8.3）式中：△P1——冷水机组蒸发器的水压降，m