天津米深基坑单排桩加内支撑支护施工图地连墙坑中坑支护

-PAGE23-xxx金融区起步区一期工程深基坑支护设计总说明工程概况工程项目背景xx城市总体规划确定xx市中心城区与滨海新区核心区共同构成xx城市的双核心，在区域服务职能方面分工协作，各有侧重。滨海新区中心商务商业区，主要承担为国际航运物流和现代制造业服务的国际贸易、金融、会展、信息、中介、科研、研发转化等城市服务职能。中心商务商业区是滨海新区的重点功能区之一，位于海河下游南北两岸，规划面积23.46平方公里，包括响螺湾商务区、xxx金融区、解放路商业区、大沽生态新区和蓝鲸岛国际社区，是滨海新区发展现代服务业的聚集区和金融改革创新试验平台。其中xxx金融区位于海河北岸，北至新港路，东、西、南三面环水，有着良好的滨水景观优势。xxx金融区将积极推进金融综合配套改革，做好先行先试，创新金融产品，设立非上市公众公司股权交易市场，探索产业基金、创业投资基金等产品上柜交易，成为全国统一、依法治理、有效监管、规范运作的多层次资本市场和场外交易中心；大力吸引和发展各类金融机构，鼓励国际金融机构、跨国公司和国内主要金融机构在此设立票据结算中心、信息服务中心、人才培训中心及地区总部，成为国内外银行、证券、基金、信托和保险等总部聚集中心。工程范围及规模xxx金融服务区占地3.46平方公里，位于海河北岸，北至新港路，东、西、南三面环水。根据建设规划，选取金融区内1.1平方公里土地作为起步区，将建成集传统金融、现代金融及一些商业配套设施于一体的现代建筑，对xxx金融区的发展将起到承上启下的作用。而作为最先建设的一期工程，涵盖Y-1-18~20,26~28六个地块。一期基坑平面尺寸约为400x250m，占地约10万㎡，普遍开挖深度13~14m，塔楼局部开挖深度15m。其中包括南北向与东西向两条地铁线路，南北向地铁基坑开挖深度为16.05m，东西向地铁开挖深度为23.1m。工程场地现状工程场地现状以拆迁后平整场地为主，地势较平坦，开阔。场区西侧受xx港第三港埠公司拆迁时间受限影响，造成Y-1-18地块基坑西侧用地紧张：其围挡距建筑红线距离为10~12m，且围挡内距厂房仅2m左右。场区东侧距建筑红线19m处，修有一条临时路。场区北侧修有一条9m宽临时路，但由于Y-1-28地块地下室向北侧拓展，使得北侧临时路半数需破除。场区南侧现场均为拆迁平整场地。工程场地水文地质概况场地自然气候条件塘沽区位于xx市东部，是xx滨海新区的中心区，地理坐标为北纬38°44′～39°13′，东经117°30′～117°46′。地势低洼平坦，是xx市平均海拔最低的地方。属于暖温带季风型大陆气候，四季变化明显。年平均气温12.6℃，其中7月份平均气温最高，为26.5℃；1月份平均气温最低，为-3.3摄氏度。年极端最高气温为40.9℃，出现在1999年7月24日；年极端最低气温为-15.4℃，出现在1986年1月4日。年≥0℃的积温为4427～5117度·日，月平均气温日较差为5.1～10.9℃。年平均降水量为566毫米，四季降水分布很不均匀：夏季降水量最多，最集中的7，8月份平均降雨量为390mm，占全年降水量的69%；冬季降水量最少，只占全年降水量的2%。年降水量≥0.1mm的日数为63.4天。年日照时数为2731.9小时。平均初霜日是11月10日，终霜日是3月18日，无霜期236天。年平均风速3.3米/秒，极大风速为33米/秒。场地地质条件场地地层概况根据本次勘察资料，该场地埋深110.00m深度范围内，地基土按成因年代可分为以下11层，现自上而下分述之：人工填土层（Qml）全场地均有分布，厚度一般为1.50～4.00m，主要由杂填土、素填土组成，人工填土填垫年限大于十年。全新统上组陆相冲积层（Q43al）一般位于埋深约3.00m以上，零星分布，揭示厚度一般为0.50～1.00m，主要由粘土、粘性大粉质粘土组成。呈黄褐色，软塑～可塑状态，无层理，含铁质，属高压缩性土。全新统中组海相沉积层（Q42m）一般位于埋深约20.00m以上，揭示厚度16.00～18.00m，该层从上而下可分为3个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约3.00～10.00m段，呈褐灰～灰色，软塑状态，有层理，含贝壳，砂粘互层，砂性总体较大，属中压缩性土。本亚层局部夹粉土、淤泥质粉质粘土透镜体。第二亚层，粘土：一般位于埋深约10.00～16.00m段，呈灰色，软塑～流塑状态，有层理，含贝壳，属高压缩性土。本亚层土局部夹淤泥质粘土、粉质粘土透镜体。第三亚层，粉质粘土：一般位于埋深约16.00～20.00m段，呈灰色，软塑状态，有层理，含贝壳，属中压缩性土。局部夹粘土透镜体。全新统下组沼泽相沉积层（Q41h）一般位于埋深约20.00～21.50m段，主要由粉质粘土组成，呈黑灰～浅灰色，可塑状态，无层理，含有机质、腐植物，属中压缩性土。局部夹粘土透镜体。全新统下组陆相冲积层（Q41al）一般位于埋深约21.50～25.50m段，主要由粉质粘土组成，呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。上更新统第五组陆相冲积层（Q3eal）一般位于埋深约25.50～32.00m段，主要由粉砂、粉土组成，呈灰黄～黄灰色，密实状态，无层理，含铁质，属中偏低压缩性土。局部夹薄层粉质粘土透镜体。上更新统第四组滨海潮汐带沉积层（Q3dmc）一般位于埋深约32.00～49.00m段，主要由粉细砂组成，呈灰色～黄灰色，密实状态，无层理，少量铁质、礓石，属低压缩性土。本层土局部底部分布有厚度约3.00～5.00m粉质粘土透镜体，呈灰色，可塑状态，无层理，属中压缩性土。上更新统第三组陆相冲积层（Q3cal）一般位于埋深约49.00～57.00m段，该层从上而下可分为2个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约49.00～51.00m段，呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。该亚层土在全场地内分布不连续，局部缺失。第二亚层，粉土、粉砂为主：一般位于埋深约51.00～57.00m段，呈灰黄色，密实状态，无层理，含铁质，属低压缩性土。该亚层土在全场地内分布不稳定，局部顶底板有所起伏。上更新统第二组海相沉积层（Q3bm）一般位于埋深约57.00～90.00m段，该层从上而下可分为3个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约57.00～76.00m段，呈灰色～黄灰色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。该亚层土在全场地内土质砂粘性有所变化，局部夹粉土。第二亚层，粉土、粉砂为主：一般位于埋深约76.00m～85.00m段，呈灰色～黄灰色，密实状态，无层理，含铁质，属低压缩性土。第三亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约85.00～90.00m段，呈灰色～黄灰色，可塑～硬塑状态，无层理，含少量铁质、礓石，属中压缩性土。上更新统第一组陆相冲积层（Q3aal）一般位于埋深约90.00～102.00m段，主要由粉质粘土组成，呈灰黄色，可塑～硬塑状态，无层理，含铁质、礓石，属中压缩性土，局部为粉土、粘土。中更新统海相沉积层(Q23mc)一般位于102.00m以下，本次勘察最大孔深110.00m未穿透该层，在揭示深度范围内主要有细砂组成，呈黄灰色～灰色，密实状态，无层理，含铁质。场地水文条件xx地区地下水受基底构造、地层岩性和地形、地貌、气象以及海进、海退等综合因素影响，水文地质条件复杂。一般将埋藏较浅、由潜水及与潜水有水力联系的微承压水组成的地下水称为浅层地下水。xx地区在自然条件下总的地下水补、径、排水特点是：在水平方向上，浅层水和深层水由北向南形成径流，在垂直方向上，下伏含水岩组接受上覆含水岩组的渗透补给。补给：地下水接受大气降水入渗和地表水入渗补给，地下水具有明显的丰、枯水期变化，丰水期水位上升，枯水期水位下降。径流：由于含水介质颗粒较细，水力坡度小，地下水径流十分缓慢。排泄：排泄方式主要有蒸发、向深层承压水渗透和人工开采。场地内地下水位总体上随季节变化而波动，丰水期水位抬升，枯水季节水位下降，多年波动幅值为1.0～2.0ｍ。含水岩组的划分根据地基土的岩性分层、室内渗透试验结果，场地浅层地下水主要可划分为以下2个含水岩组：一、潜水含水岩组潜水含水层：主要指全新统海相沉积层(Q42m)粉质粘土夹粉土（③2）。潜水相对隔水层：上部陆相层(Q43al)粉质粘土（②）、全新统海相沉积层(Q42m)淤泥质粘土（③1）、粘土及淤泥质粘土（③3）、粉质粘土（③4）、全新统下组沼泽相沉积层（Q41h）粉质粘土（④）及全新统下组陆相冲积层（Q41al）粉质粘土（⑤），厚度14.00～20.00m左右。二、第一微承压含水岩组第一微承压含水层：第四系上更新统第五组陆相冲积层(Q3eal)粉土（⑥）及第四系上更新统第四组海相沉积层(Q3dmc)粉质粘土（⑦1）、粉砂（⑦2）。含水层厚度18.00～22.00m左右。第一微承压相对隔水层：第四系上更新统第四组海相沉积层(Q3dmc)粉质粘土(⑦3)及第四系上更新统第三组陆相冲积层(Q3cal)粉质粘土（⑧1），隔水层厚度4.00～6.00m。浅层地基土渗透性室内试验各土层渗透系数K值统计表地层名称顶板标高（米米）层厚(米)渗透系数K⊥cm/ss渗透系数K∥cm/ss渗透性2粉质粘土-0.92~~1.0110.5~2..5<1.0E--08不透水3-1粉质粘粘土-2.31~~-0.0091.8~8..48.4E-0072.3E-006不透水3-2粉土-7.54~~-2.5591.2~5..61.0E-0056.5E-006弱透水3-3淤泥质质粘土-9.74~~-5.3315.8~111.92.6E-0073.9E-008不透水3-4粉质粘粘土-16.633~-144.721.1~3..68.0E-007不透水4-1粉质粘粘土-19.622~-166.410.9~3..92.2E-0073.9E-007不透水4-2粉质粘粘土-20.644~-199.591.2~5..41.9E-0087.6E-008不透水5粉土-25.522~-211.512.8~7..73.1E-0052.4E-005弱透水6粉砂-28.422~-300.0412.4~119.21.1E-0046.7E-005弱透水抽水试验结果以下内容均摘自《xxx金融服务区起步区（Y-1-19）抽水试验报告》：（1）本次试验的潜水含水段，岩性以粉土、粉质粘土为主，抽水试验期间测得潜水含水段潜水水位埋深1.20～1.50m，相当于标高0.60～0.50m。潜水抽水试验段平均厚度10.30m，据抽水试验计算结果，经综合分析，推荐施工降水使用参数为：K=0.232m/d，R=52.0m。（2）本次试验的承压含水层（第一微承压含水层），岩性以粉土、粉砂为主，水位埋深8.50～8.90m，相当于标高-6.74～-6.85m之间。据抽水试验计算结果，该含水层渗透系数为4.14～4.87m/d，由于受含水层岩性差异影响，经综合分析，推荐施工降水使用参数为：K=4.720m/d，R=443.0m。（3）根据勘察阶段的室内渗透实验和现场试验综合分析，推荐潜水相对隔水层使用参数为：水平渗透系数：Kh=10-5cm/s，垂直渗透系数:Kv=10-6cm/s。（4）本次试验严格执行规范，按有关操作规程实施，取得的数据资料较为准确。（5）本次试验通过第一微承压含水层抽水过程中对潜水含水段的水位变化分析发现潜水含水段和第一微承压含水层之间有水力联系。各含水层之间的水力联系强弱与隔水层的渗透系数、厚度有直接联系。设计依据及技术标准主要设计规范、标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120-99）《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）xx市《岩土工程技术规范》（DB29-20-2000）其它现行国家相关规范、标准和行业标准。设计依据业主委托协议场地初勘文件及详勘结果《xxx金融服务区起步区（Y-1-19）抽水试验报告》历次业主会议纪要业主组织历次专家会专家意见方案设计成果市建委科技处《关于xx市滨海新区xxx金融区起步区一期基坑支护方案论证意见的函》各地块的建筑规划设计成果主要材料性能C25混凝土：fck=16.7N/mm2;ftk=1.78N/mm2；主要用于附属设施。C30混凝土：fck=20.1N/mm2;ftk=2.01N/mm2；主要用于桩基础。C35混凝土：fck=23.4N/mm2;ftk=2.39N/mm2；主要用于支撑系统。HPB235钢筋:fyk=235N/mm2；主要用于各构件箍筋部位。HRB335钢筋:fyk=335N/mm2；主要用于各构件纵向筋。HRB400钢筋:fyk=400N/mm2；主要用于各构件主受力筋。技术条件高程系统：1972年xx市大沽高程系，2003年成果。坐标系统：1990年xx市任意直角坐标系统。主要测设经过xxx金融区起步区一期工程涵盖6个地块，占地面积约10万㎡。受业主委托，我院于2009年01月份组织专人对工程现场进行详细踏勘，结合该工程的特点，在基本资料短缺的情况下，结合国内外类似工程的实际经验，提出可能的基坑开挖施工形式。考虑单体建筑设计进度、整体工期要求，结合业主及相关单位的意见，本工程建议采用明挖顺作法形式。由于本工程要求六地块同期开工建设。为方便施工阶段的工程管理，在优先满足工程建设工期的前提下，尽量降低基坑工程总造价。经对基坑整体开挖与单独开挖两种形式对比，基坑整体开挖形式造价较低，同时便于施工期间的管理和质量控制，推荐基坑整体开挖形式。对于我院六地块整体支护、明挖顺做方案，业主单位多次组织国内岩土专家进行反复论证，认为该方案合理、利于工程建设。结合历次论证会专家意见，从工程实际出发，选定单排桩+内撑形式及双排桩形式上报建委进行方案审查，2009年04月17日建委科技委组织专家对本方案预审，与会专家经过详细的论证，选定单排桩方案为推荐方案。此后，结合专家组意见，对单排桩支护形式进一步完善、补充。2009年04月28日建委组织专家进行复审，本设计顺利通过方案审查。支护结构设计下文所提挖深均为相对现状地面（+2.00，大沽高程系）开挖深度。建筑基坑支护支护体系：单排灌注桩单道支撑方案采用单排灌注桩设一道内支撑挡土，支护桩采用钻孔灌注桩。建筑基坑支护采用单排灌注桩，结合一道水平支撑形式。其中灌注桩直径依据基坑开挖深度不同分为Φ1100mm、Φ1200mm、Φ1300mm、Φ1600mm、Φ1800mm五种，详见下表：基坑开挖深度度桩径桩长13.05~~13.335mΦ1100mmm28.5m14.05mmΦ1200mmm30.5m14.55mmΦ1300mmm32m16.05mmΦ1600mmm34m23.1mΦ1800mmm42.5m桩顶设构造冠梁，腰梁顶标高为-2.4m，腰梁底标高为-3.4m。隔水与降水：由于本工程建设周期较长，为了防止长期降水影响周边环境，并尽可能减少降水工程量，本工程在四周坡顶设置单排三轴水泥土搅拌桩止水帷幕，桩长28.5m。坑内降水采用大口井降水。典型支护断面地铁基坑支护南北向地下二层地铁基坑设计深度按16.1m考虑。东西向地下三层地铁基坑设计深度按23.1m考虑。东西向地铁“坑中坑”采用地连墙+高压旋喷桩支护止水方案：地连墙厚度为800mm，设计深度为45m（从现地面（2.00，大沽高程）起算）；建筑基坑底在地连墙外侧紧邻施做三排Φ800mm咬合高压旋喷桩，桩长25m，桩底埋深55m。用以将第一微承压水截断，防止大规模降水对周围环境造成影响。坑内设置减压自流井降水。坑中坑支护采用两道支撑，首层支撑顶面标高-9.60m，为混凝土撑；二道撑位于顶面标高-15.40m，采用钢管撑。地铁基坑：坑坑中坑剖面面图地铁基坑：外外边坑剖面图南北向地铁基基坑较建筑筑基坑约深深2m，基坑坑开挖时采采用放坡形形式开挖。但坑内需增加降压井以防止承压水突涌。支护结构施工工技术要求求钻孔灌注桩：：1.支护桩桩按规范跳跳孔施工，防防止桩间相相互干扰造造成塌孔等等事故；2.尽量先施施工止水帷帷幕，后施施做支护桩桩基；3.钻孔桩施施工中应采采用有效措措施，确保保桩的混凝凝土连续灌灌注，避免免断桩、塌孔及桩桩位移现象象；4.桩基施工工前，应准准确放线，仔仔细复核，以以防止打偏偏，影响建建筑地下结结构施工；；5.护壁泥浆浆的配比应应结合地质质资料提供供的各土层层性质进行行调整；6.灌注桩应应按规范作作低应变无无破损检测测，确认质质量合格后后方可进行行下一步施施工。A．．采用低应应变动测法法检测桩身身完整性，检检测数量不不宜少于总总桩数的110%，且且不得少于于5根；B．．当根据低低应变动测测法判定的的桩身缺陷陷可能影响响桩的水平平承载力时时，应采用用钻芯法补补充检测，数数量不少于于总桩数的的2%，且不不少于3根。7.施工中必必须采取有有效措施予予以保证灌灌注桩的主主筋净保护护层；8.灌注桩在在施工前应应与有关单单位联系，刨刨验，确认认地下管线线、构筑物物的准确位位置，采取取相应措施施后方可开开钻。9.桩位偏差差，轴线和和垂直轴线线方向均不不宜超过550mm。垂垂直度偏差差不宜大于于0.5%%；10..钻孔灌注注桩桩桩底底沉渣不宜宜超过-2200mmm；用作承承重结构的的桩，桩底底沉渣按《建建筑桩基技技术规范》（JGJ9494）要求执行；11..桩身钢筋筋笼有预埋埋件的，在在绑扎、吊吊装和埋设设时，应保保证预埋件件的安放方方向与设计计方向一致致。12..冠梁施工工前，应将将支护桩桩桩顶浮浆凿凿除清理干干净，桩顶顶以上露出出的钢筋长长度应达到到相应要求求。13..控制最后后一次灌注注量，桩顶顶不得偏低低，应凿除除的泛浆高高度必须保保证暴露的的桩顶混凝凝土达到强强度设计值值。三轴水泥土搅搅拌桩：1.改性土土体钻进过程中如如遇较厚砂砂夹层，为为使砂性土土具有可塑塑性与流动动性，防止止出现三轴轴深层搅拌拌机下沉搅搅拌后水泥泥土中的砂砂沉积，发发生钻杆埋埋钻现象，在在外排水泥泥土深层搅搅拌桩施工工时，在第第一次喷的的浆液中减减少水水泥泥土中的砂砂沉积，发发生钻杆埋埋钻现象，在在外排水泥泥土深层搅搅拌桩施工工时，在第第一次喷的的浆液中减减少水泥掺掺量(所减少的的水泥量加加在第二次次喷的浆液液中)，并加放放一定比例例(由试验确确定)的膨润土土，适当加加大水灰比比。2.调节搅拌拌机速度水泥土深层搅搅拌桩施工工时，若喷喷浆、搅拌拌、钻进速速度过快，会会对周围的的土体产生生挤压作用用，造成周周围土体隆隆起；若钻钻杆提升速速度过快，会会使钻头周周围的土体体压力减小小，使桩周周围的土体体向成桩区区域挤压移移动，造成成桩周围土土体的沉降降。因此，根根据不同的的地质条件件，搅拌机机下降、提提升速度可可在0.55～1.2m/mmin之之间调节，使使土体充分分搅碎，与与浆液混合合均匀。3.保证浆液液配比及输输浆量的准准确严格按浆液设设计配比拌拌浆和送浆浆，每组桩桩所需的浆浆量必须全全部输送到到位，在搅搅拌钻机提提升出地面面前不准停停止送浆，确确保水泥土土桩桩身的的完整性。4.合理安安排施工顺顺序采取必要措施施，避免钻钻杆往已施施工桩位方方向偏斜，造造成劈叉现现象发生。5.及时清清除弃土搅拌钻机提升升出地面时时，会有废废弃水泥土土浆涌出槽槽外，及时时清除废弃弃水泥土浆浆，是提高高施工效率率的保证，也也有利于桩桩机移位和和定位。6.止水帷帷幕搅拌体体强度按规规范要求做做室内水泥泥土强度试试验和抽芯芯检测试验验。检测达标标准准为：288d无侧限限抗压强度度不下于00.7MPPa。7.搅拌桩桩接头部位位，可在外外侧补打一一排三轴搅搅拌桩，桩桩长与内侧侧一致，组组数不少于于4组。支撑体系：：技术要求：模板和支架的的设计和施施工，钢筋筋的制作，混混凝土的原原材料、搅搅拌、振捣捣、运输及及浇注养护护等均应遵遵循有关规规定办理，施施工支架必必须牢固可可靠，支架架的地基基基础要具有有足够的强强度。混凝土浇注后后要及时养养护，用草草袋或土工工布遮盖混混凝土外露露表面，定定时浇水以以减少混凝凝土的收缩缩和徐变。钢筋堆放应防防雨、防腐腐；钢筋的的绑扎、焊焊接应严格格按规范进进行施工。对撑浇筑应分分段浇筑，分分段长度≤30m，后后浇带宽度1~2m，采用高一等等级的微膨膨胀混凝土土浇筑，后浇浇带保留时时间不小于于40天。施工单位位应合理安安排工期尽尽可能满足足后浇带滞滞留时间。格构柱吊放时时，需注意意使得格构构柱边长方方向与支撑撑轴线方向向平行。格格构柱垂直直度偏差≤1/4000。主撑合拢温度度控制≤10℃。橡胶支座常温型橡胶支支座，应采采用氯丁橡橡胶(CR)生产，适适用温度为为25℃~60℃。不得使使用天然橡橡胶代替氯氯丁橡胶，也也不允许在在氯丁橡胶胶中掺入天天然橡胶;橡胶的物理机机械性能应应满足下表表的要求。支座内加劲钢钢板应满足足以下要求求。加劲钢板的强强度不应低低于Q235CC钢板强度度，其质量量应满足GGB/T912的的有关要求求。加劲钢钢板的厚度度不应小于于2mm，与与支座边缘缘的最小间间距不应小小于5mmm，上下保保护胶层的的厚度不应应小于2..5mm。不不应使用拼拼接钢板。不不允许在同同一支座中中使用不同同厚度的钢钢板。钢板加工时时，应除锈锈、去油污污，钢板周周边应仔细细加工，去去除毛刺。支座的安装装。设计中对于支支座放置有有预偏的，应应严格按图图纸要求摆摆放，并严严格复核，严严防预偏反反向。设计中无支座座预偏的均均应对心布布置。橡胶支座（GGYZ3550x1550mm）设计参数数：轴向力1500kN作用下支座座水平向剪剪切模量G≤1.2MMpa（-15℃）。橡胶支座正式式使用前，需需经过压剪剪模拟检测测实验，合合格后方可可使用。板式橡胶支座座安装前，柱柱顶需用环环氧砂浆找找平，然后后采用环氧氧树脂将支支座可靠的的粘贴在柱柱顶。基坑降水与开开挖：技术要求：基坑开挖前，根根据地质勘勘测单位提提供的地质质勘测报告告切合现场场实际条件件编制详细细的土方开开挖方案，经经专家审议议通过后方方可实施。基坑工程大致致施工流程程：前期场地平整整→支护桩、工工程桩施工工→降水井施施工、预降降水→浅部开挖挖、支撑施施工→开挖深部部基坑→浇筑底板板垫层→施做主体体结构底板板、地铁基基坑内撑→开挖地铁铁基坑→施工主体体地下室三三层、地铁铁结构→拆撑→局部回填→施做剩余余结构→基坑回填填基坑开挖顺序序：第一步，挖土土至帽梁底底，施工桩桩顶帽梁；；第二步，帽梁梁达到强度度要求，挖挖土至腰梁梁及支撑底底，施工腰腰梁及支撑撑；第三步，全面面进行基坑坑内挖土；；第四步，基坑坑开挖到底底及时施工工垫层，施施工垫层应应顶紧支护护桩；第五步，施工工基础，做做好基础与与支护桩之之间的传力力带，传力力带下部采采用素土夯夯实，上部部约2000mm厚采采用素混凝凝土顶紧至至支护桩边边；第六步，施工工地下结构构至地下三三层顶板，做做好顶板与与支护桩之之间的传力力带，达到到强度要求求后进行支支撑拆除工工作。每层土体开挖挖前需与降降水单位协协调，确保保基坑开挖挖过程中地地下水位降降至各步挖挖土深度以以下不小于于1.0mm。基坑内部挖土土应遵循分分区、分层层、分块、对对称原则开开挖，基坑坑内严禁相相邻多区域域大面积同同时开挖，每每区开挖至至基底标高高后及时浇浇筑混凝土土垫层及基基础底板，以以减少基坑坑大面积暴暴露时间，控控制基坑的的回弹隆起起。每个地块内不不宜进行分分块开挖；；施工单位可结结合支撑设设置施工坡坡道下坑挖挖土，以加加快出土效效率。但斜斜坡道设置置时应保证证围护桩及工工程桩的安安全。开挖阶段应采采取有效的的措施降低低坑内水位位和排除地地表水，严严禁地表水水或基坑排排除的水倒倒流回渗入入基坑。支撑体系混凝凝土结构达达到设计强强度后，方方可进行支支撑底高程程以下土体体开挖。土方分层开挖挖要求每层层厚度不得得超过1mm，基坑内内部临时边边坡坡度不不宜过大，确确保开挖过过程动态土土坡的稳定定性避免对对工程桩的的挤压。距地铁基坑边边20m范围围内建筑基基坑开挖到到底且地铁铁基坑支撑撑体系达到到强度要求求后方可开开挖地铁基基坑。建筑基坑中局局部电梯、设备备井超深部部位根据实实际需要二二次设计；；基坑开挖到底底后，应及及时施工素素混凝土垫垫层，垫层层应随挖随随打，在基基坑开挖到到目标深度度后2天内浇筑筑完成，及及时形成基基坑固底效效应，垫层层施工应保保证整体性性。坑内工程桩桩桩头处理宜宜在垫层浇筑筑完毕后进进行。基坑内明排水水沟及集水水坑不得设设置于基坑坑周边，距距离围护体体应至少保保证大于55米。开挖过过程中发现现围护体渗渗水应及时时采取封堵堵措施。施工单位应根根据挖机及及运土车的的运行路线线，在坑内内外通道处处采取加固固措施，确确保车辆运运行路线中中土体的稳稳定。挖土过程中严严禁机械碰碰撞支护桩桩、工程桩桩、支撑、立立柱和降水水井、降压压井。基坑周边限载载设计要求求：距离支支护边缘66m范围内内，禁止一一切堆载；；6~15mm范围内堆堆载不得超超过15kNN/m2，车辆限限载30t；15~300m范围内内堆载不得得超过25kNN/m2，车辆限限载50t。超出此此范围，不不作场地堆堆载及车辆辆载重限制制。基坑开挖过程程中，如发发现与地质质勘察结果果有明显出出入的地层层时，如有有需要，及及时与设计计勘察等单单位沟通，确确保下步开开挖的安全全。靠近基底及围围护桩、格格构柱500cm土体体应进行人人工开挖，严严禁机械手手臂触碰围围护桩、格格构柱等设设施。格构柱区域土土体应对称称开挖，防防止土体不均匀匀开挖造成成的格构柱柱水平位移。施工单位应在在开挖前编编制详细的的应急措施施。钢结构工程：：技术要求：钢材材料化学学成分及机机械性能应应符合有关关规定。使用钢材必须须有生产厂厂的质量证证明书，原原材料应按按有关现行行国家标准准进行检验验和验收，并并做好记录录。选用的焊条、焊焊丝及焊剂剂与钢材焊焊接后，其其熔敷金属属的机械屈屈服强度、极极限强度、延延伸率及冲冲击韧性应应高于母材材的机械性性能。焊接接材料应附附有生产厂厂的质量证证明书，应应注意抽查查复验焊剂剂及焊丝。钢结构制造厂厂应对本工工程钢梁的的制造、加加工、焊接接、组装等等应制定详详细工艺文文件，制定定的工艺文文件应遵照照本说明中中有关规范范及标准规规定，工艺艺文件作为为指导应报报监理认可可，并由监监理工程师师批准。放样、样板制制作是保证证产品精度度和制作质质量的关键键，应严格格按照施工工图和工艺艺文件要求求预留制作作和安装时时焊接收缩缩余量和切切割余量。样板、样棒、生生产加工图图应标明产产品名称、件件号、数量量、材料牌牌号及厚度度。钢板下下料前应检检查钢板牌牌号、厚度度，确认无无误后方可可下料。安装前应按构构件明细表表核对进场场构件，查查验产品合合格证及验验收文件。工工厂预拼装装过的构件件在现场组组装时，应应根据预拼拼装标注的的中心线和和控制基准准点记录进进行控制；；地连墙工程：：导墙设计导墙施工前前应清理、平平整场地，清清除地下障障碍物，并并用粘性素素土回填处处理。导墙底建建筑标高--5.8550，顶面面高出地表表100mmm。本图施工前需需与建筑结结构施工图图及现场实实际情况核核对无误后后方可施工工。导墙开挖范围围内如遇杂杂填土，应应全部清除除并回填粘粘性素土，分分步夯实。导墙背侧也应用粘性素土分层夯实。导墙内墙面应应垂直，墙墙面与纵轴轴线距离的的允许偏差差±10mmm，内墙面面净距允许许偏差±5mm；导导墙顶面保保持水平，全全长范围内内高差应小小于±10mmm，局部高高差应小于于5mm。导墙的基底应应和土面密密切以防槽槽内泥浆渗渗入导墙后后面。导墙拆模后，应应沿其纵向向每隔1..0m左右右加设4道木支撑撑，将两片片导墙支撑撑起来。在导墙做支撑撑前，禁止止机械设备备停置或行行驶在导墙墙附近，机机械距导墙墙不小于33.00mm。图中导墙结构构图仅供参参考，施工工单位应对对场地土层层进行全面面了解，选选择安全合合理的导墙墙施工方法法。地连墙设计说说明本场地砂层厚厚，地连墙墙深度大，地地连墙正式式施工前应应进行试成成槽，通过过试成槽确确定地连墙墙的施工工工艺及参数数。地下连续墙的的沟槽施工工，应根据据地质情况况和施工条条件选用能能满足成槽槽要求的机机具与设备备。为确保槽壁稳稳定，成槽槽时槽壁附附近避免荷荷载和设备备对槽壁产产生附加应应力，并减减少振动，成成槽垂直度度≤1/3000，槽底底沉渣<200mmm，泥浆浆比重<11.10。考虑到施工误误差、墙体体变形等因因素，施工工单位可根根据情况地地连墙施工工时可适当当外放，建建议以1000mm为为限，确保保地铁建筑筑限界及结结构要求。挖掘的槽壁及及接头处应应保持竖直直。接头处处相邻两槽槽段的挖槽槽中心线在在任一深度度的偏差值值不得大于于墙厚的11/3。槽槽底高度不不得高于墙墙底设计高高度。挖槽时应加强强观测，如如槽壁发生生坍塌，应应查明原因因，采取相相应措施。槽段开挖达到到槽底设计计标高后，应应对成槽质质量进行检检查。槽段清底工作作应在吊放放接头装置置之前进行行。地连墙施工时时应对相邻邻先行幅段段墙体接头头进行冲刷刷，以保证证二幅墙体体紧密结合合，冲刷时时不得破坏坏已浇筑混混凝土。地连墙垂直容容许偏差不不应大于11/3000，墙面应应平整，局局部凹凸不不应大于1100mmm。地连墙施工时时必须按设设计要求配配筋，竖向向主筋按幅幅宽计算放放足根数，要要求每一槽槽段为一幅幅钢筋笼进进行整体拼拼装。要保保证钢筋笼笼的整体性性和刚度，防防止吊装时时产生过大大过大变形形造成钢筋筋笼入槽困困难或碰撞撞槽壁，在在异型槽中中应尤其注注意。钢筋笼的制作作和吊放均均需注意坑坑内外配筋筋的区别及及起吊重心心的铅直和和平稳。钢筋笼两侧均均需设置保保护层控制制件沿纵深深@20000mm设一一排，横向向@10000mm设一一列，也可可按施工单单位经验进进行调整，其其目的是保保证保护层层厚度的均均匀性。钢筋笼制成后后需经监理理验收合格格后方可入入槽，吊运运过程中不不得产生不不可恢复的变形形，不得强强行入槽，入入槽后检查查其顶端标标高，搁置置于导墙上上，浇注混混凝土时应应防止钢筋筋笼上浮。钢筋笼四周钢钢筋交点要要求全部点点焊，其余余交点可550%点焊焊。地连墙施工需需满足《建建筑基坑支支护规程》（JGJ120-99）相关要求。地连墙施工需需满足xxx市标准《钢钢筋混凝土土地下连续续墙施工技技术规程》（DB29-103-2004）。地连墙施工需需按xx市标准准《钻孔灌灌注桩成孔孔、地下连连续墙成槽槽质量检测测技术规程程》（DBB29--112--20044）检测成成槽。旋喷桩工程：：钻机或旋喷机机就位时机机座要平稳稳，立轴或或转盘要与与孔位对正正，倾角与与设计误差差一般不得得大于0.5°°高压旋喷桩设设计说明高压旋喷桩：：桩径8000mm，有有效桩顶建建筑标高--32.8850（大大沽高程--28.0000）。桩端建筑标高高-57..850（大大沽标高--53.0000），有有效桩长225.0mm，桩数36603根。桩桩与桩之间间咬合3000mm。高压旋喷桩采采用42..5级普硅硅水泥，水水泥掺入比比>40%%，停浆面面应高出有有效桩顶3300~5500mmm。高压旋喷桩施施工需满足足《建筑基基坑支护规规程》（JJGJ1120-999）及其其他相关规规范标准。本工程由于旋旋喷桩深度度较大，应应采用三重重管双高压压旋喷技术术，以确保保成桩质量量。施工前，应根根据实际场场地先进性性试喷，确确定合理的的配浆及提提升速率。高压旋喷桩施施工需按《建建筑基坑支支护规程》（JGJ120-99）采用钻芯法检测墙身完整性，钻芯数量不宜少于总桩数的2%，且不应少于5根；单轴抗压强度不小于1.5MPa，渗透系数不大于10-6cm/s。在喷射注浆过过程中，应应观察冒浆浆的情况，以以及时了解解土层情况况，喷射注注浆的大致致效果和喷喷射参数是是否合理。对冒浆应妥善善处理，及及时清除沉沉淀的泥渣渣。喷射注浆前要要检查高压压设备和管管路系统。设设备的压力力和排量必必须满足设设计要求，管管路系统密密封圈必须须良好，各各通道和喷喷嘴内不得得有杂物。喷射注浆作业业后，由于于浆液析水水作用，一一般均有不不同程度收收缩，使固固结体顶部部出现凹穴穴，所以应应及时用水水灰比为0.6的水泥浆浆进行补灌灌，并要预预防其它钻钻孔排出的的泥土或杂物进进入。在喷射注浆过过程中，应应观察冒浆浆的情况，以以及时了解解土层情况况，喷射注注浆的大致致效果和喷喷射参数是是否合理。对冒浆应妥善善处理，及及时清除沉沉淀的泥渣渣。开钻前根据管管线图摸清清管线位置置及走向，遇遇不明管线线及时上报。基坑监测本工程应加强强信息化施施工，施工工期间应根根据监测资资料及时控控制和调整整施工进度度和施工方方法，对施施工全过程程进行动态态控制。监测仪器的选选型，要考考虑最大可可能需要的的量程并根根据基坑工工程只在地地下施工期期内使用的的性质选用用满足安全全监测要求求、合适的的仪器。仪器安装埋设设前要进行行检验和率率定，绘制制监测点安安装埋设详详图，并按按照方案和和埋设要求求作好埋设设准备。所有监测点安安装埋设完完成后，及及时绘制测测点位置图图，并加强强对现场测测点保护，以以防监测测测点被破坏坏。监测数据必须须做到及时时、准确和和完整，发发现异常现现象，加强强监测。监监测数据未未达到报警警值期间，应应向设计单单位每周提提交一次书书面监测结结果(包括每天的的监测数据据及周报)，监测材材料上应注注明对应的的施工工况况及工况平平面分布图图等施工信信息，便于于相关各方方分析监测测结果所反反映的情况况。监测数据如达达到或超过过报警值应应及时通报报有关各方方，以期尽尽快采取有有效措施保保证本工程程进展顺利利。对原始数据要要进行分析析，去伪存存真后方可可进行计算算，并绘制制观测读数数与时间、深深度及开挖挖过程曲线线，按施工工阶段提出出简报。监监测工作贯贯穿基坑工工程始终，待待全部资料料备齐后，应应提供完整整电子版监监测数据、监监测时程曲曲线图及监监测报告予予支护设计计单位及相相关各方。测试方案须得得到设计单单位的认可可，监测得得到的数据据必须及时时提供给设设计单位，施施工总包单单位根据监监测数据及及时调整施施工进度和和施工工况况，以保证证本基坑工程程的信息化化施工。基坑监测要求求应符合《建建筑基坑支支护技术规规程》(JGJ120--99)监测单位应根根据工程实际结合设设计建议监监测方案制制定详细监监测施工方方案，并报报设计同意意。降水设计说明明水文地质条件件区域水文地质质条件xx地下水受受基底构造造、地层岩岩性和地形形、地貌、气气象以及海海进、海退退等综合因因素影响，水水文地质条条件复杂。按按地下水类类型可分为为：松散岩岩类孔隙水水赋存于第第四系、第第三系松散散堆积层中中；碳酸盐盐类岩溶裂裂隙水赋存存于碳酸盐盐岩溶裂隙隙中。从地地下水资源源评价和地地下水开采采条件方面面将地下水水划分为浅浅层地下水水和深层承承压水，一一般将埋藏藏较浅、由由潜水及与与潜水有水水力联系的的微承压水水组成的地地下水称为为浅层地下下水，而将将埋藏相对对较深（一一般70mm以下）,与浅层地地下水没有有直接联系系的地下水水称为深层层承压水。xx地区在自自然条件下下总的地下下水补、径径、排特点点是：在水水平方向上上，浅层水水和深层水水由北向南南形成地下下径流，在在垂直方向向上，下伏伏含水岩组组接受上覆覆含水岩组组的越流渗渗透补给。浅浅层地下水水有下列补补、径、排排特点：补补给：地下下水接受大大气降水入入渗和地表表水入渗的的垂直补给给和区域地地下水的侧侧向径流补补给，地下下水具有明明显的丰、枯枯水期变化化，丰水期期水位上升升，枯水期期水位下降降。径流：：由于含水水介质颗粒粒较细，水水力坡度小小，地下水水径流十分分缓慢。排排泄：排泄泄方式主要要有蒸发、向向深层承压压水渗透、人人工开采和和区外侧向向径流排泄泄。场地含水层的的划分及特特征现根据Y-11-19地块的勘勘察资料及及xxx规划划勘察资料料综合分析析，该场地地埋深555.50mm深度范围围内，地层层主要由一一个潜水含含水层，两两个微承压压含水层组组成。潜水水含水层位位于埋深112.000m以上，第第一微承压压含水层位位于埋深225.000～45.000m段，第第二微承压压含水层位位于埋深552.000～55.500m段。根据据区域水文文地质资料料并结合本本场地土层层分布分析析，本场地地埋深555.50mm以上有2个含水岩岩组，2个相对隔隔水层，（详详见水文地地质剖面图图）具体描描述如下。（1）潜水含含水岩组潜水含水层：：主要指全全新统海相相沉积层((Q42m)粉土及砂砂性大粉质质粘土（力力学4分层号③2）。潜水水主要由大大气降水及及海河侧向向排泄补给给，以蒸发发及向海河河侧向径流流形式排泄泄，试验期期间测得潜潜水水位埋埋深1.220～1.50mm，相当于于标高0..60～0.50mm。水位随随季节有所所变化，一一般年变幅幅在0.550～1.00mm左右。潜潜水相对隔隔水层：全全新统海相相沉积层((Q42m)粘土、淤淤泥质粘土土（力学分分层号③3）、粉质质粘土（力力学分层号号③4）、全新新统下组沼沼泽相沉积积层（Q441h）粉粉质粘土（力力学分层号号④）及全新新统下组陆陆相冲积层层（Q411al）粉粉质粘土（力力学分层号号⑤），厚度度12.000m左右。（2）微承承压含水岩岩组根据场地地层层分布，将将场地埋深深25.000～55.500m段可分为为2个微承承压含水层层和1个微承承压相对隔隔水层。第第一微承压压含水层：：第四系上上更新统第第五组陆相相冲积层((Q3eaal)粉土土（力学分分层号⑥）及第四四系上更新新统第四组组海相沉积积层(Q3dmmc)粉砂砂（力学分分层号⑦2）。含水水层厚度220.000m左右。试试验期间测测得该含水水层水位埋埋深8.550～8.90mm，相当于于标高-66.74～～-6.885m。第第一微承压压相对隔水水层：第四四系上更新新统第四组组海相沉积积层(Q3dmmc)粉质质粘土(力学分层层号⑦3)及第四四系上更新新统第三组组陆相冲积积层(Q3caal)粉质质粘土（力力学分层号号⑧1），厚度度5.000～6.00mm。第二微微承压含水水层：第四四系上更新新统第三组组陆相冲积积层(Q3caal)粉土土（力学分分层号⑧2），含水水层厚度33.50～～4.00mm。抽水试验结果果以下结论摘自自《xxxx金融服务务区起步区区（Y-1--19）抽水试试验报告》（1）本次试试验的潜水水含水段，岩岩性以粉土土、粉质粘粘土为主，抽抽水试验期期间测得潜潜水含水段段潜水水位位埋深1..20～1.50mm，相当于于标高0..60～0.50mm。潜水抽抽水试验段段平均厚度度10.330m，据据抽水试验验计算结果果，经综合合分析，推推荐施工降降水使用参参数为：K=0.2332m/dd，R=52..0m。（2）本次试试验的承压压含水层（第第一微承压压含水层），岩岩性以粉土土、粉砂为为主，水位位埋深8..50～8.90mm，相当于于标高-66.74～～-6.885m之间间。据抽水水试验计算算结果，该该含水层渗渗透系数为为4.144～4.87mm/d，由于于受含水层层岩性差异异影响，经经综合分析析，推荐施施工降水使使用参数为为：K=4.7220m/dd，R=4433.0m。（3）根据勘勘察阶段的的室内渗透透实验和现现场试验综综合分析，推推荐潜水相相对隔水层层使用参数数为：水平平渗透系数数：Khh=10-5cm/s，垂直直渗透系数数:Kvv=10-6cm/s。（4）本次试试验严格执执行规范，按按有关操作作规程实施施，取得的的数据资料料较为准确确。（5）本次试试验通过第第一微承压压含水层抽抽水过程中中对潜水含含水段的水水位变化分分析发现潜潜水含水段段和第一位位微承压含含水层之间间有水力联联系。各含含水层之间间的水力联联系强弱与与隔水层的的渗透系数数、厚度有有直接联系系。水文地质参数数综合选用用根据场地勘察察报告和抽抽水试验报报告，结合合国内及xxx地区的的经验，综综合分析场场地工程地地质与水文文地质条件件，与深基基坑有关各各层土的工工程地质与与水文地质质参数如下下表。工程地质质与水文地地质参数表表土层层底标高(mm)层厚(m)重度(kN//m3)()c(kPa))渗透系数(mm/d)压缩模量(MMPa)杂填土-13181050.222淤泥质土-3.52.517.766.70.012.06粘性土-95.518.818.612.10.215.7淤泥质土-15617.96.710.50.012.98粘性土-18319.218.312.20.414.01粘性土-19.81.819.715.817.20.035.39粘性土-24.54.720.118.118.80.056.25粉土-29.5520.329121.0413.21粉砂-43.313.820.3319.44.7216.72建筑基坑降水水方案设计计根据市建委指指示，该工工程降水工工作应由专专业降水施施工队伍施施工。因此此，本次设设计内容仅仅作降水单单位参考，专项项降水单位位应根据实际进进行细化设设计，形成成专项降水水方案，报报建委审查查，通过后后方可实施施。一期基坑平面面尺寸约为400xx250mm，占地约10万㎡，普普遍开挖深深度13mm，塔楼局局部开挖深深度14mm。建筑基基坑降水设设计统一按按开挖深度度14m考虑虑。地下水稳定性性验算抗渗流稳定性性验算支护结构底部部土体的抗抗渗流或抗抗管涌稳定定性，按下下式式验算算。式中KS———抗渗流或或抗管涌稳稳定性安全全系数，KS≥1.5；ic——坑底底土体的临临界水力坡坡度，根据据坑底土的的特性计算算：ic=((Gs－1)/((1＋e)；Gs——坑底底土的比重重；e——坑底土土的天然孔孔隙比；i——坑底上上的渗流水水力坡度，i=hw/LL；hw——基坑坑内外土体体的渗流水水头(m)，取坑内内外地下水水位差，见见下图；L——最短渗渗径流线长长度(m)，L=ΣLh＋mΣLv；ΣLh——渗渗径水平段段总长度(m)；ΣLv——渗渗径垂直段段总长度(m)；m——渗径垂垂直段换算算成水平段段的换算系系数，取m=1..5。坑底土体渗流流计算简图图按砂土，安全全系数K==2.4222按粘土，安全全系数K==3.3776，满足足要求抗承压水突涌涌稳定性验验算基坑开挖面以以下有承压压水层时，应应按下式验算基基坑底部土土抗承压水水突涌的稳定定性，见下下图所示。式中Kt———坑底抗突突涌稳定性性安全系数数，Kt≥1.055；Pcz——基基坑开挖面面以下至承承压水层顶顶板间复盖盖土的自重重压力(kN//m2)；Pwwy——承压水层层的水头压压力(kN/mm2)。坑底抗承压水水示意图Pcz=(223.5--14.00)X199.0=1185.225（kN/mm2）Pwy=(223.5--8.5))X10..0=1550.000（kN/mm2）抗承压水突涌涌稳定性安安全系数Kt=1.2235>11.05，满足要要求。建筑基坑降水水方案根据本工程情情况与工程程地质水文文地质条件件，建筑基基坑降水总总体方案采采用三轴水水泥搅拌桩桩帷幕完全全隔水，隔隔水帷幕深深度28..5m，总体降降水方案采采用全封闭闭大口井内内降水，建建筑基坑内内局部超深深区域增设设降压井以防防承压水突突涌。根据xx地区区类似工程程经验，降降水井初步步深度定为为20.00m，井径径600mmm，管径径400mmm，井距距20.00m。按完全外降水水计算，单单井控制范范围涌水量量为93..2m3/d,考虑安全全系数1.5，采用的的潜水泵不不应小于66.0m33/h。考虑到本工程程基坑规模模大，工期期长，布井井间距由20mXX20m调整整为15mXX20m,总井数不不应小于315口，相当当于每口井井降水控制制面积为3300m22。地铁基坑降水水方案设计计地铁基坑位于于建筑基坑坑内，主要要受承压水水影响。南北向基坑深深度与建筑筑基坑相差差2m，除考考虑大口井井降水外，还还应增设降降压降水井井，防止基基坑下承压压水突涌。东西向地铁基基坑按深度度23.1m控制降水水设计。地下水稳定性性验算抗渗流稳定性性验算支护结构底部部土体的抗抗渗流或抗抗管涌稳定定性，按下下式式验算算。式中KS———抗渗流或或抗管涌稳稳定性安全全系数，KS≥1.5；ic——坑底底土体的临临界水力坡坡度，根据据坑底土的的特性计算算：ic=((Gs－1)/((1＋e)；Gs——坑底底土的比重重；e——坑底土土的天然孔孔隙比；i——坑底上上的渗流水水力坡度，i=hw/L；hw——基坑坑内外土体体的渗流水水头(m)，取坑内内外地下水水位差，见见下图；L——最短渗渗径流线长长度(m)，L=ΣLh＋mΣLv；ΣLh——渗渗径水平段段总长度(m)；ΣLv——渗渗径垂直段段总长度(m)；m——渗径垂垂直段换算算成水平段段的换算系系数，取m=1..5。坑底土体体渗流计算算简图按砂土，安全全系数K==1.766按粘土，安全全系数K==2.78满足要求求抗承压水突涌涌稳定性验验算基坑开挖面以以下有承压压水层时，应应按下式验算基基坑底部土土抗承压水水突涌的稳定定性，见下下图所示。式中Kt———坑底抗突突涌稳定性性安全系数数，Kt≥1.055；Pcz——基基坑开挖面面以下至承承压水层顶顶板间复盖盖土的自重重压力(kN//m2)；Pwwy——承压水层层的水头压压力(kN/mm2)。坑底抗承承压水示意意图地铁基坑深度度达23.1m，承压水水顶板埋深深为23.5～25.5mm,抗承压水水突涌稳定定性不能满满足要求，应应进行降压压降水。地铁基坑降压压降水方案案地铁基坑位于于建筑基坑坑内部，根根据国内和和xx地区类类似工程经经验，降压压降水总体体方案采用用外部隔断断、内部疏疏干的总体体方案。南北向地铁降降水方案设设计南北向地铁基基坑设计深深度为166m，浅层层潜水采用用大口井疏疏干降水，深深层承压水水通过增设设减压井降降压，防止止承压水突涌涌。东西向地铁降降水方案设设计地铁基坑外部部隔断采用用浅部地连连墙+深部高压压旋喷桩相相结合方案案，地连墙墙深度为445m，旋旋喷桩长度度为25mm，桩墙咬咬合15mm，旋喷桩桩桩端埋深深55m。将第一微微承压水隔隔断。基坑外部部采用地连连墙+高压旋喷喷桩全包止止水，切断断基坑内承承压水主要要补给源，使使得基坑内内主要依靠靠疏干井降降水，将地地下水降至至开挖面下下1m。应急技术对策策及预案基坑可能存在在的风险随着城市建设设的发展，地地下空间的的开发成为为解决城市市规划的又又一项重要要内容。和和上部结构构施下同的的是，考虑虑水土压力力的作用，深深基坑工程程需要设置置支护结构构。但是由由于本工程程属于超大大超基坑工工程，工程程实施过程程中受到基基坑开挖、大大气降水等等许多不确确定因素的的影响，因因此基坑工工程存在着着一定的的的风险性。对对于本工程程来说，基基坑工程的的施工过程程中，可能能出现的风风险如下：：基坑工程开挖挖至基底存存在上覆土土重不足抵抵抗承压水水浮托力而而产生突涌涌现象。由于基坑开开挖的不对对称等现场场施工的制制约，基坑坑围护结构构可能存在在受力不均均匀的情况况，造成存存在围护结结构和支撑撑体系的局局部受力和和变形偏大大。基坑内降水水措施达不不到设计和和规范的要要求，造成成开挖过程程中开挖面面较泥泞，坑坑内动态土土坡出现局局部滑坡或或坡体失稳稳等现象。基坑开挖过过程中，隔隔水帷幕出出现局部渗渗漏现象。其它可能出出现的风险险。技术对策基坑工程程实施前，根根据地质勘勘察报告和和丰体结构构的规模和和挖深，已已经进行了了详细的基基坑围护设设计，支护护结构根据据计算分析析结果进行