某酒店承插式钢管支模施工方案

太白酒店承插式钢管支模施工方案承插式脚手架施工方案宝鸡市建安集团股份路桥项目部2021年月日目录一、编制依据 1二、工程概况 1三、模板及支撑系统施工方案设计 1四、施工预备 3五、承插式架体施工的质量治理 4六、承插式架体施工的安全治理与爱护 5七、本工程模板及支撑施工方法 5八、应急救援预案 7九、模板设计运算 8承插式脚手架施工方案一、编制依据1．《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）；2．《太白养生度假酒店施工图纸》；3．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（50204-2002）；4．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2002）；5．《钢结构设计规程》（GB50005-2005）；6．《建筑施工运算手册》（第四版缩印本）；7.《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）等。二、工程概况2.1概况本工程名称为太白养生度假酒店，工程位于太白县太白路。地上四层，地下一层，主体结构16.95米。结构形式为框架结构，基础为独立基础加止水板。结构安全等级二级，结构设计使用年限50年。抗震设防烈度丙类，抗震设防烈度7度。2.2支模区域、支模高度、支榜样畴内的梁截面尺寸、跨度、板厚。本工程地下室板厚180—250mm,插型盘扣架作为模板支撑架。柱最大间距为8.4米，180厚板支撑高度为5.7米，250厚板支撑高度为4.9米。本工程代表性的梁有KL350×700、KL300×800、KL400×1000。2.3支撑系统及基础地质情形本工程结构型式为框架剪力墙结构，支撑系统采纳承插型盘扣式钢管架，基础为独立基础加抗水板，强度C35。在每根立杆底部均垫放100×100的模板。三、模板及支撑系统施工方案设计3.1模板及支架的选取模板：1200×2400×15mm的木胶合板模板；木枋：40×60×3000的木枋；对拉螺杆：φ14的高强螺杆（含止水螺杆）；承插型盘扣式钢管架；3.2支撑系统的构造设计3.2.1脚手架步距、立杆纵横距、杆件相对位置a、板模：模板采纳胶合木模板，立杆支撑采纳可调式钢管支撑。紧靠木模底第一层木枋间距@200，第二层双钢管托梁间距为@900，立杆顶套顶托支撑第二层水平双钢管托梁，沿钢管方向间距为@900，布置如下图：通过对板底模板结构支撑体系的运算，板底脚手架搭设方案为：支撑体系采纳钢管承插型盘扣式钢管架；，板底立杆以900*900布设，步距为1.2米。b、梁模：通过对梁底模板结构支撑体系的运算，梁底脚手架搭设方案为：立杆顶部采纳顶托支撑，上部托梁采纳φ48×3.5双钢管，钢管上铺木枋，间距为200mm，梁底垫枋间距200mm，梁底立杆以1200*1200布设，梁支撑立杆的横距(跨度方向)1.20米，梁底增加1道承重立杆，步距为1.2米。梁高h≤600mm以下：采纳梁底铺枋＠250，底钉压脚条用斜板钉设加固。梁高600＜h≤900：梁底铺枋＠250、底钉压脚条（15cm～20cm宽模板），Φ14的对拉螺杆中间一道＠450加固；3.2其他搭设要求支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。当满堂模板支架的架体高度不得超过四个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪力撑。模板支架可调托盘座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得少于150mm。支撑架具体搭设方式参见附图。四、施工预备4.1工艺流程墙柱模施工工艺流程：施工预备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板的安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除梁板模施工工艺流程：

梁板模施工工艺：弹线→满堂架→调整标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。支撑系统安装流程：

放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成→全面检查一遍构架的质量，符合要求后→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。4.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此组织120人的具有专门高技术水平的木工班组进场，两个作业班组独立作业，施工技术人员能够依照现场的施工进度和劳动力需要具体进行调配。4.3机械设备配置的木工机械如下：圆盘锯：6台；木工压刨：6台；木工平刨：6台；手电钻：10台；以及其他工人支模时所须的小型机具扳手、钳子、吊线锤等。4.4材料预备材料资源投入打算序号材料名称及规格单位数量备注115mm厚模板m230000估量240×60木枋(3m长)根120000估量3盘扣架吨10000估量辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；4.5加工场布置现场设置两个要紧的木工加工场，内设圆盘锯及平压刨机各3台；本工程所有模板加工均在加工区内进行加工，圆盘锯不得上楼层；所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理，平压刨后方可投入使用；五、盘扣式架体施工的质量治理5.1施工质量要求5.2施工质量检查验收脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。5.2.1对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：1应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；2应有钢管支架产品要紧技术参数及产品使用说明书；3当对支架质量有疑问时，应进行进行质量抽检和试验。5.2.2模板支架应按以下分时期进行检查和验收：1基础完工后及模板支架搭设前；2超过8m的高支模架搭设至一半高度后；3搭设高度达到设计高度和混凝土浇筑前；5.2.3脚手架应依照下列情形按进度分时期进行检查和验收1基础完工后及模板支架搭设前；2首段高度达到6m时；3架体随施工进度逐层升高时；4搭设高度达到设计高度后。5.2.4对脚手架的检查与验收应重点检查以下内容：1基础应符合设计要求，并应平坦坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；2搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪力撑等设置应符合本规程规定；3可调托座和调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；4水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。5.2.5对脚手架应重点检查与验收以下内容：1搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，写感和钢管剪刀撑设置应符合本规程规定；2立杆基础不应有不平均沉降，立杆可调底座与基础面的接触不应有松动或悬空现象；3连墙件设置应符合设计要求，应与主体结构、架体可靠连接；4外侧安全立网和内侧层间水平网的张挂及防护栏杆的设置应齐全、牢固。5周转使用的支架构配件使用前复检合格记录；6搭设的施工记录和质量检查记录应及时、齐全。5.2.6模板支架和双排外脚手架验收后应形成记录，记录表应符合模板支架施工验收记录表的要求。六、承插式架体施工的安全治理与爱护6.1模板支架和脚手架的搭设人员应持证上岗6.2支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载不应超过设计值。6.4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生专门时观测人员应及时报告施工负责人，情形紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。6.5模板支架及脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。6.6严禁在模板支架及脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。6.7拆除的支架构件应安全地传递至地面严禁抛掷。6.8高支模区域内，应设置安全戒备线，不得上下交叉作业6.9在脚手架或模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。6.10模板支架及脚手架应与架空输线电路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷击措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46的有关规定执行。七、本工程模板及支撑施工方法7.1支撑系统安装放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成→全面检查一遍构架的质量，符合要求后→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。7.2梁、板模板安装弹线→满堂架→调整标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。7.3墙柱模板安装施工预备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板的安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除7.4模板支架搭设与拆除 1)施工预备1、模板支架及脚手架施工前应依照施工对象情形、地基承载力、搭设高按本规程的差不多要求编制专项施工方案，并应经审核批准后实施。2、搭设操作人员必须通过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工治理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。3、进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。4、体会收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。5、当采纳预埋方式设置脚手架连墙件时，应提早与有关部门协商，并应按设计要求预埋。6、模板支架及脚手架搭设场地必须平坦、坚实、有排水措施。2)拆模时刻规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤275＞21003)模板拆除注意事项1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。2、模板支架水平方向搭设，第一应依照立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成差不多的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。3、可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平坦、无翘曲，不得采纳已开裂垫板。4、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采纳榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。5、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。操纵立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。7、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。8、支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。9、架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。10、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳固。八、应急救援预案 8.1机构设置项目部成立应急领导小组，项目经理任应急小组组长，总工程师、生产经理任第一副组长、安全主管任任副组长，成员由项目技术、质量、劳务治理、预算、材料、水电安装及项目保安队成员组成。8.2报警救援及其他联络 报警110、救援119、120。8.3人员分工与职责 组长：全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和和谐，向项目部经理、公司安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；具体负责应急现场的直截了当指挥，组织对人员和财产的抢救；负责对扰民问题进行沟通和和谐；第一副组长：负责组织本工程应急情形的处理，负责项目部应急情形的指挥和和谐；副组长：协助第一副组长，负责通讯联络、车辆调度，和地点消防、医疗机构联络沟通；成员：各部门负责人，负责应急处理的资金和物资预备及调度，协助处理应急情形；义务消防队：负责火灾应急义务消防，其架构如下：治理部门：消防工作归口项目质安部统一治理，质安部主任为义务消防队长，综合办主任为副队长；项目部设义务消防治理员一人，在项目质安部领导下工作，具体负责本工程消防治理；项目部成立义务消防队，义务消防队人数为10人，其职责和活动要求在项目应急打算中明确。项目应急办公室：为应对重大突发事件，项目建立危机治理组织机构，要紧职责包括:1）重大事项决策；2）对应急事件提供支持、和谐；3）向国家政府部门报告情形；4）组织向社会公众公布事件信息；5）公布公司危机治理预案。8.4应急救援工作程序 1）遇突发事件后，报告信息应迅速聚拢，判定性质严峻程度，确定是否启动应急系统。2）确定启动应急响应后，各级应急机构进入应急状态并实施如下行动，通知有关人员到位，开通信息与通讯网络,调配应急资源,明确向上级报告内容、组织对媒体公布信息、内部职员通报等。4）采取操纵行动，场外应急指挥应支持现场应急指挥人员完成下列救援行动：应急队伍及时进入现场，积极开展人员救助、工程抢险、医疗救助、人群疏散、环境爱护、技术支持、政府联络、补偿缺失等。5）行动完成后，进入临时应急复原时期。6）应急响应终止后，应组织缘故分析、评估应急响应情形，提供最终报告为今后的危机处理做参考。8.5应急救援方法1)外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时,第一采取紧急止血措施，然后再采取其他措施,常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。2)包扎：能够起到快速止血、爱护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。3)骨折固定：为了使断骨不在加重，幸免加重断骨对周围组织的损害，减轻伤员的痛楚并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：a、下肢骨折需用担架；b、脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动；c、高空坠落的患者，不管情形如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。d、触电急救措施：赶忙切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次损害；患者呼吸心跳停止时，赶忙采纳口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。e、中暑抢救措施：发觉中暑人员应赶忙将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可复原；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。九、模板设计运算板模板(扣件钢管架)运算书模板支架的运算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):3.90；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.100；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的运算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的运算宽度(m):4.00；楼板的运算厚度(mm):180.00；4.材料参数面板采纳胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采纳方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；图2楼板支撑架荷载运算单元二、模板面板运算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为运算单元,面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁运算。面板运算简图1、荷载运算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.1×0.18×1+0.35×1=4.868kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.1×1=2.1kN/m；2、强度运算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和，运算公式如下:其中：q=1.2×4.868+1.4×2.1=8.782kN/m最大弯矩M=0.1×8.782×0.252=0.055kN·m；面板最大应力运算值σ=54885/54000=1.016N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力运算值为1.016N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度运算挠度运算公式为其中q=4.868kN/m面板最大挠度运算值v=0.677×4.868×2504/(100×9500×48.6×104)=0.028mm；面板最大承诺挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度运算值0.028mm小于面板的最大承诺挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的运算:方木按照三跨连续梁运算，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞运算简图（mm）1.荷载的运算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1×0.25×0.18=1.13kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.1×0.25=0.525kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和，运算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.13+0.088)+1.4×0.525=2.195kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.195×1.22=0.316kN·m；方木最大应力运算值σ=M/W=0.316×106/54000=5.854N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力运算值为5.854N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.195×1.2=1.581kN；方木受剪应力运算值τ=3×1.581×103/(2×40×90)=0.659N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力运算值0.659N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的挠度和，运算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.217kN/m；最大挠度运算值ν=0.677×1.217×12004/(100×9500×2430000)=0.74mm；最大承诺挠度[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度运算值0.74mm小于方木的最大承诺挠度4.8mm,满足要求!四、托梁材料运算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；托梁采纳：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.898kN；托梁运算简图托梁运算弯矩图(kN·m)托梁运算变形图(mm)托梁运算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.707kN·m；最大变形Vmax=3.757mm；最大支座力Qmax=15.356kN；最大应力σ=1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力运算值190.068N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为3.757mm小于1200/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×3.9=0.581kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.591kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(2.1+2)×1.2×1.2=5.904kN；3.立杆的轴向压力设计值运算公式N=1.2NG+1.4NQ=17.374kN；六、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=17.374kN；φ轴心受压立杆的稳固系数,由长细比Lo/i查表得到；i运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抗击矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆受压应力运算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0运算长度(m)；假如完全参照《扣件式规范》，由下式运算：l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到运算结果：立杆运算长度L0=h+2a=1.2+2×0.2=1.6m；L0/i=1600/15.9=101；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数φ=0.58；钢管立杆受压应力运算值；σ=17374.356/(0.58×424)=70.65N/mm2；立杆稳固性运算σ=70.65N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！梁模板(<700)运算书支撑架的运算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:KL10。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采纳的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.1；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：2；主楞间距为：200mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值运算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)运算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂阻碍修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取1.150。依照以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别运算得50.994kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板运算简图(单位：mm)1.强度运算跨中弯矩运算公式如下:其中，W--面板的净截面抗击矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力运算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式运算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×14.4×0.9=15.55kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=15.552+2.646=18.198kN/m；运算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.125×18.198×2502=1.42×105N·mm；经运算得到，面板的受弯应力运算值:σ=1.42×105/7.35×104=1.934N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力运算值σ=1.934N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.2N/mm；l--运算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度运算值:ν=5×18.2×2504/(384×9500×4.86×105)=0.2mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度运算值ν=0.2mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的运算1.内楞运算内楞(木或钢)直截了当承担模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁运算。本工程中，龙骨采纳木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；内楞运算简图（1）.内楞强度验算强度验算运算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力运算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抗击矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式运算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×14.4×0.9+1.4×2×0.9)×1=18.07kN/m；内楞运算跨度(外楞间距):l=200mm；内楞的最大弯距:M=1/8×18.07×200.002=9.04×104N·mm；最大支座力:R=1.1×18.072×0.2=4.97kN；经运算得到，内楞的最大受弯应力运算值σ=9.04×104/1.08×105=0.837N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力运算值σ=0.837N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--运算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.07N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=4.86×106mm4；内楞的最大挠度运算值:ν=0.677×18.07×5004/(100×10000×4.86×106)=0.157mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度运算值ν=0.157mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞运算外楞(木或钢)承担内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.97kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算。本工程中，外龙骨采纳2根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力运算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抗击矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。依照三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.365kN·m；其中，F=1/2×q×h=5.459，h为梁高为0.6m，a为次楞间距为250mm；经运算得到，外楞的受弯应力运算值:σ=1.36×106/1.08×105=12.637N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力运算值σ=12.637N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.459kN；l--运算跨度：l=450mm；I-外楞的截面惯性矩：I=4860000mm4；外楞的最大挠度运算值:ν=1.615×5459.400×450.003/(100×10000.000×4860000.000)=0.165mm；依照连续梁运算得到外楞的最大挠度为0.165mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=450/250=1.8mm；外楞的最大挠度运算值ν=0.165mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！五、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力运算值(N/mm2)；M--运算的最大弯矩(kN·m)；l--运算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.60×0.90=4.96kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.10×0.30×0.90=0.79kN/m；q=q1+q2+q3=4.96+0.11+0.79=5.86kN/m；跨中弯矩运算公式如下:Mmax=0.10×5.864×0.252=0.037kN·m；σ=0.037×106/1.62×104=2.263N/mm2；梁底模面板运算应力σ=2.263N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算依照《建筑施工运算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.30=4.69KN/m；l--运算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大承诺挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度运算值:ν=0.677×4.695×2504/(100×9500×1.46×105)=0.09mm；面板的最大挠度运算值:ν=0.09mm小于面板的最大承诺挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！六、梁底支撑木方的运算1.荷载的运算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.6+0.3)/0.3=0.437kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经运算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷载设计值q=5.115+1.610=6.725kN/m。本工程梁底支撑采纳方木，方木的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，运算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.03KN，N2=1.958KN;方木最大应力运算值：σ=0.058×106/54000=1.073N/mm2；方木最大剪力运算值：T=3×1.958×1000/(2×40×90)=0.816N/mm2；方木的最大挠度：ω=0.014mm；方木的承诺挠度：[ν]=1.2×103/2/250=2.4mm；方木最大应力运算值1.073N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力运算值0.816N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.014mm小于方木的最大承诺挠度[ν]=2.400mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的运算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采纳：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；1.梁两侧托梁的强度运算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中力P=0.03KN.托梁运算简图托梁运算弯矩图(kN·m)托梁运算变形图(mm)托梁运算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.017kN·m；最大变形Vmax=0.038mm；最大支座力Rmax=0.157kN；最大应力σ=0.017×106/(8.98×103)=1.939N/mm2；托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力运算值1.939N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.038mm小于1200/150与10mm,满足要求!2.梁底托梁的强度运算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中力P=1.958KN.托梁运算简图托梁运算弯矩图(kN·m)托梁运算变形图(mm)托梁运算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.153kN·m；最大变形Vmax=2.539mm；最大支座力Rmax=10.378kN；最大应力σ=1.153×106/(8.98×103)=128.446N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力运算值128.446N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=2.539mm小于1200/150与10mm,满足要求!八、立杆的稳固性运算:立杆的稳固性运算公式1.梁两侧立杆稳固性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.157kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×3.6=0.643kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--轴心受压立杆的稳固系数，由长细比lo/i查表得到；i--运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抗击矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力运算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--运算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式运算lo=k1uhk1--运算长度附加系数，取值为：1.155；u--运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；上式的运算结果：立杆运算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数φ=0.305；钢管立杆受压应力运算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm2；钢管立杆稳固性运算σ=6.185N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳固性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.378kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(3.6-0.6)=0.643kN；N=10.378+0.643=10.914kN；φ--轴心受压立杆的稳固系数，由长细比lo/i查表得到；i--运算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抗击矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力运算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--运算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式运算lo=k1uhk1--运算长度附加系数，取值为：1.155；u--运算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；上式的运算结果：立杆运算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数φ=0.305；钢管立杆受压应力运算值；σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm2；钢管立杆稳固性运算σ=84.394N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！梁模板(>=700)运算书支撑架的运算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:KL32a。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采纳的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.1；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：3；主楞间距为：300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值运算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)运算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂阻碍修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取1.150。依照以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别运算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程运算荷载。三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板运算简图(单位：mm)1.强度运算跨中弯矩运算公式如下:其中，W--面板的净截面抗击矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力运算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式运算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=18.144+2.646=20.790kN/m；运算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.125×20.79×2502=1.62×105N·mm；经运算得到，面板的受弯应力运算值:σ=1.62×105/7.35×104=2.21N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力运算值σ=2.21N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=20.79N/mm；l--运算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度运算值:ν=5×20.79×2504/(384×9500×4.86×105)=0.229mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度运算值ν=0.229mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的运算1.内楞运算内楞(木或钢)直截了当承担模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁运算。本工程中，龙骨采纳木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；内楞运算简图（1）.内楞强度验算强度验算运算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力运算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抗击矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式运算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；内楞运算跨度(外楞间距):l=300mm；内楞的最大弯距:M=0.096×20.66×300.002=1.79×105N·mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；经运算得到，内楞的最大受弯应力运算值σ=1.79×105/1.08×105=1.653N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力运算值σ=1.653N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--运算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=20.66N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=4.86×106mm4；内楞的最大挠度运算值:ν=0.677×20.66×5004/(100×10000×4.86×106)=0.18mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度运算值ν=0.18mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞运算外楞(木或钢)承担内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.683kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁运算。本工程中，外龙骨采纳钢楞，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抗击矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力运算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抗击矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。依照三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.559kN·m；其中，F=1/3×q×h=6.237，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为250mm；经运算得到，外楞的受弯应力运算值:σ=1.56×106/8.98×103=173.636N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力运算值σ=173.636N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.237kN；l--运算跨度：l=450mm；I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度运算值:ν=1.615×6237.000×450.003/(100×206000.000×215600.000)=0.207mm；依照连续梁运算得到外楞的最大挠度为0.207mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；外楞的最大挠度运算值ν=0.207mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的运算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.599kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板运算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=200×18×18/6=1.94×104mm3；I=200×18×18×18/12=0.97×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力运算值(N/mm2)；M--运算的最大弯矩(kN·m)；l--运算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50=3.06kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q=q1+q2+q3=3.06+0.07+0.5292=3.659kN/m；跨中弯矩运算公式如下:Mmax=0.10×3.659×0.252=0.0228kN·m；σ=0.0228×106/0.97×105=0.23N/mm2；梁底模面板运算应力σ=0.23N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算依照《建筑施工运算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度运算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；l--运算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大承诺挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度运算值:ν=0.677×2.62×2504/(100×9500×0.97×105)=0.07mm；面板的最大挠度运算值:ν=0.07mm小于面板的最大承诺挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的运算1.荷载的运算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.5×0.25=3.18kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.5+0.2)/0.2=0.525kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经运算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.18+1.2×0.525=4.446kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷载设计值q=4.446+1.610=6.056kN/m。本工程梁底支撑采纳方木，方木的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，运算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)