地下室模板及支架专项施工方案

目录TOC\o"1-3"\h\u2006一、工程概况 28416二、编制依据 46855三、模板及支架参数汇总 错误！未定义书签。10801四、模板支架构造措施 724577五、模板支架施工要求 716402六、模板支架验收检查规定 821069七、模板支架的安全管理 98069八、模板及支架计算书 980698.1板模板计算书 980698.2柱模板计算书 1680698.3梁模板计算书 4580698.4梁侧模板计算书7280698.5墙模板计算书 8380698.6劲性柱墙模板计算书 938069九、模板支撑系统大样图 1018069十、施工部署 1038069十一、应急预案 105一、工程概况本工程按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文要求，将模板工程及支撑体系划分为三种类型，并编制专项施工方案。第一种，普通模板及支撑体系，搭设高度5m以下、搭设跨度10m以下的模板及支撑体系；第二种，危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度大于等于5m小于8m、搭设跨度大于等于10米小于18米的模板及支撑体系、施工总荷载10~15KN/m2、集中线荷载15~20KN/m及以上的模板及支撑体系；第三种，超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系，搭设高度8m及以上、施工总荷载15KN/m2、集中线荷载20KN/m及以上的模板及支撑体系。本方案为第一种和第二种模板及支撑体系专项方案，第三种超过一定规模的危险性较大的模板及支撑体系专项方案，详见高大支模架方案。本人防工程总人防建筑面积15288.80m，为附建式人防工程。战时设6个人防防护单元。其中核6常6级甲类工程设5个人防防护单元，人防单元一和人防单元二为物资配套工程，防护单元三和防护单元四为二等人员掩蔽部工程，防护单元五为人防电站，防护单元六为6B级兼顾人防工程。混凝土强度：主楼地下室三层底板为C40；地下室二层梁板、承台为C35，基础垫层为C15，构造柱、现浇过梁为C25，A区柱墙混凝土为C60，地下一层及一层梁板混凝土为C35，B区墙柱混凝土为C40，地下一层梁板混凝土为C35，一层梁板混凝土为C30；C区墙柱混凝土C35，地下一层及一层梁板混凝土为C30。地下室一层结构楼面标高为-5.20m（局部-6.4m、-5.7m、-5.60m），板厚为250mm（局部厚220mm、200mm、180mm）；地下室首层结构楼面标高为-0.05m（局部-1.2m、-0.35m、），板厚为250mm、120mm（局部厚150mm、130mm）。本工程地下室各层楼板面标高、层高、板厚如下（0.00m以上不列入本次计算）：层名楼板面标高(m)层高（m）板厚(mm)首层-0.05A区120(局部250、150）B区120(局部130)C区250(局部120)地下一层非人防-6.40（局部-5.20）5.15250（塔楼范围180）人防-5.20（局部-6.90、-5.60、-5.40）220（局部200）地下二层非人防-10.404.0400（局部250）人防-9.103.9400地下三层主楼-15.80（局部-16.80、-20.40、-21.4）5.43200本工程地下室底板为钢筋混凝土现浇底板，其中地下室二层主楼区域须搭设承重架，板厚度为250mm,地下室一层板厚度中250mm板占大部分；地下室首层板厚度中250㎜、120mm的板占大部分；其中主楼地下室二层与人防区交接处有小部分区域板厚400mm，详见高大支模架方案。本工程地下室外墙与核心筒墙体为剪力墙结构，由于核心筒模板是专业定制的模板，在此方案就不验算了，地下室外墙墙厚分为400㎜、350㎜；内墙墙厚分为300㎜、350㎜、450㎜、550㎜。外墙及柱模板通过对穿螺栓拉结。二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《关于加强承重支撑施工管理暂行规定》浙建建[2003]37号3、《关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定》浙建建[2003]38号6、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006》7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20119、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）10、《建筑结构荷载规范》GB50009-201211、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011三、模板及支架参数汇总本工程地下室板厚主要有120、130、150、180、200、220、250共计七种。由于本地下室板厚基本均为250mm,所以板的承重架按250mm板的方案支设。本工程地下室柱子截面主要有500x500、600x600、700x700、800x700、800x800、600x1360、600x1450、600x1700、1000x1200。柱子截面小于600x600的柱子按600x600柱的方案支设，截面在600x600～800x800的柱子按800x800柱方案支设，截面在800x800～600x1700的按600x1700柱方案支设，截面在600x1700～1000x1200的按1000x1200柱方案支设。本工程剪力墙厚度有300mm、350mm、400mm、450mm、550mm。按照最不利情况即550mm厚的剪力墙方案支设。本工程地下室梁截面种类繁多。以300×500、500×1000截面的梁较具代表性，截面最大的梁为500×2750。截面尺寸小于300×600梁的承重架按300×500梁的方案支设，截面尺寸在300×500～500×1000之间的按500×1000梁的方案支设，截面尺寸在500×1000～400×1300之间的梁按400×1300的方案支设，梁模板支设方案按最不利情况设计，即周围板厚250mm,支设高度5.15m。其中主楼地下室二层与人防区交接处有小部分区域板厚400mm处的梁400x1000，在此方案会单独编制。其余梁截面250×3300、250×3700、300×2800、300×4100、350×2300、350×2500、350×2700、350×2900、350×3500、350×3700、400×1950、400×2300、500×2050、500×2750、600×1200、600×1500、600×1600、600×2000、600×2300、600×2900、700×1000、400×1400、300×1800支设方案详见高大支模架方案。各类构件模板、支架参数表：结构构件构件参数支模架搭设主要参数说明板250mm厚，层高5.15m(由于本工程楼板基本为250mm，为施工方便，所有楼板均按此搭设）15厚九夹板；立杆间距0.75m×0.75m,步距1.5m，扫地杆离地0.2m.按构造设剪刀撑。板底采用双扣件。小梁间距300mm.墙断面宽度550mm，高度4000mm.（其余规格墙均按此搭设）15厚九夹板；内竖楞采用50mm×70mm方木间距200mm，外横楞2×Ø48×3.2钢管间距500mm布置和对拉螺栓杆，对拉止水螺杆采用Ø14mm圆钢，布置间距纵横500mm。柱截面600mm×600mm、高度5150mm。（其他比此柱截面小的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm×70mm方木与九夹板固定，柱箍Ø48×3.2间距300，首道离地面200mm。柱边方木4根。截面800mm×800mm、高度5150mm。（截面大于600X600MM，且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm×70mm方木与九夹板固定，柱箍Ø48×3.2间距600，首道离地面200mm，对拉螺杆Ø14。柱边方木5根。截面600mm×1700mm、高度5150mm。（截面大于800X800MM，且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm×70mm方木与九夹板固定，柱箍Ø48×3.2间距600，首道离地面200mm，对拉螺杆Ø14。柱长边方木8根，柱短边方木4根。截面1000mm×1200mm、高度5150mm。（截面大于600X1700MM，且小于此柱截面尺寸的柱子均按此搭设）15厚九夹板；竖楞采用50mm×70mm方木与九夹板固定，柱箍Ø48×3.2间距600，首道离地面200mm，对拉螺杆Ø14。柱长边方木6根，柱短边方木5根。劲性柱柱截面1200mmx1650mm（最大截面）15厚九夹板；竖楞采用Ø48×3.2钢管与九夹板固定，柱箍14a槽钢间距450，首道离地面200mm，对拉螺杆Ø14。柱长边小梁9根，柱短边小梁6根。梁梁截面300mm×500mm，梁底支架高度5.15m（截面尺寸小于300mm×500mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距(跨度方向)l=0.75m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆,间距0.75m。梁底采用双扣件，梁两侧立杆间距1m。梁底方木4根，梁侧3根。梁截面500mm×1000mm，梁底支架高度5.15m（截面尺寸大于300mm×500mm小于500x1000mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距(跨度方向)l=0.75m，立杆的步距h=1.50m，梁两侧立杆间距1m。梁底增加2根立柱。梁底采用双扣件。梁底方木5根，梁侧方木6根。梁截面400mm×1300mm，梁底支架高度5.15m（截面尺寸大于500mm×1000mm小于400x1300mm截面尺寸的梁均按此搭设）15厚九夹板；立杆的纵距(跨度方向)l=0.75m，立杆的步距h=1.50m，梁两侧立杆间距0.8m。梁底增加2根立柱。梁底采用双扣件。梁底方木5根，梁侧方木6根。后浇带后浇带宽0.8mm后浇带两侧至框架梁边的范围内承重架暂留，待后浇带浇筑完毕，强度达到要求后拆除。四、模板支架构造措施1、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、立杆的接长除顶步可采用搭接外，其余各部接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：①立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；②搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。。4、模板支架应按下列规定设置剪刀撑：①模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；②模板支架超过4m时四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、承重架搭设时若被柱子隔断，竖向立杆沿柱子外围布置，水平杆件采用抱柱的形式与结构进行拉结6、在汽车坡道等斜面处搭设承重架且坡度较大时，立杆底部宜用楔形木块枕实垫平。五、模板支架施工要求1、模板承重架的施工要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并形成书面签字记录。2、模板承重架的搭设措施：钢管长度规格的选择：地下室各层标高不同、楼板厚度不同，支撑钢管的长度按每层占多数的板来设置，立杆的接头必须上下错开。3、钢管及扣件进场时已进行检验，并提供检验报告报监理审核，以确保扣件和钢管的质量满足要求。禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。4、地下室模板全部采用915mm×1830mm×15mm厚复合木模板，为加快进度，要求提前备料，组装翻样。为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距50cm左右，柱子在每面设三道支撑，拉结、柱模板配到梁底，确保砼的浇捣方便和质量，对柱模先装两端柱模，校正固定好后，依此拉通长线校正中间各柱模板。现浇楼梯间支模按传统的木模施工方法进行，休息平台和踏步板的底模用复合木模板细铺，每30cm铺设一道50×80通长木档，钢管支撑间距不大于1m。5、模板承重架的拆除措施本工程地下室模板承重架的拆除不仅要使砼强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）的要求，且在拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。拆除前必须办理拆除审批手续，经技术负责人审批签字并经监理验收后方可拆除。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。6、后浇带模板及支架在支模时与周边承重架搭接搭设，以方便周边承重架的拆除。后浇带处模板及支架应在砼浇捣后方可予以拆除。六、模板支架检查验收规定1、模板支架搭设完毕后应由施工员和质量员进行自检，经监理验收合格形成记录后方可使用。2、节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩应达到40-60N·M。自检时应按规范进行抽检。七、模板支架的安全管理7.1模板支架的作业人员应具备专业架子工上岗证书，搭设前项目负责人、技术人员、施工员应认真对班组进行安全技术交底。严格遵守高处作业安全技术规范的有关规定，支拆模板底板高处作业须设有可靠临时操作平台。7.2模板及其支撑系统在支拆过程中必须设置防倾临时设施，作业人员必须戴好安全帽和系好帽扣。7.3支、拆模板时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。7.4模板支拆、钢筋绑扎、砼浇筑时，避免材料、机具，工具过于集中堆放，任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。施工完毕要做到落手清，各种模板按指定位置，整齐堆放。7.5拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。7.6模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。7.7当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后施工要有防滑措施。7.8砼浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。八、模板及支架计算书8.1板模板（扣件式）计算书（板厚250mm）一、工程概况新浇混凝土板特性B新浇混凝土楼板厚度(mm)250模板支架高度H(m)5.15模板支架的纵向长度La(m)40模板支架的横向长度Lb(m)40二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距s(mm)300荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.264城市海宁市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.315四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型木模板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)5000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×13.076×0.32=0.118kN·mσmax=Mmax/W=0.118×106/37500=3.138N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×13.076×0.3=2.354kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.354×103/(2×1000×15)=0.235N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×3004/(100×5000×281250)=0.51mmνmax=0.51mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3+0.01]+1.4×(1+2)×0.3=3.936kN/m1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×3.936×0.752=0.221kN·mσmax=Mmax/W=0.221×106/40833=5.423N/mm2≤fm=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×3.936×0.75=1.771kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.771×1000/(2×50×70)=0.759N/mm2τmax=0.759N/mm2≤fv=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.936×7504/(100×9000×1429170)=0.656mmνmax=0.656mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[750/150，10]=5mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.1ql=1.1×3.936×0.75=3.248kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=5.028kN,R2=8.768kN,R3=9.106kN,R4=3.184kNMmax=0.626Qmax=4.749Vmax=1.101计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=4.057kN,R6=8.985kN,R7=8.985kN,R8=4.057kNMmax=0.624Qmax=5.72Vmax=1.0831、强度验算σmax=Mmax/W=0.626×106/4490=139.453N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×5.72×1000/424=26.983N/mm2τmax=26.983N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.101mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[750/150，10]=5mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=9.106kN1.05×Rmax=1.05×9.106=9.561kN，9.561kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.75m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.45=0.264kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(5.15-4)]=0.994不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.106+0.15×1.35×5.15=10.148kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×10.148×103/(0.344×424×0.994)=73.477N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=8.67+0.15×1.35×5.15=9.713kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.264×0.75×1.52/10=0.053kN·mσ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×9.713×103/(0.344×424×0.994)+0.053×106/(4.49×103)=82.116N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)10F=0.85AFωkla/La=0.85×10×0.315×0.75/40=0.05kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.05×5.15/[(34+1)×40]=0.001kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×9.713+0.001)×103/(0.344×424×0.994)=70.328N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A(m2)0.16立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=10.148/(1×0.16)=63.428kPa≤fak=80kPa符合要求！由于在地下室一层施工搭设承重架时，地下二层的承重架不拆除，所以楼板强度足以能承受上层楼层传递下来的荷载。8.2柱模板计算书8.2.1柱模板（不设对拉螺栓）计算书（以600x600为例）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15}＝min{29.868，123.6}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)300模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.3×29.87＝10.888kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.529kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×10.888×0.22-0.117×0.529×0.22＝-0.046kN·mσ＝Mmax/W＝0.046×106/(1/6×300×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.3×29.87＝8.961kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×8.961×2004/(100×5000×(1/12×300×153))＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50×70小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.285小梁弹性模量E(N/mm2)8925最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/(40.833×103)＝3.728N/mm2≤[f]＝12.285N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974kN/m面板变形图(mm)ν＝0.195mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算q＝S承l1＝38.056×0.3＝11.417kN/mN＝0.5ql3＝0.5×11.417×0.63＝3.596kNM＝ql22/8＝11.417×0.772/8＝0.846kN·mN/An+M/Wn＝3.596×103/450+0.846×106/(4.73×103)＝186.877N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.87×0.3＝8.961kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×8.961×7704/(384×206000×11.36×104)＝1.753mm≤[ν]＝l2/400＝1.925mm满足要求！8.2.2柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以600x1700为例）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ12新浇混凝土柱长边边长(mm)1700新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15}＝min{29.868，123.6}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数8柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×21.775×0.2432-0.121×1.058×0.2432＝-0.145kN·mσ＝Mmax/W＝0.145×106/(1/6×600×152)＝6.443N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.922×242.8574/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.467mm≤[ν]＝l/400＝242.857/400＝0.607mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50×70小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.243×38.056＝9.242kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.324kN·mσ＝Mmax/W＝0.324×106/40.833×103＝7.927N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.243×29.87＝7.254kN/m面板变形图(mm)ν＝0.355mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.924kN·m，N1＝16.565kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.509kN·m，N2＝12.867kNM/Wn＝0.924×106/(4.73×103)＝195.394N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.727mm≤[ν]＝l/400＝1.558mmν2＝0.088mm≤[ν]＝l/400＝0.962mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝16.565×1=16.565kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝16.565×1=16.565kN≤26kN满足要求！8.2.3柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以800x800为例）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ10新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15}＝min{29.868，123.6}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×21.775×0.22-0.121×1.058×0.22＝-0.098kN·mσ＝Mmax/W＝0.098×106/(1/6×600×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.922×2004/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.215mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50×70小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.26kN·mσ＝Mmax/W＝0.26×106/40.833×103＝6.369N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974kN/m面板变形图(mm)ν＝0.268mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.556kN·m，N1＝13.775kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.556kN·m，N2＝13.775kNM/Wn＝0.556×106/(4.73×103)＝117.571N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1.212mmν2＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1.212mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝13.775×1=13.775kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝13.775×1=13.775kN≤26kN满足要求！8.2.4柱模板（设置对拉螺栓）计算书（以1000x1200为例）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称FKZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)5150新浇混凝土柱短边边长(mm)1000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15}＝min{29.868，123.6}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.15]＝min[29.87，123.6]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)5000柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×21.775×0.252-0.121×1.058×0.252＝-0.154kN·mσ＝Mmax/W＝0.154×106/(1/6×600×152)＝6.828N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.922×2504/(100×5000×(1/12×600×153))＝0.524mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50×70小梁截面惯性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.325kN·mσ＝Mmax/W＝0.325×106/40.833×103＝7.961N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.87＝7.468kN/m面板变形图(mm)ν＝0.335mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.55kN·m，N1＝12.235kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.335kN·m，N2＝9.822kNM/Wn＝0.55×106/(4.73×103)＝116.186N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.183mm≤[ν]＝l/400＝1.142mmν2＝0.077mm≤[ν]＝l/400＝0.975mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝12.235×1=12.235kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝12.235×1=12.235kN≤26kN满足要求！8.3梁模板（扣件式）计算书8.3.1梁模板（扣件式）计算书（以300x500为例）一、工程概况新浇混凝土梁板特性300x500新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】300×500模板支架高度H(m)5.15模板支架的纵向长度La(m)8.4模板支架的横向长度Lb(m)8.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la'(mm)750楼板立杆横向间距lb'(mm)750梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数1梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)500梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.264城市海宁风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.315四、模板验算模板类型木模板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)5000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.5]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=21.818kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.5]×1.0+(1+2)×1.0=16.05kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×21.818×0.12=0.022kN·mσmax=Mmax/W=0.022×106/37500=0.582N/mm2≤fm=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×21.818×0.1=1.309kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×1.309×103/(2×1000×15)=0.131N/mm2≤fv=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×16.05×1004/(100×5000×281250)=0.008mmνmax=0.008mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[100/150，10]=0.667mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=0.873kN，R2=R3=1.1ql=2.4kNR`1=R`4=0.4q`l=0.642kN，R`2=R`3=1.1q`l=1.766kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.5-0.3/2)/2=2.288kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(1-0.5-0.3/2)/2=2.288kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.5-0.25)=0.169kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.5-0.25)=0.169kN/mq=max[0.873/1.0+0.014+2.288+0.169，2.4/1.0+0.014，0.873/1.0+0.014+2.288+0.169]=3.343kN/mq`=max[0.642/1.0+0.01+1.676+0.125，1.766/1.0+0.01，0.642/1.0+0.01+1.676+0.125]=2.453kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×3.343×0.752=0.188kN·mσmax=Mmax/W=0.188×106/40833=4.606N/mm2≤fm=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×3.343×0.75=1.504kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.504×1000/(2×50×70)=0.645N/mm2τmax=0.645N/mm2≤fv=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.453×7504/(100×9000×1429170)=0.408mmνmax=0.408mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[750/150，10]=5mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(0.873+0.014+2.288+0.169)×0.75=2.758kNR2=1.1×(2.4+0.014)×0.75=1.991kNR3=1.1×(2.4+0.014)×0.75=1.991kNR4=1.1×(0.873+0.014+2.288+0.169)×0.75=2.758kNR`1=1.1×(0.642+0.01+1.676+0.125)×0.75=2.023kNR`2=1.1×(1.766+0.01)×0.75=1.465kNR`3=1.1×(1.766+0.01)×0.75=1.465kNR`4=1.1×(0.642+0.01+1.676+0.125)×0.75=2.023kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.333kN·mσmax=Mmax/W=0.333×106/4490=74.097N/mm2≤fm=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=4.399kNτmax=2Qmax/A=2×4.399×1000/424=20.752N/mm2τmax=20.752N/mm2≤fv=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.068mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.372kN,R2=8.799kN,R3=0.372kN支座反力依次为R`1=0.273kN,R`2=6.463kN,R`3=0.273kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=8.799kN1.05×Rmax=1.05×8.799=9.239kN，9.239kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/La=5.15/8.4=0.613＜5符合要求！十、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la'=1500/750=2，h/lb'=1500/750=2，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.75m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5通过插入法求η，得η=0.96μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.45=0.264kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(5.15-4)]=0.9941)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.372+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.75+1.4×(1+2)×0.75]×(0.75/2+(0.5-0.3/2)/2)+1.35×0.15×5.15=6.809kNR2=8.799+1.35×0.15×(5.15-0.5)=9.74kNR3=0.372+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.75+1.4×(1+2)×0.75]×(0.75/2+(1-0.5-0.3/2)/2)+1.35×0.15×5.15=6.809kNNut=max[R1,R2,R3]=max[6.809,9.74,6.809]=9.74kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×9.74×103/(0.344×424×0.994)=70.523N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=6.535kN,R2=9.431kN,R3=6.535kNNut=max[R1,R2,R3]=max[6.535,9.431,6.535]=9.431kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.264×0.75×1.52/10=0.053kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×9.431×103/(0.344×424×0.994)+0.053×106/(4.49×103)=80.077N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)4.2F=0.85AFωkla/La=0.85×4.2×0.315×0.75/8.4=0.1kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.1×5.15/[(34+1)×8.4]=0.005kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×9.431+0.005)×103/(0.344×424×0.994)=68.322N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)80地基承载力调整系数mf1基础底面面积A(m2)0.16立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=9.74/(1×0.16)=60.877kPa≤fak=80kPa符合要求！8.3.2梁模板（扣件式）计算书（以500x1000为例）一、工程概况新浇混凝土梁板特性500x1000新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×1000模板支架高度H(m)5.15模板支架的纵向长度La(m)8.4模板