现浇箱梁专项施工组织设计方案

现浇箱梁专项施工组织设计编制：审核：批准：华源建设集团有限公司苏州市中环快速路北段ZH－LQ04标段项目经理部二O一三年七月一十六日目录第一章工程概述一、工程简介二、编制原则三、编制依据四、编制目的五、首件确定参数要求六、工期目标七、质量目标第二章施工资源配置一、施工组织机构配置二、施工队划分三、劳动力配置四、劳动力治理和培训五、要紧材料选用六、机械及试验仪器配备七、总体施工顺序八、施工打算九、箱梁总平面布置图第三章现浇梁施工方案一、现浇箱梁施工工艺流程图二、现浇箱梁工程操纵的重点与难点三、地基处理四、支架工程（一）、碗扣式脚手架支架方案（二）、门洞搭设方案及承载力验算（三）、地基承载力（四）、支架预压五、模板工程㈠、方案描述㈡、支座安装㈢、支座、模板安装质量操纵要点及注意事项㈣、模板安装安全注意事项六、钢筋工程㈠、钢筋加工及安装㈡、钢筋加工及安装质量操纵要点及注意事项㈢、钢筋加工及安装安全注意事项七、混凝土工程㈠、混凝土施工㈡、混凝土浇筑质量操纵要点及注意事项㈢、砼结构物容易出现的外观缺陷㈣、混凝土浇筑安全注意事项八、预应力工程㈠、波浪管安装㈡、钢绞线穿束㈢、预应力张拉㈣、孔道压浆㈤、封锚㈥、张拉压浆质量操纵要点及注意事项㈦、张拉压浆安全注意事项九、拆除模板及支架十、成品爱护十一、质量施工要点十二、现浇箱梁质量通病操纵十三、冬季施工措施十四、高温季节施工第四章质量保证体系一、质量方针争二、具体质量目标三、质量治理组织机构四、强化质量意识，健全规章制度第五章安全生产治理体系一、安全生产方针二、安全生产目标三、安全生产组织机构四、安全治理制度五、安全生产治理目标措施现浇箱梁专项施工组织设计第一章工程概述一、工程简介本标段为ZH-LQ04标，位于苏州市相城区，起点桩号为K86+978.1，终点桩号为K88+304.4，路线全长1.326km，共有现浇箱梁21联，其中主线高架为13联，匝道为8联。主线高架浇箱梁有等截面和变截面两种，等截面现浇梁桥面标准宽度为31.5米。变截面桥面宽度由31.5米变化至45.76米。箱梁高度有2米和2.4米两种，除第六联（跨澄阳路）和第八联（跨739小桥）箱梁高度为2.4米，其余均为2米。本标段现浇梁为单箱多室箱梁，其中第一联、第十联、第十二联为单箱七室，第二联至第九联、第十三联为单箱五室，第十一联为单箱八室。匝道桥现浇梁为等截面箱梁，桥面宽度为9米，梁高为2米，均为单箱单室箱梁。各联形式如下：1、主线高架桥各联形式如下：2、匝道桥各联形式如下：项目部拟选定第九联作为现浇箱梁首件工程，该联为等截面单箱五室现浇梁，要紧参数为：跨径3*32米，桥面宽度为31.5米，梁底宽度为22.5米，梁高为2米。关于变宽段现浇箱梁（梁高为2米），因箱室纵桥向尺寸为变截面，箱室及腹板部位支架采纳最不利条件即腹板部位进进行布置，横隔梁部位支架同一般段布置。二、编制原则我项目部将针对工程特点、难点、重点，结合我单位的施工特长、经验、技术、设备能力，本着“安全为先，质量为本”的安全质量原则，以“确保安全，提高质量，均衡生产，文明施工，降低成本，如期高效”的治理思路进行本方案的编制。三、编制依据1、苏州市中环快速路北段（312国道苏州段分流线工程共线段）ZH-LQ04标段施工图纸、工程施工招标文件、补遗书以及施工现场踏勘及调查所猎取的资料等。2、招标文件所载明的技术规程、施工规范和工程质量检验评定标准，国家、江苏省现行的其他有关公路和市政工程施工的规定、政策、法规。3、我公司现有的技术力量，机械设备能力、治理能力以及长期从事都市地区道路、桥梁、公路工程施工积存起来的丰富经验。4、业主、监理单位的要求。5、实施性施工组织设计。6、《简明施工计算手册》、《桥梁支架安全施工手册》、《碗扣式脚手架施工现场有用手册》、《路桥施工计算手册》等工程计算工具书。四、编制目的现浇箱梁是我标段重、难点工程，为确保生产打算的顺利实施，特制定首件现浇箱梁工程施工组织和方案，使每道施工工序都处于受控状态，保证工程施工的优质性和安全性。五、首件确定参数要求1、检验施工组织及治理、设备配备及性能的符合性。2、检验支架模板方案、安全性能及其有关参数。3、检验钢筋成型质量及操作能力。4、检验砼的配合比和其它原材料各项指标及拌合站生产能力。5、检验砼浇筑方案是否合理。6、检验砼张拉及压浆是否符合设计要求及有关施工参数。7、检验箱梁的各项实测项目是否符合设计及规范的要求。六、工期目标依照本标段工程情况以及业主的要求，主体工程工期为2014年6月30日（交路面标），关门工期为2014年底。现浇箱梁打算在2七、质量目标一次性验收合格且满足设计及使用功能。全部分项工程达到现行交通部《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）要求的合格等级，工程合格率100%，交工验收质量评定达到合格，竣工验收质量鉴定达到优良。确保市优质工程，争创省优质工程。消除工程质量隐患，杜绝施工重大事故；竣工文件真实可靠，完整规范。第二章施工资源配置一、施工组织机构配置中环快速路四标项目经理部设五部一室，负责四标段工程的实施、完成及缺陷修复工作。项目部服从业主的指挥和治理，服从监理单位的监督和治理。项目部下辖两个专业桥梁施工队和一个大型混凝土拌和站，各生产单位在项目经理部治理下从事本工程的桥梁施工作业。本标段施工组织机构详见《组织机构图》。二、施工队划分施工队施工任务划分表施工队伍施工任务桥梁施工一队负责本标段高架桥1～6联箱梁上部、下部和桥面及K87+058.4小桥的施工。桥梁施工二队负责本标段高架桥7～13联箱梁上部、下部和桥面及K87+739小桥的施工。拌和站负责本标段砼的生产和运输。三、劳动力配置1、各级治理人员、技术人员、工人等按施工安排顺序到位，人数满足施工需要，施工治理人员、技术人员及大部分工人具有丰富的施工经验，特种作业人员均持证上岗。按照施工工序，分为地基处理组、支架组、钢筋组、模工组、混凝土组、张拉组及综合作业组等专业化作业组，按设计施工工序要求，组织平行流水作业施工，以确保工期。施工队劳动力配置见《桥梁施工队劳动力配备表》所示。桥梁施工队劳动力配备表序号队伍工种桥梁施工队拌和站合计1队长2132技术负责人2133技术员4154安全员4155质量员4266试验员2247班长10108技术工人262152779其它4835110合计338263642、项目经理部配备治理及技术人员30人，其中项目经理、副经理、总工各1人，工程技术、安全质量、打算、物资设备、财务及后勤等治理人员共27人。3、施工队拟投入总劳动力约364人次（其中治理技术人员36人、技术工人277人，普工及其他51人）。四、劳动力治理和培训1、在现浇箱梁正式施工前，由项目部统一组织对施工人员进行岗前培训，明确设计标准、技术要求、施工工艺、操作方法和质量标准，施工人员经培训合格后方可持证上岗。2、在施工人员进场时和各分项工程施工前对施工人员进行安全教育，树立安全第一的思想，并对专门工种、危险区域操作进行专项安全交底。3、在施工过程中开展劳动竞赛、技术评比等活动，促进提高施工队伍的整体施工能力和业务水平。4、利用施工间隙进行法制宣传、文明施工和环保教育，教育施工人员遵章守纪，保障社会治安，爱护周边环境。5、依照工程实际需要，各施工队、工种之间相互协调，由项目部统一调度，合理调配施工人员，减少窝工和施工人员白费现象，同时，随工程进展，在统一安排、调度下，多余施工人员尽快安排退场。五、要紧材料选用1、现浇箱梁模板采纳1.5cm厚高强度竹胶板，在工地现场进行加工成各种尺寸，并拼装成结构形式符合设计和规范要求，数量满足施工需求。为了减少不必要的白费，竹胶板需重复使用，打算周转次数为4次，若施工中有损坏的竹胶板直接废弃不再使用。2、支架材料采纳标准碗扣式脚手架、工字钢、钢管柱等，进场材料首先进行自检，并托付有资质单位对支架进行检测，现场取样需有代表性，合格后进场，搭设支架所需具体数量依照各现浇段面积确定。3、箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至顶板下缘线，第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。第九联箱梁砼浇方量为2418m34、钢筋、钢绞线、波浪管、锚具、支座等材料均选择各项技术指标过关、信誉好，质量信得过的单位。其中钢材选用了沙钢、永刚。支座选用了苏州海德工程材料科技有限公司在施工前做好材料采购打算，以确保工程施工的顺利进行。材料进场后，进行相关材质试验并报监理审批，由项目物设部组织安排合适的场地或仓库分类贮存，并定期检查贮存材料的状况，如有损坏变质应及时处理。六、机械及试验仪器配备桥梁施工需要大量性能优异、状况良好的设备，在加大人员投入的同时投入必备的机械设备，详见下表。要紧机械设备(施工机械)使用打算表序号设备名称型号数量1发电机组GF-12012CO2气体爱护焊机NBC-500A103汽车起重机QY-2524切断机G-4025水泥砼拌和楼HZS120026砼输送泵HBT60C27张拉程控TH-PTA28张拉智能ZNB4-55029砼运输罐车PY5310GJB88要紧材料试验、测量、质检仪器设备表序号设备名称型号数量1水泥标准稠度仪ISO12万能试验机WED-1000B13电液式压力机试验机JES-20014回弹仪ZC3-A25电子天平YP200226全站仪SET-250X17水准仪DSZ228水泥胶砂搅拌机JJ-519水泥胶砂试体成型振实台ZT-96110水泥净浆搅拌机NJ-160111沸煮箱FZ-31A112砼振动台1000*1000113水泥标准养护箱SYH-40B114砼弹性模量测试仪TM-2115雷氏夹测定仪LB-50116自动养护室操纵仪HWS-SW30117水泥标准时刻测定仪ISO118水泥凝聚时刻测定仪CHN-1119比表面积仪FBT-9120标准震筛机ZBSX-92121针片状规准仪730122电热鼓风干燥箱101-2ES123电子分析天平YP6102124砼试模150×150×1506025砼强制式搅拌机SJD-60126塌落渡筒427钢筋标准标距仪LB-40128钢筋爱护层测定仪TM-21七、总体施工顺序主桥箱梁施工顺序：以澄阳路为分界线，两个桥梁施工队平行且段内流水作业。桥梁1队负责主线第7联至第13联现浇连续箱梁的施工；桥梁2队负责主线第1联至第6联现浇连续箱梁的施工。桥梁1队施工先后顺序为：第9联第10联第11联第12联第13联第7联第8联；桥梁2队施工先后顺序为：第5联第4联第3联第2联第1联第6联。八、施工打算现浇箱梁打算2013年7月24日开始施工第9联首件工程，9月26日完成首件工程。总体现浇箱梁工期至2014年6月9日全部完成。详见附件《苏州市中环快速路ZH-LQ04标箱梁施工打算网络图》。九、箱梁总平面布置图详见附件第三章现浇梁施工方案本项目位于苏州市相城区，施工条件较好。施工时，先进行支架区域内地基处理，桥梁北侧可利用原太阳路路面做基础，采纳碗扣式满堂脚手架（第六联和第十二联留有门洞）现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采纳高强度覆膜竹胶合板，内模采纳胶合板，底模采纳高强度覆膜竹胶合板。翼缘模板、外侧模及内模全幅配置，底模按现浇箱梁全长全幅配置。钢绞线按设计长度整体下料，浇筑前将钢绞线穿入，锚固端安装P锚，张拉端留足张拉长度，对钢绞线外露部分进行防护处理。3.1、现浇箱梁施工工艺流程图现浇箱梁施工工艺流程图详见下页3.2、现浇箱梁工程操纵的重点与难点1、地基处理是重要的第一步。地基基础承受上部结构的所有荷载，如因基础的局部沉降会导致已成型箱梁开裂。2、满堂支架现浇施工的关键是支架的承载能力与支架的整体稳定性。支架的设计与验算需经审核批准后才能施工。3、为保证成型后的箱梁外表美观，底模、侧模的平坦度、接缝处理是模板安装时的重点。4、为保证箱梁的内在质量与使用寿命，钢绞线的张拉质量、管道内注浆饱满密实是整个箱梁施工中的关键。5、波浪管道的安装准确、波浪管定位钢筋的稳定牢固是保证钢绞线张拉质量的前提。6、钢筋密、管道多，保证混凝土振捣密实尤其张拉锚垫后的密实是混凝土浇筑时的重点与难点。以上6点为我标段现浇箱梁施工的重难点，项目部重点预以操纵。采取补救措施穿底腹板、端横隔梁钢绞线采取补救措施穿底腹板、端横隔梁钢绞线进入下道工序成品验收测量、调整立模标高和曲线地基处理施工砼基础支架搭设调整底模、侧模绑扎底板及腹板钢筋，安装固定波浪管测量定位安装底模支架超载预压（1.1倍）安装支座安装内模，浇筑底、腹板砼施工预备布设爱护层垫块安装顶板底模绑扎顶板及翼缘板钢筋、安装固定波浪管浇筑顶板砼预留顶板天窗砼养护，强度达到85%以上支架、底模拆除、预留天窗封顶、清理桥面箱梁内模、侧模拆除进行钢绞线张拉和锚固，压浆封锚穿顶板钢绞线3.3、地基处理1、对老路上的基础部分，有路面破损的地点进行处理；对无路面破损的地点无须进行专门处理，利用老路路面作为支架基础；对因承台施工破除的路面部分，采纳素土进行回填，回填时严格按照20cm分层填筑，层层夯实，回填至承台顶，承台顶至老路面之间下部用5%灰土填筑，按照20cm分层夯实至路面下10cm处，在其顶面浇筑10cm厚C20混凝土，使得新浇筑混凝土顶面与老路路面高度相同。2、南侧路基范围的支架基础挖出淤泥按照路基填筑要求填至最上层，采纳5%灰土处理60cm，并检查地基断面做成单向坡，以利于排水，用压路机碾压，使压实度达到90%以上；并在表面浇筑一层10cm厚C20混凝土，浇筑混凝土时外侧用方木作为模板，振捣棒振捣后人工收光，每跨按8m间距设置3道横向排水沟，外侧设1道纵向排水沟，保证基础部位不上水，不被浸泡，保持基础的稳定性。排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置。3.4、支架工程箱梁支架采纳碗扣式脚手架及钢管柱门式支架（由工字钢和钢管柱搭建而成），碗扣式脚手架支架钢管为Ф48*2.5mm，门式支架钢管为Ф609*16mm，工字钢为I45b。现浇箱梁总计13联，支架体系设计及验算分两种类型，第1种对梁高2m支架体系进行设计及验算，第2种对梁高2.4m支架体系（包括碗扣支架和门洞支架）进行设计及验算。支架的布置方案共分3种类型，第1种为梁高2m，顶面宽31.5m等截面一般段；第2种为梁高2m变截面加宽段；第3种为梁高2.4m，顶面宽31.5m一般段（含门洞）。第1种支架布设箱梁为：第2联、第3联、第4联、第5联、第7联、第9联、第13联。第2种支架布设箱梁为：第1联、第10联、第11联、第12联；第3种支架布设箱梁为：第6联、第8联。3.4.1、支架的布设方案3.4.1.1、第1种：梁高2m，顶面宽31.5m一般段：端横梁部位：在箱梁的端横梁位置6m范围内立杆纵横间距布置为60cm×60cm，横杆步距取用1.2m；中横梁部位：在箱梁的中横梁位置中心两侧各2.4m范围内立杆纵横间距设置为60cm×60cm，横杆步距取用1.2m。腹板部位：箱梁腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm×60cm，支架横杆步距取用1.2m。箱室部位：箱梁箱室部分支架立杆纵横距设置为90cm×90cm，支架横杆步距取用1.2m。翼缘板部位：箱梁翼缘板部分支架立杆纵横距设置为90cm×90cm，支架横杆步距取用1.2m。横杆最顶端考虑立杆悬臂不能满足要求，稳定性不足，因此步距设为0.6m，增加稳定性。支架横向剪刀撑纵向布设距离不大于5～8米，沿桥梁总宽通长设置；纵向剪刀撑横向布设不大于8米，设在每幅支架两侧及箱梁腹板位置，每联通长设置；水平剪刀撑设置3道，在支架最底端和最顶端及中间1/2高度横杆处各设置一道。剪刀撑采纳Ф48*3.0mm钢管，每根钢管需扣紧在脚手架立杆或横杆上，至少两端和中间扣三个点，钢管搭接80~120cm至少扣三个点。纵横向剪刀撑拉杆斜度操纵在45度到60度之间。支架顶托上纵桥向先放置10×15cm方木，然后横桥向布置10×10cm方木，10×10厘米方木间距为24厘米。详见平面布置图、断面布置图（附后）3.4.1.2、第2种：梁高2m变截面加宽段：考虑变截面加宽段箱室腹板并不平行线路中线（箱室断面逐渐加宽），箱室及腹板部位按最不利情况布置，全部按照腹板方案布设。其它方案全部同梁高2m等截面一般段。如端横梁部位、中横梁部位及翼缘板部位纵横距设置，剪刀撑的设置等等。详见平面布置图、断面布置图3.4.1.3、第3种：梁高2.4m，顶面宽31.5m一般段（含门洞）。端横梁部位：在箱梁的端横梁位置6m范围内立杆纵横间距布置为60cm×60cm，横杆步距取用1.2m；中横梁部位：在箱梁的中横梁位置中心两侧各2.4m范围内立杆纵横间距设置为60cm×60cm，横杆步距取用1.2m。腹板部位：箱梁腹板部分支架立杆纵横间距设置为60cm×60cm，支架横杆步距取用1.2m。箱室部位：箱梁箱室部分支架立杆纵横距设置为90cm×60cm，支架横杆步距取用1.2m。翼缘板部位：箱梁翼缘板部分立杆纵横距设置为90cm×90cm，支架横杆步距取用1.2m。横杆最顶端考虑立杆悬臂不能满足要求，稳定性不足，因此步距设为0.6m，增加稳定性。详见平面布置图、断面布置图（附后）3.4.2、支架放样在基础硬化地面上，放出箱梁的中线和边线及横隔板、腹板边线，并用红油漆划出。以端横隔板边线和箱梁中线为基准线，按支架布置图用墨斗线在基础砼面上弹出支架纵横线，交叉点支架立杆点。3.4.3、支架搭设①、在支架放样结束后，进行支架搭设。先在箱梁底板范围内各立杆位置对应放置支架底托，纵横向带线，调整底托螺杆长度操纵标高，使其在同一水平面上，以保证底托托空。之后即可开始架设立杆、横向联系杆件和纵横向剪刀撑杆件。在进行杆件搭设时，按照先立杆、再横杆，然后斜向杆件的顺序进行，遂跨分层进行搭设和验收，且每次上升高度不超过3m。②、支架搭设至顶层立杆后，装上可调顶托，并调整顶托标高至支架设计标高（该处箱梁底标高-1.5cm竹胶模板厚度-10cm方木厚度-15cm方木高度）。具体施工时，按照纵向4m间距测定一个断面，每断面横向取翼缘板外侧、底板外侧、中腹板5个操纵点按照设计高程测设标高，然后纵横带线调整顶托高程。在顶托高程调整到位后，将所有顶托的开口均调为横向，然后在顶托上铺设纵向10×15cm的方木。每两根相邻方木在端部采纳扒丁连接在一起。在10×15cm方木铺设完成后，检查支架顶托与10×15cm方木之间是否存在间隙，并调节支架顶托，使托盘与10×15cm方木密贴。③、为方便预压施工，支架搭设时，翼缘板下支架高度操纵与底板高度相同，并按照底板铺10×15cm方木和10×10cm方木，待预压结束后再进行二次搭设至设计高度。3.4.4、上下扶梯及围护设置为方便箱梁施工作业人员上下作业现场，在每联箱梁支架两端各设置一个上下通道。通道用支架搭设，上铺跳板，跳板下方用横向钢管支撑，横向钢管用扣件扣在支架立杆上，支撑间距依照支架布置情况，操纵在90cm或120cm（即90cm间距支架为每档支撑，60cm间距支架为隔档支撑）。通道依照该处箱梁高度，设置成单向坡道至箱梁顶或在中间段设置一平台后转向至箱梁顶。通道宽度为115cm，两侧用钢管扣件搭设扶手，并设置安全防护网。所有跳板在有钢管支撑处开眼，用铁丝绑扎在钢管上，并在跳板板面上每隔40-50cm用2*5cm小木条（或5cm宽竹胶板）钉上防滑带。在支架搭设到位后立即在两侧及两端设置防护栏杆。栏杆用钢管扣件搭设，下端扣接在支架立杆上，上端超出模板面1.2m，栏杆立柱间距2m，从顶端向下设置2档水平栏杆，每档间距60cm，然后绑扎上安全防护网。3.4.5、支架搭设质量操纵要点及注意事项①、所有支架杆件在进场后进行质量检验，发觉弯折、破损或存在其它缺陷的杆件不得应用于工程。②、底托放置须平稳、竖直，以防止受力偏心发生倾斜翻转。③、脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。④、所有立杆搭设时，均按照大头（有套管节）朝上，小头朝下的要求进行。⑤、脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大同意偏差应小于100mm。⑥、10×15cm方木铺设时，严格从路线中心线向两边分不铺设，从而操纵10×15cm方木另一端的位置，满足后续翼缘板骨架安装需求。3.4.6、支架搭设中安全注意事项①、支架搭设过程中，作业人员必须中却佩戴安全帽，系好安全带。②、支架搭设人员身上携带的锤子等工具应妥善保管，确保不发生坠落，以免砸伤下方施工人员。③、施工人员不准穿拖鞋、高跟鞋、硬钉鞋以及赤脚作业，严禁向下抛物或相互抛递工具。④、遇六级或六级以上大风、雨、雪、雾等天气应暂停支架搭设作业，并依照支架搭设进度，采取相应措施，防止已搭设支架被封刮倒伤人。⑤、在进行管件及方木吊装作业过程中，作业人员要随时注意操作和站位的正确，在施工区域设置警戒线，由专人指挥吊装，防止因施工人员被吊装物碰倒而发生坠落。⑥、支架搭设到预定高度后，立即在两侧临边设置围护栏杆，并设置安全防护网，防止物体或人员坠落。⑦、在支架搭设开始后，在支架范围外设置防撞护栏，防撞护栏上贴上反光膜，防止过往施工车辆撞上支架。荷载计算验算依据：《路桥施工计算手册》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166－2008。本工程碗扣式支架搭设采纳ф48×3.0钢管（支架按ф48×2.5钢管进行验算），本方案采纳60cm×60cm、90cm×60cm及90cm×90cm为单元杆件，立杆间采纳水平杆、同时按规范要求设置横向、纵向、及水平剪刀撑进行连接，形成一个整体性支架。以下设计验算书均考虑的是最不利荷载阻碍受力阻碍状态。梁高为２m时承载力设计值及验算1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m32、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m23、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/m24、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kN/m25、模板与方木自重q6=0.5kN/m2计算荷载：横梁区：q1=2×26=52kN/m2腹板区q1=2*0.5/0.6×26=43.3kN/m2中空载面区：q2=(0.22+0.25))×26=12.22kN/m2翼板区:q1=0.6×26=15.6kN/m2荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。验算强度:则横梁区：q1=(52+0.5)×1.2+6.5×1.4=72.1kN/m2腹板区q1=(43.3+0.5)×1.2+6.5×1.4=61.66kN/m2中空载面区：q2=(12.22+0.5)×1.2+6.5×1.4=24.364kN/m2翼板区:q3=(15.6+0.5)×1.2+6.5×1.4=28.42kN/m2验算刚度:则横梁区：q1=52.5×1.2=63kN/m2腹板区q1=(43.3+0.5)×1.2=52.56kN/m中空载面区：q2=12.72×1.2=15.264kN/m2翼板区:q3=16.1×1.2=19.32kN/m2底模强度、刚度及变形验算底模采纳15mm竹胶板板，底模宽度取1m，钢模板的弹性模量E=9×103MPa，I=1000*153/12=281250mm4w=1000*152/6=37500mm3强度验算：横梁区：MmAX=qL2/10=0.1*72.1*0.22=0.451kN.m腹板区MmAX=qL2/10=0.1*61.66*0.242=0.355kN.m中空载面区：MmAX=qL2/10=0.1*24.364*0.32=0.2193kN.m翼板区:MmAX=qL2/10=0.1*28.42*0.32=0.25578kN.m横梁区﹕σ=MmAX /W=0.451*103/3.75*10-5=12Mpa＜[σ]=13Mpa腹板区σ=0.385*103/3.75*10-5=10.2Mpa＜[σ]=13Mpa中空载面区：σ=0.2193*103/3.75*10-5=5.85Mpa＜[σ]=13Mpa翼板区﹕σ=0.2558*103/3.75*10-5=6.82Mpa＜[σ]=13Mpa刚度验算：模板的最大挠度为：横梁区：MmAX=qL2/10=0.1*72.1*0.22=0.451kN.m腹板区：MmAX=qL2/10=0.1*61.66*0.242=0.355kN.m横梁区：f=ql4/128EI=63*2004/(128*9×103*281250)=0.31mm<[f]=200/400=0.5mm腹板区：f=ql4/128EI=52.56*2404/(128*9×103*281250)=0.538mm<[f]=240/400=0.6mm中空载面区：f=ql4/128EI=15.264*0.34×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.38mm<[f]=300/400=0.75mm翼板区:f=ql4/128EI=19.32*0.34×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.48mm<[f]=300/400=0.75mm能满足强度、刚度规范横桥向方木强度、刚度及变形验算：方木规格采纳10cm×10cm，按方木间距24cm验算强度验算：W=10×102/6=166cm3I=10×103/12=833cm4荷载组合：横梁区：q1=72.1*0.2=14.42kN/m腹板区：q1=61.11*0.24=14.66kN/m中空载面区：q2=15.264*0.3=4.58kN/m翼板区:q2=28.42*0.3=8.526kN/m横梁区：MmAX=qL2/8=14.42*0.62/8=0.649kN.mσ=MmAX/W=0.649*106/（166*103）=3.9MPa<[σ]=11MPa腹板区：MmAX=qL2/8=14.66*0.62/8=0.6597kN.mσ=MmAX/W=0.6597*106/（166*103）=3.974MPa<[σ]=11MPa中空载面区：MmAX=qL2/8=4.58*0.92/8=0.4637kN.mσ=MmAX/W=0.4637*106/（166*103）=2.79Mpa<[σ]=11MPa翼板区:MmAX=qL2/8=8.526*0.92/8=0.8633kN.mσ=MmAX/W=0.8633*106/（166*103）=5.2Mpa<[σ]=11MPa满足要求刚度验算：荷载组合：横梁区：q=63*0.2=12.6kN/m腹板：q=52.56*0.24=12.614kN/m中空载面区：q=15.264*0.3=4.5792kN/m翼板区：q=19.32*0.3=5.796kN/m横梁区：f=5ql4/384EI=5*12.6*6004/(384*9*103*833*104)=0.284mm<[f]=600/400=1.5mm腹板区：f=5ql4/384EI=5*12.614*6004/(384*9*103*833*104)=0.284mm<[f]=600/400=1.5mm中空载面区：:f=5ql4/384EI=5*4.5792*10-3*9004/(384*9*103*833*102)=0.52mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区：f=5ql4/384EI=5*5.796*10-3*9004/(384*9*103*833*104)=0.66mm<[f]=900/400=2.25mm能满足强度和刚度纵向梁强度、刚度及变形验算采纳10*15方木w=375000mm3I=28125000mm4强度验算横梁区:q=72.1×0.6=43.26kN/m腹板区:q=61.66×0.9=55.494kN/m中空载面区q=24.36×0.9=21.924kN/m翼板区：q=28.42×0.9=25.416kN/m横梁区：MmAX=qL2/8=43.26*0.62/8=1.9467kN.m腹板区:MmAX=qL2/8=55.494*0.92/8=5.618kN.m中空载面区:MmAX=qL2/8=21.924*0.92/8=2.22kN.m翼板区：MmAX=qL2/8=25.576*0.92/8=2.59kN.m满足要求刚度验算：横梁区:q=63×0.6=37.8kN/m腹板区q=52.56×0.9=47.304kN/m中空载面区:q=15.264×0.9=13.74kN/m翼板区：q=19.32×0.9=17.388kN/m横梁区：f=5ql4/384EI=5*37.8*0.64*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=0.25mm<[f]=600/400=1.5mm腹板区：f=5ql4/384EI=5*47.304*0.64*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=0.3mm<[f]=600/400=1.5mm中空载面区：f=5ql4/384EI=5*13.74*0.94*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=1.304mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区：f=5ql4/384EI=5*17.388*1.24*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=1.86mm<[f]=1200/400=3mm满足要求支架立杆计算：立杆承受纵梁传递给其的荷载，横梁区承受60cm×60cm平面内的荷载，腹板区承受60cm×90cm平面内的荷载,底板区承受90cm×90cm平面内的荷载，翼缘区90cm×90cm承受平面内的荷载。强度验算：横梁区：N1=72.1*0.6*0.6=26kN腹板区：N1=61.66*0.6*0.9=33.3kN中空载面区:N1=24.364*0.9*0.9=19.73kN翼板区：N1=28.42*0.9*0.9=23.02kN稳定验算：用φ48×2.5钢管来验算。腹板区每根支架立杆承受的荷载最大，用其计算单根立杆所承受的最大竖向力为：2.82kN是自重N=33.3+2.82=36.12kN横杆步距按H=h+2a=1.8m计算，故立杆计算长度为0.6m，回转半径为16.11mm。长细比λ=L/i=1800/16.11=112,依照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，查表得故φ=0.503，则：[N]=φA[σ]=0.503×357×205=36.8kn满足支杆稳定要求，N=36.12<[N]=36.8kn符合要求.2.4m高度现浇箱梁支架设计验算:支架布置方式为：在端横梁处搭设尺寸为横距为0.6米，纵距为0.6米，箱室搭设尺寸为横距为0.6米，纵距为0.9米，腹板位置搭设尺寸横距为0.6米，纵距为0.6米，翼缘位置搭设尺寸横距为0.9米，纵距为0.9米。步距均为1.2米。支架顶纵桥向铺设10*15cm方木，再横桥铺设10cm×10cm方木。荷载计算1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m32、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m23、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/m24、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kN/m25、模板与方木自重q6=0.5kN/m2横梁区：q1=2.4×26=62.4kN/m2腹板区q1=2.4*0.55/0.6×26=57.2kN/m2中空载面区：q2=(0.28+0.25))×26=13.78kN/m2翼板区:q1=0.6×26=15.6kN/m2荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。验算强度:则横梁区：q1=(62.4+0.5)×1.2+6.5×1.4=84.58kN/m2腹板区q1=(57.2+0.5)×1.2+6.5×1.4=78.34kN/m2中空载面区：q2=(13.78+0.5)×1.2+6.5×1.4=26.236kN/m2翼板区:q3=(15.6+0.5)×1.2+6.5×1.4=28.42kN/m2验算刚度:则横梁区：q1=62.9×1.2=75.48kN/m2腹板区q1=57.2×1.2=69.24kN/m中空载面区：q2=14.28×1.2=17.136kN/m2翼板区:q3=16.1×1.2=19.32kN/m2底模强度、刚度及变形验算：底模采纳15mm竹胶板板，底模宽度取1m，钢模板的弹性模量E=9×103MPa，I=1000*153/12=281250mm4w=1000*152/6=37500mm3强度验算：横梁区：MmAX=qL2/10=0.1*84.58*0.22=0.338kN.m腹板区MmAX=qL2/10=0.1*78.34*0.22=0.3131kN.m中空载面区：MmAX=qL2/10=0.1*26.236*0.32=0.2361kN.m翼板区:MmAX=qL2/10=0.1*28.42*0.32=0.25578kN.m横梁区﹕σ=MmAX /W=0.338*103/3.75*10-5=9.01Mpa<[σ]=13Mpa腹板区σ=0.313*103/3.75*10-5=8.35Mpa<[σ]=13Mpa中空载面区：σ=0.2361*103/3.75*10-5=6.296Mpa<[σ]=13Mpa翼板区﹕σ=0.2558*103/3.75*10-5=6.82Mpa<[σ]=13Mpa刚度验算：模板的最大挠度为：腹板区：f=ql4/128EI=75.48*0.24×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.372mm<[f]=300/400=0.75mm横梁区：f=ql4/128EI=69.24*0.24×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.342mm<[f]=300/400=0.75mm中空载面区：f=ql4/128EI=17.136*0.34×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.43mm<[f]=300/400=0.75mm翼板区:f=ql4/128EI=19.32*0.34×103/(128*9×109*2.8125×10-7)=0.48mm<[f]=300/400=0.75mm满足要求纵桥向方木强度、刚度及变形验算：方木规格采纳10cm×15cm，按方木间距在横梁和腹板取20cm其余30cm强度验算：10×10方木：W=10×102/6=1.667×10-4m3I=10×103/12=8.33×10荷载组合：横梁区：q1=84.58*0.2=16.92kN/m腹板区：q1=78.34*0.2=15.668kN/m中空载面区：q2=26.236*0.3=7.87kN/m翼板区:q2=28.42*0.3=8.526kN/m横梁区：MmAX=qL2/8=16.92*0.62/8=0.7614kN.mσ=MmAX/W=0.7614*103/(1.66*10-4)=4.59MPa<[σ]=11MPa腹板区：MmAX=qL2/8=15.668*0.62/8=0.705kN.mσ=MmAX/W=0.705*103/(1.66**10-4)=4.25MPa<[σ]=11MPa中空载面区：MmAX=qL2/8=7.87*0.92/8=0.7968kN.mσ=MmAX/W=0.7968*103/(1.66*10-4)=4.8MPa<[σ]=11MPa翼板区:MmAX=qL2/8=8.526*0.92/8=0.8633kN.mσ=MmAX/W=0.8633*103/((1.66*10-4)=5.2MPa<[σ]=11MPa刚度验算荷载组合：横梁区：q=75.48*0.2=15.096kN/m腹板：q=69.24*0.2=13.85kN/m中空载面区：q=17.136*0.3=5.141kN/m翼板区：q=19.32*0.3=5.796kN/m横梁区：f=5ql4/384EI=5*15.096*0.64*103/(384*9*109*8.33×10-6)=0.34mm<[f]=600/400=1.5mm腹板区：f=5ql4/384EI=5*13.85*0.64*103/(384*9*109*8.33×10-6)=1mm<[f]=900/400=2.25mm中空载面区：:f=5ql4/384EI=5*5.141*0.94*103/(384*9*109*8.33×10-6)=0.58mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区：f=5ql4/384EI=5*5.796*0.94*103/(384*9*109*8.33×10-6)=0.66mm<[f]=900/400=2.25mm满足要求横向梁强度、刚度及变形验算：采纳10*10方木w=375cm3I=2812.5cm4强度验算：横梁区:q=84.58×0.6=50.75kN/m腹板区:q=78.34×0.6=47.004kN/m中空载面区q=26.236×0.9=23.61kN/m翼板区：q=28.42×0.9=25.578kN/m横梁区：MmAX=qL2/8=50.75*0.62/8=2.284kN.m腹板区:MmAX=qL2/8=47.004*0.62/8=2.115kN.m中空载面区:MmAX=qL2/8=23.61*0.62/8=1.062kN.m翼板区：MmAX=qL2/8=25.576*0.92/8=2.59kN.m用腹板区的最大弯矩计算满足要求刚度验算：横梁区:q=75.48×0.6=45.288kN/m腹板区q=69.24×0.6=41.544kN/m中空载面区:q=17.136×0.9=15.4224kN/m翼板区：q=19.32×0.9=17.388kN/m横梁区：f=5ql4/384EI=5*45.288*0.64*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=0.3mm<[f]=600/400=1.5mm腹板区：f=5ql4/384EI=5*41.544*0.64*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=0.28mm<[f]=600/400=1.5mm中空载面区：f=5ql4/384EI=5*15.422*0.64*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=0.1mm<[f]=900/400=2.25mm翼板区：f=5ql4/384EI=5*17.388*1.24*103/(384*9*109*2812.5*10-8)=1.85mm<[f]=1200/400=3mm满足要求。支架立杆计算：立杆承受纵梁传递给其的荷载，横梁区承受60cm×60cm平面内的荷载，腹板区承受60cm×90cm平面内的荷载,底板区承受60cm×90cm平面内的荷载，翼缘区90cm×90cm承受平面内的荷载。强度验算：横梁区：N1=84.58*0.6*0.6=30.4kN腹板区：N1=78.34*0.6*0.6=28.2kN中空载面区:N1=26.236*0.9*0.9=21.25kN翼板区：N1=28.42*1.2*0.9=30.69kN稳定验算：用φ48×2.5钢管来验算。翼板区每根支架立杆承受的荷载最大，用其计算单根立杆所承受的最大竖向力为：3.384kN是自重N=30.69+3.384=34.074kN横杆步距按H=h+2a=1.8m计算，故立杆横杆步距按H=h+2a=1.8m计算，故立杆计算长度为1.8m，回转半径为16.11mm。长细比λ=L/i=1800/16.11=111.7,依照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，查表得故φ=0.502，则：[N]=φA[σ]=0.502×357×205=36.8kn满足支杆稳定要求，N=34.074<[N]=36.8kn符合要求（二）、门洞搭设方案及承载力验算跨澄阳路段第六联箱梁跨径为32m+45m+32m等截面连续箱梁，因澄阳路为主干道，交通量大，施工时不宜封闭，因此本联考虑搭设门洞式支架跨越澄阳路（第6联中间跨为保证下面临时道路及地点车辆的通行，拟搭设两个双向机动车道门洞），门洞分左右两幅，单向两个机动车道，门洞净高5.25m，每幅净宽5m，单向设置非机动车道1个，净宽2.1m。门洞基础设置为0.8m*0.8m宽C20钢筋混凝土条形基础，混凝土上采纳16mm壁厚φ609mm钢管作为支墩，翼缘板位置钢管中心间距2.35m，底板位置钢管中心间距2.1m，腹板下钢管中心间距1.8m，钢支墩上采纳双排I45b工字钢作为横梁，纵梁采纳I45b工字钢，间距依照上部支架横桥向间距布置，支架直接作用于纵梁上。门洞图详见现浇箱梁支架布设图（附后）⑴、纵向工字钢钢度、强度验算箱梁腹板底纵桥向工字钢①、强度验算：45b工字钢性能参数：W=1500000mm3，I=337590000mm4，E=2.1工字钢自重是0.8745kn/m模板脚手架自重：3.65kn/m2腹板恒载q1=2.4*0.55/0.6×26=57.2kN/m2活载6.5kN/m2Q＝（57.2+3.65）×1.2+6.5×1.4＝82.12kN/m2Q＝82.12×0.6+0.8745＝50.15kn/m非机动车以简支梁算；跨度是2.7m，MmAX=50.15×2.72/8=45.7knmσ=MmAX /W=45.7*103/1.5*10-3=30.5Mpa<[σ]=145MpaR=50.15×2.7/2=67.7KnF=2.91mm〈2700/400=6.75机动车以二跨连续梁算；跨度是5.3mMmAX=176.09knmσ=MmAX /W=176.09*103/1.5*10-3=117.4Mpa<[σ]=145MpaR1=99.67knR2=332.24knF=2.91mm〈5300/400=13.25mm2、箱梁中空载面区纵桥向工字钢中空载面区：q2=(0.28+0.25))×26=13.78kN/m2Q＝（13.78+3.65）×1.2+6.5×1.4＝30.016kN/m2Q=30.016×0.9+0.8745=27.89N/m2MmAX=97.93knmσ=MmAX /W=97.93*103/1.5*10-3=65.3Mpa<[σ]=145MpaR1=55.43knR2=184.78knF=1.62mm〈5300/400=13.25mm3、翼板区:强度刚度满足要求，计算翼板区纵向工字钢支反力⑵、横向工字钢验算钢度、强度验算（验算采纳双40b参数计算）双40b工字钢性能参数：W=1139cm3*2=2278，I=22781*2=45562cm4,q=0.7384*2=1.4768结点,1,0,0结点,2,2.35,0结点,3,4.45,0结点,4,6.25,0结点,5,8.6,0结点,6,10.95,0结点,7,13.3,0结点,8,15.65,0结点,9,18,0结点,10,20.35,0结点,11,22.7,0结点,12,25.05,0结点,13,26.85,0结点,14,28.95,0结点,15,31.3,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1单元,11,12,1,1,1,1,1,1单元,12,13,1,1,1,1,1,1单元,13,14,1,1,1,1,1,1单元,14,15,1,1,1,1,1,0结点支承,1,3,0,0,0结点支承,2,1,0,0结点支承,3,1,0,0结点支承,4,1,0,0结点支承,5,1,0,0结点支承,6,1,0,0结点支承,7,1,0,0结点支承,8,1,0,0结点支承,9,1,0,0结点支承,10,1,0,0结点支承,11,1,0,0结点支承,12,1,0,0结点支承,13,1,0,0结点支承,14,1,0,0结点支承,15,1,0,0单元荷载,1,3,1.4768,0,1,90单元荷载,2,3,1.4768,0,1,90单元荷载,3,3,1.4768,0,1,90单元荷载,4,3,1.4768,0,1,90单元荷载,5,3,1.4768,0,1,90单元荷载,6,3,1.4768,0,1,90单元荷载,7,3,1.4768,0,1,90单元荷载,8,3,1.4768,0,1,90单元荷载,9,3,1.4768,0,1,90单元荷载,10,3,1.4768,0,1,90单元荷载,11,3,1.4768,0,1,90单元荷载,12,3,1.4768,0,1,90单元荷载,13,3,1.4768,0,1,90单元荷载,14,3,1.4768,0,1,90单元荷载,1,1,106.4,0.0.021276595,90单元荷载,1,1,200.54,0.531914893,90单元荷载,2,1,205.84,0.047619047,90单元荷载,2,1,164.56,0.476190476,90单元荷载,2,1,332.24,0.761904761,90单元荷载,3,1,332.24,0.055555555,90单元荷载,3,1,332.24,0.388888888,90单元荷载,3,1,184.78,0.88888888,90单元荷载,4,1,184.78,0.29787234,90单元荷载,4,1,332.24,0.680851063,90单元荷载,4,1,332.24,0.936170212,90单元荷载,5,1,332.24,0.191489361,90单元荷载,5,1,184.78,0.574468085,90单元荷载,5,1,184.78,0.957446808,90单元荷载,6,1,184.78,0.340425531,90单元荷载,6,1,332.24,0.723404255,90单元荷载,6,1,332.24,0.978723404,90单元荷载,7,1,332.24,0.234042553,90单元荷载,7,1,184.78,0.617021276,90单元荷载,7,1,184.78,1,90单元荷载,8,1,184.78,0.382978723,90单元荷载,8,1,332.24,0.765957446,90单元荷载,9,1,332.24,0.021276595,90单元荷载,9,1,332.24,0.276595744,90单元荷载,9,1,184.78,0.659574468,90单元荷载,10,1,184.78,0.042553191,90单元荷载,10,1,184.78,0.425531914,90单元荷载,10,1,332.24,0.808510638,90单元荷载,11,1,332.24,0.063829787,90单元荷载,11,1,332.24,0.319148936,90单元荷载,11,1,184.78,0.702127659,90单元荷载,12,1,184.78,0.111111111,90单元荷载,12,1,332.24,0.6111111111,90单元荷载,12,1,332.24,0.94444444444,90单元荷载,13,1,332.24,0.238095238,90单元荷载,13,1,164.56,0.523809523,90单元荷载,13,1,205.84,0.952380952,90单元荷载,14,1,200.54,0.468085106,90单元荷载,14,1,106.4,0.978723404,90用最大支反力验算，中空载面区；R2=184.78kn腹板区；R2=332.24kn翼板区:106.4，200.54，205.84，164.56MmAX=168.73knmσ=MmAX /W=168.73*103/2278*10-6=73.9Mpa<[σ]=145MpaR1=158.25kn=R15R2=350.25+152.16＝R14=502.41knR3=R13=355.49+546.05=901.54knR4=R12=305.87+234.06=539.93knR5=R11=618.67+386.04=1004.71knR6=R10=319.23+197.73=516.96knR7=R9=655+355.68=1010.68knR8=164.81×2=329.62knRmax=1010.68⑶、钢支墩的验算钢管层高4000mm，立杆外径D=609mm，内径d=577mm，壁厚16mm，杆件为轴心受压杆件，计算壁厚12mm（D=609mm、d=585mm）采纳φ609×16mm，A=π×（D2-d2）4=22495mm2钢管回转半径为：i==42.3mm杆件长细比：λ=L/i=4000/42.3=94.56查表得:稳定系数φ=0.7815钢管桩受压，故按照压杆计算，考虑最不利情况。即竖向工字钢支座反力为每根钢管桩的压力，最大压力P=1010.68KN。稳定性验算：N/ΦA=1010.68/(0.7815×22495)=56.73N/mm〉205N/mm2满足要求。（三）、箱梁侧模计算1、荷载计算（1）模板侧压力新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:Pmax＝0.22γt0K1K2v1/2其中——混凝土的重力密度，取26.0kN/m3；t——取5.000h；V——混凝土的浇筑速度，取0.5m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；K1——外加剂阻碍修正系数，不掺外加剂时取1.00；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2K2——混凝土坍落度阻碍修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm，取1.15。则混凝土侧压力为：Pmax=0.22*26*5*1.2*1.15*0.50.5=27.9KN/m2（2）振捣混凝土时产生的荷载取4KN/m22、荷载组合验算强度时P=27.9×1.2＋4×1.4＝39.08KN/m2验算刚度时P=27.9KN/m23、侧模板验算侧模板采纳15mm面胶合板，背衬5*10cm方木，按四跨等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.071，Kv=-0.464，Kw=0.186。取1mm宽的板条作为计算单元，则线荷载q=39.08×0.001=0.03908N/mm；W=bh2/6=1×502/6=416.7mm3。（1）强度验算则Mmax=Kmql2=0.071×0.03908×3002=249.7N*mmfmax=Mmax/W=249.7/416.7=0.6N/mm2<〖fm〗=13N/mm2强度满足要求。（2）剪应力验算V=Kvql=0.464×0.03908×300=5.4N剪应力τmax==3×5.4/（2×1×50）=0.162N/mm2<〖fv〗=2.0N/mm2满足要求。（3）挠度验算q=0.0279N/mm；I=bh3/12=1×503/12=10416.7mm4ωmax=Kwql4/（100EI）=0.186×0.0279×3004/（100×9000×10416.7）=4.5*10-3mm<300/400=0.75mm4、横档验算横档布设间距为50cm横档采纳单根φ48×2.75钢管，其受力模型可按照简支梁计算。横档间距400mm，强度验算时荷载q=0.03908×500=19.54N/mm；刚度验算时q=0.0279×500=13.95N/m。W=418230mm3，I=100452.6mm4。（1）强度验算Mmax=Kmql2=0.071×19.54×13602=2566024.1N*mmfmax=Mmax/W=2566024.1/418230=6.1N/mm2<〖fm〗=13N/mm2强度满足要求。（2）挠度验算ωmax=5ql4/（384EI）=5×13.95×5004/（384×206000×100452.6）=0.55mm<1360/400=3.4mm。挠度满足要求。（四）、地基承载力地基承载力计算公式：fg=N/Ag箱梁部位荷载N（KN）受力面积Ag（m2）地基受力f（KPa）端横梁底27.2090.6×0.675.58跨中腹板23.560.6×0.943.63跨中箱室14.3210.9×0.917.68（五）、支架预压1、预压方案及沉降观测点布设在支架搭设完毕之后，进行支架预压.支架预压采纳全断面逐跨110%超载预压，以消除其非弹性变形及基础沉降。预压期间对支架进行连续观测，连续3天支架累计沉降量小于3mm，方可卸载进行后续施工。我部预压堆载物采纳沙袋。预压时，纵向取1/4、1/2、3/4跨径及距墩台顶2m处5个断面，横向每个断面取5个点进行定点观测。加载初期，每2小时观测一次，待沉降量稳定后可每天早中晚各测一次。卸载后再观测一次，依照观测结果绘制出沉降曲线图。依照沉降曲线图计算支架及基础弹性变形，并依照支架及基础弹性变形量，同时考虑梁体绕度，精确调整支架顶托标高。调整木方的标高，铺底板，复测标高。预拱度最大值设置在梁的跨中位置，并均匀分配。2、支架预压为检验现浇箱梁模板及支架的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载－挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得现浇箱梁施工的准确参数。提早发觉支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提早调整整改，防患于未然。现浇箱梁预压以每跨为单位，为了保证预压工作顺利进行，我项目部对沙袋重量及用量进行了计算，具体分为6种：1号沙袋/袋=2.2吨、2号沙袋/袋=1.54吨、3号沙袋/袋=1.87吨、4号沙袋/袋=0.55吨、5号沙袋/袋=1.23吨、6号沙袋/袋=1.9吨、每跨需1268个沙袋。沙袋堆载高度为0.9～2.6米，具体为：①、端横梁和中横梁处布设三层，分不为两层1号沙袋和一层5号沙袋；②、中腹板位置布设两层，分不为一层1号沙袋和一层3号沙袋；③、边腹板位置布设两层，分不为一层1号沙袋和一层4号沙袋；④、箱室位置布设一层1号沙袋；⑤、翼缘板位置布设一层2号沙袋。⑴、进行堆载前，按照沉降观测要求布置观测点，并在点位上焊接一根竖向钢管作为标志，钢管顶应略高出该处所需堆载沙袋的高度。⑵、按照各部位（模拟箱梁自重）沙袋堆置高度进行沙袋堆放。在堆放时，先在整孔范围内堆放最下层沙袋，然后在需要接着堆放沙袋的位置逐层往上堆放，至各部位沙袋堆至预定高度为止。⑶、堆放时，按照总堆载量，在堆载至混凝土荷载的60%时，暂停3-5小时，观测沉降量并作好记录，检查支架及方木受力状况，无异常后接着堆载至混凝土荷载的90%，然后再暂停3-5小时，观测沉降并记录，检查支架及方木受力，无异常后，堆载至混凝土荷载的110%。⑷、在堆放沙袋时，要注意不要破坏沉降观测点处的钢管标志。⑸、预压当连续3天累计支架沉降量小于3毫米时，才能够进行卸载。卸载时按照堆载的顺序逆向卸载，即从上层往下层逐层卸载。⑹、依照绘制的沉降曲线图，分析计算出支架及基础的弹性变形及塑性变形量。对观测过程中发觉沉降大的点，结合现场情况进行分析缘故，看是否存在下述状况：①基础承载力不足，底托下砼体明显不均匀沉降而发生断裂；②支架立杆上下层之间间隙较大，未紧密接触；③观测数据出错。若因基础承载力不足，则须对基础进行加强处理，处理方式包括增设垫板、更换木垫板为钢垫板或对局部位置基础重新进行处理，具体采纳何种方法视现场情况而定。若是立杆上下层间隙过大导致，则可将误差归入塑性变形，在弹性变形计算中予以忽略；若是观测数据出错，则应及时对数据进行重新观测，进行修正。⑺、依照分析计算出的基础及支架弹性变形量和所需预留的梁体挠度，计算出支架调整时所需预留的拱度，此预留拱度为支架实际高度与理论计算出的高度之差（理论计算高度=设计两地高程-1.5cm竹胶模板厚度）。预拱度计算公式为：f=f1+f2+f3其中f1：地基弹性变形f2：支架弹性变形f3：设计预拱度：依照设计要求，箱梁不设预拱度。3、支架预压质量操纵要点及注意事项⑴、沙袋堆载应按照60%、90%、110%混凝土荷载量分级堆载，不可一次性全部堆载，且现场堆载时要先堆载下层沙袋，待下层沙袋满铺后堆载上层沙袋。⑵、沉降观测时，在获得观测数据后，及时与之前所得数据进行对比，发觉有异常点时，结合现场情况分析缘故，并及时采取相应措施。⑶、计算支架预留拱度时，必须要将梁体挠度考虑到里面去。⑷、为了防止预压时因操作不当损坏模板外观，在布设沙袋时要有专人进行指挥起吊机械，要做到轻吊轻放，幸免因沙袋下落速度过快而产生的冲击力对模板造成损伤损。在预压完成卸载后，立即对模板进行冲洗，使模板保持清洁，以保证箱梁外观质量。4、支架预压安全注意事项⑴、由于吊车操作手与沙袋堆放人员之间不通视，故每台汽吊在进行沙袋吊装时必须配备专门的人员进行指挥，汽吊在起吊、转臂及放落过程中要保持平稳缓慢，防止刮倒施工人员。⑵、施工人员在沙袋上行走必须注意安全，所有沙袋袋口要扎牢，不得放开放置。⑶、遇见六级及以上大风及视线不行的情况下停止沙袋吊装施工。⑷、沙袋在运输及吊装前须检查吊装带的完整性及与沙袋袋体连接的牢固性，发觉吊装带破损或连接快脱落的沙袋，不得进行吊装。五、模板工程模板工程包括支座安装、底模安装、外侧模及翼缘板模板安装以及箱室内侧模、横梁模板和顶板底模板制作与安装。㈠、方案描述箱梁模板采纳15mm厚122cm×244cm定尺竹胶板和方木制作，依照箱梁结构尺寸现场加工。支架立杆顶设可调高度顶托，顶托纵桥向铺设10×15cm方木，间距与立杆的纵向间距保持一致，其上横向铺设10×10cm方木，方木中到中间距为24cm。竹胶板底模直接铺设在方木上，利用可调顶托调整模板高度。模板及支撑均应落到实处，不得出现板下空虚现象，模板拼缝间填塞双面胶，保证拼缝密实，防止漏浆。模板安装完成后复测模板顶面高程，确定符合设计后用3m靠尺检查模板的平坦度，不合格处利用支托进行调整。外侧模使用15mm厚122cm×244cm定尺竹胶板和横向φ48×2.75钢管及竖向5×10cm方木制作，竖向方木间距30cm，横向钢管间距50cm。竖、横向方木与钢管采纳铁线挷扎牢固，边腹板模板，内侧用短钢筋支顶，外侧采纳钢管斜撑，间距不大于50cm。底部使用方木固定在下面5×10cm横梁上，侧面利用垂直于模板的钢管固定。内模、端模均采纳厚度为15mm的竹胶板为面板，以方木作为骨架。内模拼装后采纳脚手架钢管和可调顶托支撑稳固。内模顶板在浇筑完底板、腹板混凝土，并拆除内侧模板后进行安装。顶板内模利用直接搭设在底板砼上的钢管支架支撑，支架上安装纵横向方木，在方木上铺设竹胶板模板，拐角处用方木和竹胶板加工角模。槽口堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采纳胶合板挖孔，按断面尺寸挖割。孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割，在制作及安装过程中要确保槽口尺寸及位置准确。箱梁的空间位置及尺寸操纵，应从箱梁底模的空间位置入手。依照预压取得的数据，在确定预拱度后，操纵好底模的标高及平面位置，在此基础上再依据设计图纸中的具体几何尺寸，进行箱梁各部位空间位置的确定。箱梁底模铺设完毕后，在底模上进行平面放样，放出箱梁中心线。全面测量底板纵横向标高，依照测量结果调整底模标高，调整好后，二次检查，直至所有标高均符合设计要求。然后用3m靠尺检查模板的平坦度，不合格处利用支托进行调整。模板拼缝间填塞双面胶，保证拼缝密实，防止漏浆。支座位置模板应与支座顶齐平，依照支座和垫石的高度确定模板下支垫方木的高度，待浇筑完成后，拆除模板时凿除支垫方木。底模铺设完成后，重新复核桥梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模上标出腹板侧模位置，横梁位置、以及底腹板厚度渐变段位置等，定出箱梁底板边缘线，用墨线在底模上标出，依照墨线安装模板。㈡、支座安装1、支座进场后，核对每个制作包装与产品标牌（承载力、规格、型号和位移量）是否相符。在支座上刚板面上用记号笔标明支座型号等信息，不同类型支座分开存放。待安装支座前，再在对应的支座刚板面上写明安装墩位及摆放方向等信息。2、清理墩台上预留锚栓孔洞，用气泵吹出孔洞内的混凝土渣及积水。用墨斗线弹出支座纵横向中心线。中心线贯穿整个垫石面，以方便对支座安装进行校核。3、检查支座垫石四角高差，并用1m长度铝合金尺检查垫石顶面平坦度，在支座钢板范围内满铺一层环氧砂浆，并初步刮平至四角高差不大于2mm。4、用汽吊将支座吊装至安装位置。吊装时，注意使支座的摆放方向与设计一致，并调整支座平面位置，使支座中心线与在垫石上弹出的墨斗线重合，并使下钢板四角螺栓孔洞与预留锚孔洞对齐。5、检查支座四角高差及高程，若不满足规范设计要求，则将支座整体吊起，调整垫石顶环氧砂浆数量后重新安放支座，并重新检查，如此反复至支座安装满足要求为止。6、通过下钢板螺栓孔洞往预留孔内灌注环氧砂浆，插入地脚螺栓并带好螺母，地脚螺栓露出螺母顶面的高度不大于螺母厚度，待砂浆完全凝固后再拧紧螺母。7、待支座上现浇混凝土浇筑完成后，及时拆除上下连接螺栓，以免约束梁体位移。㈢、支座、模板安装质量操纵要点及注意事项1、支座摆放方向必须严格按照设计方向摆放，不得出错。2、支座安装结束后必须检查顶面四角高差，操纵在2mm范围内，以防止产生剪切力破坏支座。3、支座顺桥向轴线与主梁中心线平行，横桥向中心线与墩台中心线重合。4、支座上下钢板临时连接螺栓在砼浇筑完成后拆除，拆除时尽量手工拆除，如需采纳气割，则应注意火焰从里侧向支座外侧切割，以免烧坏支座。5、模板纵向接缝下必须设置通长方木，确保拼缝质量。6、在模板铺装完成后，对局部间隙较大部位用玻璃胶涂抹，确保砼浇筑时不漏浆。7、模板铺装完成后，安排专人交叉有无模板脱空现象，如发觉脱空，及时用小木楔填塞密实。8、底模及侧模模板尽量选用大块竹胶模板，以减少模板拼缝，提高混凝土外观质量。9、使用模板前对模板进行检查，发觉翘曲变形严峻或边角破损严峻的不得使用。10、由于边腹板与底板采纳“边包底”模式，底板最外侧下垫方木可能阻碍边腹板的安装，可在施工时切除受阻碍方木边角，使边腹板能顺利安装到位。11、骨架上方木与骨架应牢固绑扎，不得出现松动甚至移位。12、内侧模板骨架在制作完成后必须进行试拼装，检查各断面尺寸，发觉问题及时进行改进，确保吊装入模后箱梁各部分尺寸能满足要求。13、现场加工及安装的模板，要设置稳固的支撑，不得在砼浇筑过程中发生跑模、胀模等现象。㈣、模板安装安全注意事项1、汽车吊在吊运物体时，必须遵守相应的安全操作规程。2、侧模骨架片安装时，及时用钢管扣件将其连接为整体，防止倾倒伤人。3、翼缘板外侧底支架接高后，立即搭设外侧防护栏杆，并设置安全防护网。4、进入施工现场，施工人员须正确佩戴安全帽，进行高处作业须系好安全带。5、进入模板施工后，施工现场交叉作业增多，各种电动工具也要在现场进行施工作业，必须加强现场电器治理。6、由于竹胶模板表面较光滑，在其上进行施工的人员须穿戴能防滑的鞋子，以免因滑到而发生危险。六、钢筋工程㈠、钢筋加工及安装所有进场钢筋必须有出厂质量保证单或试验报告单，钢筋进场后需通过试验检测合格后方可使用，钢筋在加工场地集中加工，运至现场绑扎。钢筋在加工场地分类堆放，并按要求下垫上盖，悬挂标识牌。钢筋在加工弯制前应调直,钢筋表面的油渍、铁锈等均应清除洁净,加工后的钢筋表面上不应有削弱钢筋截面的伤痕,局部无折曲。钢筋的弯制和末端的弯钩应按设计和规范要求设置,弯制钢筋时宜从中部开始逐步弯向两端,弯钩必须一次完成。钢筋采纳搭接焊时,两搭接钢筋的轴线应位于同一直线上。双面焊缝的长度不得小于5d，单面焊缝的长度不得小于10d（d为钢筋直径）。焊缝高度应等于或大于0.3d（d为钢筋直径），并不得小于4mm，焊缝宽度应等于或大于0.7d（d为钢筋直径）,不得小于8mm。焊接接头应逐个进行外观检查，焊缝表面平顺、无裂纹、夹渣和较大的焊瘤等缺陷。同条件下完成并经外观检查合格的焊接接头，以300个作为一批（不足300个，也按一批计），从中切取3个试件，做拉伸试验，试验合格后方可使用。同一根钢筋不得有两个接头，在该区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率应符合下列规定：接头长度区段内受力钢筋接头面积的最大百分率接