综合管廊工程单舱管廊计算书WORD

苏州城北路（金政街—齐门外大街）综合管廊工程一标段（支管廊）计算书计算:复核:审核:中亿丰建设集团设计研究院有限公司目录TOC\o"1-2"\h1.工程概况12.设计规范13.静力计算23.1计算模型23.2计算荷载参数选取24.各种荷载参数的选取34.1强电管线计算参数的选取34.2各种水管计算参数的选取54.3土压力取用方法65.支管廊计算76.虎金路支管廊86.1概述86.26.6米覆土管廊计算106.3虎金路支管廊2.5米覆土227.虎北路支管廊337.1概述337.2虎北路支管廊2.5米覆土，并考虑人群荷载348.上林路支管廊488.1概述488.2上路支管廊8米覆土，并考虑人群荷载499.金湾街支管廊649.1概述649.2金湾街支管廊5.3米覆土669.3金湾街支管廊6.9米覆土7810.木桥路支管廊9110.1概述9110.2木桥路支管廊2.5米覆土9211.支管廊配控站10611.1虎北路、虎金路、上林路配控站计算10611.2金湾街配控站计算12412.支管廊接入接出井14312.1虎北路、虎金路、上林路接入接出井计算14312.2金湾街接入接出井计算15813.支管廊通风口计算17313.1金湾街管廊通风口计算17313.2虎北路、虎金路、上林路通风口计算189工程概况本工程为苏州城北路（金政街—齐门外大街）综合管廊工程一标段支管廊。共有虎北路、虎金路、上林路、金湾街及木桥路五个支管廊：虎北路支管廊位于城北路北侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎北路与北国路交叉口以东，管廊总长度907米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7×3.1米（宽×高）；虎金路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎金路与金鸡墩路交叉口以北，管廊总长度160米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7×3.1米（宽×高）；上林路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于上林路与虎阜路交叉口以北，管廊总长度604米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为2.7×3.1米（宽×高）；金湾街支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于沧浪市政公司以北，管廊总长度305米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为3.9×4.05米（宽×高）；木桥路支线管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于木桥路与金鸡墩路交叉口以北，管廊总长度204米。管廊为单舱形式，廊内收纳通信线缆、10Kv电力电缆，舱室内部净尺寸为1.7×2.0米（宽×高）；本工程结构安全等级一级，设计考虑的环境类别下结构的设计使用年限为100年；设计规范《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《混凝土结构设计规范（2015年版）》(GB50010-2010)《建筑抗震设计规范（2016年版）》(GB50011-2010)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《城市综合管廊工程技术规范》（GB50838-2015)《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）；《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2015）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规范》（JTGF50-2011）；静力计算3.1计算模型计算采用MidasCivil2013软件进行计算。计算时均按最不利状态进行计算，考虑各种管线的重量同时作用在管廊结构上。边界条件按弹性地基梁进行处理。土基系数按照8000KN/m3取用。3.2计算荷载参数选取3.2.1结构自重混凝土容重按25kN/m3计；土容重按19kN/m3计；水容重按10kN/m3计；钢构件容重按78kN/m3计3.2.2管道荷载按照图集《05S506-1自承式平直形架空钢管》取用3.2.3其它荷载体系温差：+30℃；－30℃；混凝土收缩、徐变：按规范计算活载：按照城A车辆荷载进行计算堆载：按照0.5米厚的土进行计算燃气仓爆炸力按100KN/m2均布荷载计蒸汽仓温度按照升降温30度计各种荷载参数的选取4.1强电管线计算参数的选取管廊布设了10KV，110KV，220KV三种强电电管线，进行结构强度计算时，均采用最大型号的最大管线重量。110KV设计重量选用上表最后一项：22443Kg/km（0.224KN/m）10KV设计重量选用上表最后一项：15564Kg/km（0.156KN/m）220KV设计重量选用上表最后一项：36033.6Kg/km（0.36KN/m）所有电力管线计算时按照2米一道支撑管进行计算，支撑管取用方钢，其型号为72x4mm。4.2各种水管计算参数的选取DN300管道荷载标准值DN300管道荷载组合值DN400管道荷载标准值DN400管道荷载组合值DN1000管道荷载标准值DN1000管道荷载组合值DN1200管道荷载标准值DN1200管道荷载组合值其中DN1000管道按照8米一个支墩进行计算。其余给水管均按照4米一个支墩进行计算。4.3土压力取用方法管廊侧土压力按照静止力进行计算：墙背垂直光滑，墙后填土面水平，填土重力密度为γ=20kN／m3，对填土重力的竖向和水平强度标准值，按照下式(静止土压力)计算：竖向压力强度：（取土的浮容重按10KN/m3）水平压力强度：并考虑水的侧向压力：（水的密度取10KN/m3）支管廊计算本次工程共有虎北路、虎金路、上林路、木桥路、金湾街五个支管廊，其中虎北路、虎金路、上林路截面形式相同其断面净尺寸为2.7*3.1米，金湾街断面净尺寸为3.9*4.05米，木桥路横断面净尺寸为1.7*2.0米。本次计算主要是标准断面的计算，配控站、投料口等特殊节点的计算，请参见抗震计算部分。虎金路支管廊6.1概述虎金路支线综合管廊，位于城北路南侧，与城北路主线管廊相连，终点位于虎金路与金鸡墩路交口以北，管廊总长度160米。管廊为单舱形式，廊内收纳10Kv电力电缆、通信线缆、给水管线并预留再生水管位，舱室内部净尺寸为米（宽X高）。其布置在道路的绿化带范围内。虎金路支管廊顶最大覆土6.6米，其位置是虎金路支管廊交叉点，常规段覆土2.5~3米。计算时取用2种覆土厚度进行验算。虎金路支管廊接口示意虎金路支管廊标准断面布置小支管廊板单元模型6.26.6米覆土管廊计算计算过程：土的容重按照19KN/m3,土侧压力按照静止土压力计算，静止土压力系数为0.5。竖向土压力容重考虑1.05的超压系数，则顶板由于水和土产生的均布压力为：顶板压力：6.6x19*1.05=132KN/m2侧壁的土侧和水侧压力和为：（19-10）*0.5+10=14.5KN/m2虎金路支管廊计算简图（土和水的荷载作用）1）.Midas计算结果建立板单元，边界条件按照地基系数法，不做任何简化更真实的反应基底应力分布状况，土侧压力按照流体压力面进行施加，内部管线按节点力进行施加。虎金路支管廊荷载加载模型（6.6米覆土）正常使用极限状态弯矩包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态轴力包络图（1.0分项系数）正常使用极限状态剪力包络图（1.0分项系数）2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进行抗裂配筋计算，其中各个弯矩及轴力值均按照标准组合1.0倍的分项系数取得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::119kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.25实际As3239.8钢筋间距:159.81.3h0=247.5mmAte=150000mm2e0=915.4mmηs=1.0l0/h=6.7ys=97.5mme=1015.6mmz=213.6mmNk=200kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.7σsk=150.7N/mm2ψ=0.7最大裂缝0.158≤0.3（0.2）根据计算，侧墙裂缝宽度满足规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::119kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.05实际As3239.8钢筋间距:159.81.1h0=297.5mmAte=175000mm2e0=526.5mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=651.5mmz=251.4mmNk=226.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.4σsk=111.0N/mm2ψ=0.4最大裂缝0.087≤0.3（0.2）根据计算，底板裂缝宽度满足规范要求。顶板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::105kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.25实际As3239.8钢筋间距:159.81.3h0=247.5mmAte=150000mm2e0=583.3mmηs=1.0l0/h=6.7ys=97.5mme=683.6mmz=211.4mmNk=180.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.6σsk=124.1N/mm2ψ=0.6最大裂缝0.124≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽度满足规范要求。由上述计算结果汇总可知：虎金路支管廊抗裂裂配筋结果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（30cm厚厚）1192007根250.158底板（35cm厚厚）1192267根250.087顶板（30cm厚厚）1051807根250.1243）.抗剪计算（极限承载能力状态1.2恒）极限承载能力状态抗剪包络图（1.2恒）地震作用状态抗剪包络图（E2地震作用）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》虎金路支管廊抗剪剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚厚）250218237.5不需要616.7底板（35cm厚厚）300257285不需要740.1顶板（30cm厚厚）250207237.5不需要616.7故所选取截面厚度均满足抗剪需要。4）.抗弯计算极限承载能力状态弯矩包络图（1.2恒）地震作用状态弯矩包络图（E2地震作用）根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》计算出受拉构件的配筋根数：底板计算需要3根25筋，实际配置7根。侧墙计算需要4根25钢筋，实际配置7根。顶板计算需要配置3根25钢筋，实际配置7根。虎金路支管廊抗弯弯配筋结果（极极限承载能力力状态）计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（30cm厚厚）计入10cm加腋腋15047根25底板（35cm厚厚）15037根25顶板（30cm厚厚）13437根25综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为69644kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。根据地勘报告，该该基底位于粉粉砂层内，其其地基容许承承载力为2000Kpa，故故基底应力满满足要求。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：10001KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=33179KNN浮力为1237..5KN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。根据上述计算分析析结果，6..6米覆土支支管廊采用的的配筋图如下下图：虎金路6.6米覆覆土厚度截面面配筋图6.3虎金路支管管廊2.5米覆土土计算过程：土的容重按照199KN/m33,土侧压力按按照静止土压压力计算，静静止土压力系系数为0.55。竖向土压压力容重考虑虑1.05的超超压系数，则则顶板由于水水和土产生的的均布压力为：顶板压力：2.55x19*11.05=550KN//m2侧壁的土侧和水侧侧压力和为：：（19-110）*0.5++10=144.5KN//m2虎金路支管廊计算算简图（土和和水的荷载作作用）支管廊板单元计算算模型1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态弯矩包络图图（1.0分项系系数）正常使用极限状态态轴力包络图图（1.0分项系系数）正常使用极限状态态剪力包络图图（1.0分项系系数）2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进进行抗裂配筋筋计算，其中中各个弯矩及及轴力值均按按照标准组合合1.0倍的分分项系数取得得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::62kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3288.9mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.7ρ（%）1.26实际As3288.9钢筋间距:157.01.3h0=247.5mmAte=150000mm2e0=539.1mmηs=1.0l0/h=6.7ys=97.5mme=639.4mmz=210.9mmNk=115.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.2σsk=71.1N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.025≤0.3（0.2）根据计算，侧墙裂裂缝宽度满足足规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::62kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：1704.9mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d18mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.7ρ（%）0.55实际As1704.9钢筋间距:158.20.6h0=301.0mmAte=175000mm2e0=476.9mmηs=1.0l0/h=5.7ys=126.0mme=605.4mmz=252.9mmNk=130.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=(0.2)σsk=106.2N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.049≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。裂缝控制最小配筋筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::62kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：2546.9mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d22mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.7ρ（%）0.98实际As2546.9钢筋间距:157.51.0h0=249.0mmAte=150000mm2e0=476.9mmηs=1.0l0/h=6.7ys=99.0mme=578.7mmz=211.1mmNk=130.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.2σsk=88.9N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.034≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：虎金路支管廊2..5米覆土抗抗裂配筋结果果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（30cm厚厚）621157根250.025底板（35cm厚厚）116196.57根180.049顶板（30cm厚厚）911127根220.0343）.抗剪计算极限承载能力剪力力包络图（11.2恒）地震作用状态抗剪剪包络图（E2地震作用用）根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》虎金路支管廊抗剪剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚厚）250120237.5不需要616.7底板（35cm厚厚）300134285不需要740.1顶板（30cm厚厚）25094237.5不需要616.7故所选取截面厚度度均满足抗剪剪需要。4）.抗弯计算（1.22恒载）承载能力极限状态态弯矩包络图图（弯矩）地震作用状态弯矩矩包络图（EE2地震作用用）根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：底板计算需要3根根18筋，实际际配置7根。侧墙计算需要3根根25钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置3根22钢筋，实实际配置7根。2.5米覆土支管管抗弯配筋结结果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（30cm厚厚）8537根25底板（35cm厚厚）8537根18顶板（30cm厚厚）6837根22综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。按照上述计算分析析结果，2..5米覆土支支管廊采用下下图所示配筋筋断面。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为25011kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：10001KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=11826KNN浮力为1237..5KN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。虎北路支管廊7.1概述虎北路支线综合管管廊，位于城城北路北侧，与与城北路主线线管廊相连，终终点位于虎北北路与北国路路交叉口以东东，管廊总长长度907米。管管廊为单舱形形式，廊内收收纳10Kvv电力电缆、通通信线缆、给给水管线并预预留再生水管管位，舱室内内部净尺寸为为米（宽X高），其在港南圩~白洋街范围内布置置在道路的人人行道下，其其余范围布置置在绿化带下下。虎北路支管廊顶最最大覆土6米，常规段段覆土2.55米。其计算算结果与虎金金路相近，这这里不再赘述述。重点加算一种管廊廊布置在人行行道板下的工工况，满人荷荷载按照5KKn/m2，计计算。7.2虎北路支管管廊2.5米覆土土，并考虑人人群荷载计算过程：土的容重按照199KN/m33,土侧压力按按照静止土压压力计算，静静止土压力系系数为0.55。竖向土压压力容重考虑虑1.05的超超压系数，则则顶板由于水水和土产生的的均布压力为：顶板压力：2.55x19*11.05=550KN//m2侧壁的土侧和水侧侧压力和为：：（19-110）*0.5++10=144.5KN//m2虎北路支管廊计算算简图（土和和水的荷载作作用）支管廊板单元模型型（土和水的的侧向荷载作作用）支管廊板单元模型型（土和水的的竖向荷载作作用）支管廊单元模型（满满人荷载）1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态长期效应组组合弯矩包络络图（1.00恒载+0.77满人）正常使用极限状态态长期效应组组合轴力包络络图（1.00恒载+0.77满人）正常使用极限状态态长期效应组组合剪力包络络图（1.00恒载+0.77满人）正常使用极限状态态短期效应组组合弯矩包络络图（1.00恒载+1.00满人）正常使用极限状态态短期效应组组合轴力包络络图（1.00恒载+1.00满人）正常使用极限状态态短期效应组组合剪力包络络图（1.00恒载+1.00满人）根据上述计算结果果，正常使用用极限状态短短期效应组合合的内力值为为设计控制值值，以下抗裂裂计算均采用用短期效应组组合的最大内内力值。2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进进行抗裂配筋筋计算，其中中各个弯矩及及轴力值均按按照标准组合合1.0倍的分分项系数取得得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::66kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.25实际As3239.8钢筋间距:159.81.3h0=247.5mmAte=150000mm2e0=496.2mmηs=1.0l0/h=6.7ys=97.5mme=596.5mmz=210.2mmNk=88kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.2σsk=75.4N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.041≤0.3（0.2）根据计算，侧墙裂裂缝宽度满足足规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::66kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：1679.5mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d18mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.54实际As1679.5钢筋间距:161.10.6h0=301.0mmAte=175000mm2e0=496.2mmηs=1.0l0/h=5.7ys=126.0mme=624.7mmz=253.5mmNk=133.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=(0.1)σsk=116.0N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.054≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。顶板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h300mm弯矩Mk::53kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：2508.9mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d22mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.96实际As2508.9钢筋间距:160.41.0h0=249.0mmAte=150000mm2e0=552.6mmηs=1.0l0/h=6.7ys=99.0mme=654.4mmz=212.3mmNk=95.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.0σsk=78.8N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.030≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：虎北路支管廊2..5米+满人人覆土抗裂配配筋结果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（30cm厚厚）66887根250.041底板（35cm厚厚）661337根180.054顶板（30cm厚厚）53957根220.033）.抗剪计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》承载能力极限组合合剪力包络图图（1.2恒+1.4活载载）地震作用状态剪力力包络图（EE2地震作用用）支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（30cm厚厚）250120237.5不需要616.7底板（35cm厚厚）300134285不需要740.1顶板（30cm厚厚）25094237.5不需要616.7故所选取截面厚度度均满足抗剪剪需要。4）.抗弯计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：极限承载能力状态态弯矩包络图图（1.2恒+1.4活）地震作用状态弯矩矩包络图（EE2地震作用用）底板计算需要3根根18筋，实际际配置7根。侧墙计算需要3根根25钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置3根22钢筋，实实际配置7根。2.5米覆土+满满人支管抗弯弯配筋结果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（30cm厚厚）8537根25底板（35cm厚厚）8537根18顶板（30cm厚厚）6837根22综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。按照上述计算分析析结果，2..5米覆土支支管廊采用下下图所示配筋筋断面。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为26511kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：10001KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=11826KNN浮力为1237..5KN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。上林路支管廊8.1概述上林路支线综合管管廊，位于城城北路南侧，与与城北路主线线管廊相连，终终点位于上林林路与虎阜路交叉口以以北，管廊总总长度6044米。管廊为为单舱形式，廊廊内收纳100Kv电力电电缆、通信线线缆、给水管管线并预留再再生水管位，舱舱室内部净尺寸为为米（宽X高），其部分分布置在道路路的人行道下下。上林路支管廊位置置示意上林路支管廊顶最最大覆土8米，常规段段覆土2.55米。其2.55米覆土计算算结果与虎北北路相近，这这里不再赘述述。重点加算上林路与与主管廊相接接部分8米覆土情况况下的受力工工况，满人荷荷载按照5KKn/m2，计计算。标准断面侧壁厚度度400，顶底底板厚度3550mm，此此管廊侧壁加加厚的原因是是，上林路支支管廊需下穿穿主管廊，侧侧壁需提高刚刚度抵御土体体压力。下穿穿管廊部分增增设了许多构构造措施，具具体措施详见见主管廊《上上林路交叉口口结构配筋图图》。8.2上路支管廊廊8米覆土，并并考虑人群荷荷载计算过程：土的容重按照199KN/m33,土侧压力按按照静止土压压力计算，静静止土压力系系数为0.55。竖向土压压力容重考虑虑1.05的超超压系数，则则顶板由于水水和土产生的的均布压力为：顶板压力：8xx19*1..05=1660KN//m2侧壁的土侧和水侧侧压力和为：：（19-110）*0.5++10=144.5KN//m2上林路支管廊计算算简图（土和和水的荷载作作用）支管廊板单元模型型（土和水的的荷载作用）支管廊单元模型（满满人荷载）1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态长期效应组组合弯矩包络络图（1.00横载+0.77满人）正常使用极限状态态长期效应组组合轴力包络络图（1.00横载+0.77满人）正常使用极限状态态长期效应组组合剪力包络络图（1.00横载+0.77满人）正常使用极限状态态短期效应组组合弯矩包络络图（1.00横载+1.00满人）正常使用极限状态态短期效应组组合轴力包络络图（1.00横载+1.00满人）正常使用极限状态态短期效应组组合剪力包络络图（1.00横载+1.00满人）根据上述计算结果果，正常使用用极限状态短短期效应组合合的内力值为为设计控制值值，以下抗裂、抗剪均采用短短期效应组合合的最大内力力值。2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进进行抗裂配筋筋计算，其中中各个弯矩及及轴力值均按按照标准组合合1.0倍的分分项系数取得得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h400mm弯矩Mk::146kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.90实际As3239.8钢筋间距:159.80.9h0=347.5mmAte=200000mm2e0=574.8mmηs=1.0l0/h=5.0ys=147.5mme=724.5mmz=292.7mmNk=254.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.3σsk=115.6N/mm2ψ=0.3最大裂缝0.082≤0.3（0.2）根据计算，侧墙裂裂缝宽度满足足规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::146kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.05实际As3239.8钢筋间距:159.81.1h0=297.5mmAte=175000mm2e0=517.7mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=642.7mmz=251.2mmNk=282.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.5σsk=135.7N/mm2ψ=0.5最大裂缝0.139≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。顶板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::128kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3239.8mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）1.05实际As3239.8钢筋间距:159.81.1h0=297.5mmAte=175000mm2e0=581.8mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=706.7mmz=252.5mmNk=220.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.5σsk=122.2N/mm2ψ=0.5最大裂缝0.110≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：上林路支管廊8米米覆土+满人人抗裂配筋结结果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（40cm厚厚）1462547根250.082底板（35cm厚厚）1462827根250.139顶板（30cm厚厚）1282207根250.1103）.抗剪计算（按承载载能力极限状状态法计算，1.2恒载+1.4活载）根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》承载能力极限组合合剪力包络图图（1.2恒+1.4活载载）地震作用状态剪力力包络图（EE2地震作用用）上林路支管廊抗剪剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（40cm厚厚）350320332.5不需要863.5底板（35cm厚厚）300320285不需要（见附注）740.1顶板（35cm厚厚）300258285不需要740.1附注：因剪力最大大部位发生在在侧墙与底板板交接处，此此处构造上设设置了15ccmx15ccm的加腋，偏保守取取加腋的净高10ccm，则底板板与侧墙交角角处的厚度为为50cm，此此处的构造抗抗剪能力为：：427.55KN,故故所选取截面面厚度均满足足抗剪需要。4）.抗弯计算（按承载载能力极限状状态法计算，1.2恒载+1.4活载）根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：极限承载能力状态态弯矩包络图图（1.2恒+1.4活）地震作用状态弯矩矩包络图（EE2地震作用用）底板计算需要4根根25筋，实际际配置7根。侧墙计算需要3根根25钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置4根25钢筋，实实际配置7根。上林路8米覆土++满人支管抗抗弯配筋结果果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（40cm厚厚）17637根25底板（35cm厚厚）17647根25顶板（35cm厚厚）154.537根25综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。按照上述计算分析析结果，8米覆土支管管廊采用下图图所示配筋断断面。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为61600kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。此处地勘报告，基基底卧于粉砂砂层内，此层层基底承载能能力为2000Kpa，故故基底应力满满足承载能力力要求。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：12210KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=33850KNN浮力为1237..5KN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。金湾街支管廊9.1概述金湾街支线综合管管廊，位于城城北路南侧，与与城北路主线线管廊相连，终终点位于沧浪浪市政公司以以北，管廊总总长度3055米。管廊为为单舱形式，廊廊内收纳100Kv电力电电缆、通信线线缆、给水管管线并预留再再生水管位，舱舱室内部净尺寸为为米（宽X高）其布置在在道路的绿化化带下。金湾街支管廊位置示示意金湾街支管廊顶最大大覆土5.3米，常常规段覆土22.5米。标准断面侧壁厚度度350，顶板板厚度3500mm，底板板厚度4000mm。因为为此支管廊埋埋深变化不大大，计算时按按照覆土5..3米进行核核算并进行配配筋。9.2金湾街支管管廊5.3米覆土土计算过程：土的容重按照199KN/m33,土侧压力按按照静止土压压力计算，静静止土压力系系数为0.55。竖向土压压力容重考虑虑1.05的超超压系数，则则顶板由于水水和土产生的的均布压力为：顶板压力：5..3x19**1.05==106KKN/m2侧壁的土侧和水侧侧压力和为：：（19-110）*0.5++10=144.5KN//m2金湾街支管廊计算简简图（土和水水的荷载作用用）支管廊板单元模型型（土和水的的荷载作用）1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态弯矩包络图图正常使用极限状态态轴力包络图图正常使用极限状态态剪力包络图图2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进进行抗裂配筋筋计算，其中中各个弯矩及及轴力值均按按照标准组合合1.0倍的分分项系数取得得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（不不考虑加腋作用）（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::191kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）1.11实际As3436.1钢筋间距:149.21.2h0=297.5mmAte=175000mm2e0=654.1mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=779.0mmz=253.6mmNk=292.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.7σsk=176.1N/mm2ψ=0.7最大裂缝0.226≤0.3（0.2）根据计算，侧墙与与底板交接处处裂缝在不考考虑加腋作用下宽度度不满足规范范要求。根据加腋的作用原原理，可按照照加腋的净高计入入结构受力，则则加腋的有效高度度为侧墙裂缝控制最小小配筋计算（计计入加腋作用）（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h450mm弯矩Mk::191kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）0.84实际As3436.1钢筋间距:149.20.9h0=397.5mmAte=225000mm2e0=654.1mmηs=1.0l0/h=4.4ys=172.5mme=828.6mmz=334.8mmNk=292.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.4σsk=125.3N/mm2ψ=0.4最大裂缝0.096≤0.3（0.2）根据计算，侧墙与与底板交接处处在考虑加腋腋作用时裂缝缝宽度满足规规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h400mm弯矩Mk::191kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）0.95实际As3436.1钢筋间距:149.21.0h0=347.5mmAte=200000mm2e0=640.9mmηs=1.0l0/h=5.0ys=147.5mme=790.6mmz=294.3mmNk=298.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.5σsk=146.3N/mm2ψ=0.5最大裂缝0.157≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。顶板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::165kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）1.11实际As3436.1钢筋间距:149.21.2h0=297.5mmAte=175000mm2e0=877.7mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=1002.6mmz=255.7mmNk=188.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.6σsk=159.8N/mm2ψ=0.6最大裂缝0.192≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：金湾街支管廊5.33米覆土抗裂裂配筋结果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（35cm厚厚）1912927根250.226/0..096底板（40cm厚厚）1912987根250.157顶板（35cm厚厚）1651887根250.1923）.抗剪计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》承载能力极限组合合剪力包络图图地震作用组合剪力力包络图（EE2地震作用用）支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（35cm厚厚）300251285不需要（见附注）740.1底板（40cm厚厚）350321332.5不需要863.5顶板（35cm厚厚）300263285不需要740.1附注：因剪力最大大部位发生在在侧墙与底板板交接处，此此处构造上设设置了15ccmx15ccm的加腋，偏保守取取加腋的净高10ccm，则底板板与侧墙交角角处的厚度为为50cm，此此处的构造抗抗剪能力为：：427.55KN,故故所选取截面面厚度均满足足抗剪需要。4）.抗弯计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：极限承载能力状态态弯矩包络图图（1.2恒+1.4活）地震作用组合弯矩矩包络图（EE2地震作用用）底板计算需要4根根25筋，实际际配置7根。侧墙计算需要5根根25钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置4根25钢筋，实实际配置7根。金湾街5.3米覆覆土支管抗弯弯配筋结果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（35cm厚厚）23757根25底板（40cm厚厚）23747根25顶板（35cm厚厚）20847根25综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。按照上述计算分析析结果，5..3米覆土支支管廊采用下下图所示配筋筋断面。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为60766kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。此处地勘报告，基基底卧于粉砂砂层内，此层层基底承载能能力为2000Kpa，故故基底应力满满足承载能力力要求。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：15571KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=33779KNN浮力为2208KKN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。9.3金湾街支管管廊6.9米覆土土计算过程：土的容重按照199KN/m33,土侧压力按按照静止土压压力计算，静静止土压力系系数为0.55。竖向土压压力容重考虑虑1.05的超超压系数，则则顶板由于水水和土产生的的均布压力为：顶板压力：5..3x19**1.05==106KKN/m2侧壁的土侧和水侧侧压力和为：：（19-110）*0.5++10=144.5KN//m2金湾街支管廊计算简简图（土和水水的荷载作用用）支管廊板单元模型型（土和水的的荷载作用）1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态弯矩包络图图正常使用极限状态态轴力包络图图2）.抗裂配筋计算根据计算结果，进进行抗裂配筋筋计算，其中中各个弯矩及及轴力值均按按照标准组合合1.0倍的分分项系数取得得。裂缝控制最小配筋筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h350mm弯矩Mk::229kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）1.11实际As3436.1钢筋间距:149.21.2h0=297.5mmAte=175000mm2e0=659.9mmηs=1.0l0/h=5.7ys=122.5mme=784.9mmz=253.7mmNk=347.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.8σsk=211.4N/mm2ψ=0.8最大裂缝0.298≤0.3（0.2）根据计算，侧墙与与底板交接处处裂缝在不考考虑加腋作用下宽度度不满足规范范要求。根据加腋的作用原原理，可按照照加腋的净高计入入结构受力，则则加腋的有效高度度为裂缝控制最小配筋筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h450mm弯矩Mk::229kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）0.84实际As3436.1钢筋间距:149.20.9h0=397.5mmAte=225000mm2e0=659.9mmηs=1.0l0/h=4.4ys=172.5mme=834.4mmz=335.0mmNk=347.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.5σsk=150.5N/mm2ψ=0.5最大裂缝0.156≤0.3（0.2）根据计算，侧墙与与底板交接处处在考虑加腋腋作用时裂缝缝宽度满足规规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h450mm弯矩Mk::229kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）0.84实际As3436.1钢筋间距:149.20.9h0=397.5mmAte=225000mm2e0=711.2mmηs=1.0l0/h=4.4ys=172.5mme=885.6mmz=336.2mmNk=322.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.5σsk=153.1N/mm2ψ=0.5最大裂缝0.163≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。裂缝控制最小配筋筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h400mm弯矩Mk::204kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：3436.1mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d25mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:7ρ（%）0.95实际As3436.1钢筋间距:149.21.0h0=347.5mmAte=200000mm2e0=778.6mmηs=1.0l0/h=5.0ys=147.5mme=928.3mmz=296.5mmNk=262.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=0.6σsk=162.5N/mm2ψ=0.6最大裂缝0.193≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：金湾街支管廊6.99米覆土抗裂裂配筋结果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（45cm厚厚）2293477根250.156底板（45cm厚厚）2293227根250.163顶板（40cm厚厚）2042627根250.1933）.抗剪计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》承载能力极限组合合剪力包络图图地震组合剪力包络络图（E2地震作用用）支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（45cm厚厚）400298368.5不需要986.9底板（45cm厚厚）400398332.5不需要863.5顶板（40cm厚厚）350335368.5不需要986.94）.抗弯计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：极限承载能力状态态弯矩包络图图（1.2恒+1.4活）地震组合弯矩包络络图（E2地震作用用）底板计算需要5根根25筋，实际际配置7根。侧墙计算需要5根根25钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置5根25钢筋，实实际配置7根。金湾街6.9米覆覆土支管抗弯弯配筋结果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（45cm厚厚）28557根25底板（45cm厚厚）28557根25顶板（40cm厚厚）25957根25综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为77644kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。此处地勘报告，基基底卧于粉砂砂层内，此层层基底承载能能力为2000Kpa，故故基底应力满满足承载能力力要求。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：18899KNN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=55073KNN浮力为2208KKN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。木桥路支管廊10.1概述木桥路支线管廊，位位于城北路南南侧，与城北北路主线管廊廊相连，终点点位于木桥路路与金鸡墩路路交叉口以北北，管廊总长长度204米。管管廊为单舱形形式，廊内收收纳通信线缆缆、10Kvv电力电缆，舱舱室内部净尺寸为为1.7×2.0米（宽宽×高）。木桥路支管廊位置置示意木桥路支管廊顶覆覆土最大2..5米，最小小1.5米，布布置在人行道道下。标准断面侧壁厚度度250，顶板板厚度2500mm，底板板厚度2500mm。因为为此支管廊埋埋深变化不大大，计算时按按照覆土2..5米进行核核算并进行配配筋，同时计计算覆土1..5米时抗浮浮能力。木桥路标准断面10.2木桥路支支管廊2.55米覆土支管廊板单元模型型（土和水的的侧向荷载作作用）支管廊板单元模型型（土和水的的竖向荷载作作用）支管廊板单元模型型（满人荷载载作用）1）.Midas计计算结果建立板单元，边界界条件按照地地基系数法，不不做任何简化化更真实的反反应基底应力力分布状况，土土侧压力按照照流体压力面面进行施加，内内部管线按节节点力进行施施加。正常使用极限状态态长期效应弯弯矩包络图（1.0恒+0.7活载）正常使用极限状态态长期效应轴轴力包络图（1.0恒+0.7活载）正常使用极限状态态长期效应剪剪力包络图（1.0恒+0.7活载）正常使用极限状态态短期效应弯弯矩包络图（1.0恒+1.0活载）正常使用极限状态态短期效应轴轴力包络图（1.0恒+1.0活载）正常使用极限状态态短期效应剪剪力包络图（1.0恒+1.0活载）2）.抗裂配筋计算根据计算结果，正正常使用极限限状态短期效效应组合控制制设计，在进进行抗裂配筋筋计算时，各各个弯矩及轴轴力值均按照照标准组合11.0倍的分分项系数取得得。侧墙裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h250mm弯矩Mk::25kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：2073.5mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d20mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.99实际As2073.5钢筋间距:160.71.0h0=200.0mmAte=125000mm2e0=342.5mmηs=1.0l0/h=8.0ys=75.0mme=420.7mmz=168.6mmNk=73.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=(0.5)σsk=52.6N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.019≤0.3（0.2）根据计算，侧墙裂裂缝宽度满足足规范要求。底板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h250mm弯矩Mk::25kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：2073.5mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d20mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.99实际As2073.5钢筋间距:160.71.0h0=200.0mmAte=125000mm2e0=333.3mmηs=1.0l0/h=8.0ys=75.0mme=411.5mmz=168.3mmNk=75.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=(0.5)σsk=52.3N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.019≤0.3（0.2）根据计算，底板裂裂缝宽度满足足规范要求。顶板裂缝控制最小小配筋计算（偏压截面裂缝宽宽度计算）截面高h250mm弯矩Mk::21kN·m截面宽b1000mm钢筋弹性模量EEs:200000N/mm2bf:1000mm混凝土轴心抗拉强强度标准值ftk:2.2N/mm2hf:0mm受拉钢筋面积AAs：2073.5mm2l0:2000mmr'f==0.0钢筋直径d20mm净保护层c:40.0mm钢筋根数7取钢筋根数:6.6ρ（%）0.99实际As2073.5钢筋间距:160.71.0h0=200.0mmAte=125000mm2e0=396.2mmηs=1.0l0/h=8.0ys=75.0mme=474.4mmz=169.7mmNk=53.0kNρte=0.0αcr=2.1ψ'=(0.8)σsk=45.9N/mm2ψ=0.2最大裂缝0.017≤0.3（0.2）经计算顶板裂缝宽宽度满足规范范要求。由上述计算结果汇汇总可知：支管廊2.5米覆覆土+满人抗抗裂配筋结果果（标准组合1.00分项系数）计算部位最大弯矩（KN..M)轴力(KN)配筋（根/m)裂缝宽度(MM))侧板（25cm厚厚）25737根200.019底板（25cm厚厚）25757根200.019顶板（25cm厚厚）21537根200.0173）.抗剪计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》承载能力极限组合合剪力包络图图地震作用组合剪力力包络图（EE2地震作用用）支管廊抗剪计算计算部位计算高度最大剪力是否需要斜截面h0(mm)（KN)(KN)抗剪验算截面抗剪能力侧板（25cm厚厚）20081190不需要493.4底板（25cm厚厚）20081190不需要493.4顶板（25cm厚厚）20059190不需要493.44）.抗弯计算根据《公路钢筋混混凝土及预应应力混凝土桥桥涵设计规范范》计算出受拉构件的的配筋根数：：极限承载能力状态态弯矩包络图图（1.2恒+1.4活）地震作用组合弯矩矩包络图（EE2地震作用用）底板计算需要2根根20筋，实际际配置7根。侧墙计算需要2根根20钢筋，实实际配置7根。顶板计算需要配置置2根20钢筋，实实际配置7根。2.5米覆土支管管抗弯配筋结结果计算部位最大弯矩（KN..M)计算配筋根数实际配筋（根/mm)侧板（25cm厚厚）3327根20底板（25cm厚厚）3327根20顶板（25cm厚厚）2827根20综上所述，本结构构是按裂缝计计算控制的。按照上述计算分析析结果，2..5米覆土支支管廊采用下下图所示配筋筋断面。5）基础抗浮及基底底应力计算①基底应力：标准组合下该模型型的反力总和和为15977kn（10米长管廊廊）则基底应力为：。此层基底承载能力力为150KKpa，故基基底应力满足足承载能力要要求。②基础抗浮计算管廊浮力为：覆土浮重为：结构自重为：5225KN则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=9965KN浮力为550KNN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。当覆土厚度为1..5米时，覆土浮浮重为：则抗浮力为：覆土土浮重+结构自重=2220+5225=7455KN浮力为550KNN抗浮力>浮力故，结结构不会上浮浮。支管廊配控站11.1虎北路路、虎金路、上上林路配控站站计算配控站立面图由上述虎北路、虎虎金路、上林林路支线配控控站高度表可可知，配控站站覆土最大的的节点为上林林路桩号K00+015处处，此处顶板板上覆土厚度度为4.844米，以下按按照此厚度进进行计算。配控站计算模型竖土压加载图土侧含水侧，侧向向压力图配控站标准组合弯弯矩图配控站标准组合轴轴力图配控站标准组合剪剪力图底板35cm厚，承承受最大弯矩矩98Kn..m，轴力1933Kn，则则