浙江高层办公楼模板及高支架专项施工方案扣件式钢管支模架

劳动和社会保障服务中心工程专项施工方案工程概况编制依据工程概况编制依据主要施工材料模板体系的选择模板体系的安装季节性施工顶板支撑拆模事项梁模板高支架计算书楼板模板高支架计算书平面、剖面图模板及高支架编制：审核：批准：工程概况本工程是由XX市劳动和社会保障局投资建设的服务中心工程，位于XX市海洲路北侧，市委党校西侧，建筑类别为Ⅱ建筑。服务中心：附楼（办证大厅）东西长48.77米1-8轴、南北长41.3米A-G轴，规则矩形层高4.8+4.8+4.8M，檐高15.60楼面板最厚120mm，最大梁为KL8-14，截面300*1000，最大跨度12米，其中8-12/B-J轴梁底净高为8.6~8.96米，板底净高为9.57~9.84米。由于该部位属高支撑架，必须保证其有足够的强度、刚度和稳定性。限于条件，对该部位拟采用加强型扣件式钢管支模架。300mm*1000mm梁、板厚120mm、梁面高9.60米、板底高9.57米进行计算。编制依据《建筑施工安全检查标准》《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》《施工现场临时用电安全技术规范》《建筑施工高处作业安全技术规范》《木结构设计规程》《混凝土结构工程施工验收规范》XX市《建筑施工安全检查标准》实施细则现地形周边环境实际情况及工程施工图设计计算：《品茗安全方案计算软件》构造要求1、架体总体要求（1）对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列的加强措施。（2）支模架体高宽比：模板支架的整体高度应不大于5。2、基础（1）基础施工完成后，回填土必须分层回填分层夯实，并做好基础排水措施，严禁浸水、积水。（2）底层支模架基础采用25CM厚塘渣垫层，在支设立杆处浇20CM宽20CM厚的C25砼条基，并垫5CM厚松木板。3、主要施工材料钢管：48mm*3.20mm，承重立杆顶固定扣件均用双扣；木坊：60mm*60mm*2000mm，50mm*70mm*2000mm；胶合板：915mm*1830mm*14mm对拉螺杆：12mm4.模板体系的选择楼面板模板支撑体系：楼面底模采用15厚胶合板，上层木坊为60*60@300，下层木坊为80*80@900。下部支撑为满堂扣件钢管架纵横距均为800*800。梁模板支撑体系：梁底、侧模均采用18胶合板，梁底上层为80*80@150平行梁中线，下层木坊木坊为60*60@300垂直梁中线；梁侧竖坊为55*80@300。下部支撑为扣件钢管架（500*800）+加强钢管支座@3000。设14对拉螺杆加固梁侧模以抵御新浇混凝土的侧压力，设置间距为首层拉杆距梁底300mm，上部隔500mm一道，水平按坊距。楼面板、梁下承重立杆必须分别设置，分别支撑梁和板的荷载，每1.50米设一道水平杆，扫地杆离地300设置。承重大横杆应采用对接扣件接长，与承重立杆交节点处必须用双扣件立杆上固定顶紧。承重立杆接长应采用对接扣件接长，在对接扣件下用另一只扣件顶紧加固（承重立杆接长节点处共需四只扣件）。其中8-12/B-J轴处每轴梁下跨中立柱四边用钢管“井”固定，并延伸至相邻立杆扣件固定，以形成桁架，组成稳定的排架支撑体系，确保施工顺利进行（具体详附图）。板下立杆纵横向每四列设斜撑加强，连续设置到顶；梁两侧立杆均设斜撑，连续设置到顶。模板体系的安装模板的安装：梁模板安装顺序：弹线并复核→搭梁模支架→安装梁底木坊→安装梁底模板→梁底模板起拱→安装梁侧模板→安装锁口楞→斜撑楞和对拉螺杆→复核模板→安装楼面模板→复核楼面模板→加固验收。安装要点：按设计要求起拱，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨压住侧模。楼板模板安装顺序：搭模板支架→安装析模木楞→调整模板标高及起拱→铺设模板→复核模板→加固验收.支撑的搭设要求：每一榀梁支撑架的钢管支座间必须设A3钢管纵横水平连系杆两道。支座与A3钢管连接采用焊接，不得用铁丝绑扎。加强支座的布置必须协调，做到纵横成列，下部必须使用底座（C30混凝土）在混凝土浇捣前，要对模板及支撑体系进行检查和验收，特别是支架的稳定性，防止安全事故的发生。浇混凝土时，泵管不得依附在支模架上，避免摇动整个支架体系。每4支立杆设置剪刀撑，宽度不大于4个跨距或间距，角度为45~60度。混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应采及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂作业，情况紧急时采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理，混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。、季节性施工本工程底层施工可能遇雨季、夏季，应对措施如下：雨季施工：对高耸结构的模板作业，应安装壁雷设施，其接地电阻不得大于4Ω，对重点部位经常检查，发现问题要采取加固措施，要随时掌握天气变化情况，做好排水措施，采取切实可靠防范措施。夏季施工：在盛夏季节，因环境温度过高、劳动时间长，受太阳光强烈照射和被加热地面及周围物体放出的辐射热影响，造成人体内体温调节功能和水、电解质平衡失调引起中暑，适当调整夏季高温作业劳动和休息作业制度，因地制宜设置工人休息室休息凉棚，延长中午休息，做好宿舍组织管理工作，调整夜班工人宿舍，避免相互干扰而影响睡眠，。补充合理水分和盐份、加强开水供应、发放防暑药品，对高温作业工人应进行入暑前体格检查。夏季天气干燥，容易发生火灾事故，特别是木工间材料堆放处电乞及机械设备、宿舍间、食堂、禁火区域、使用明火等灭火器具要经常检查，不符的要更换，电气焊时必须严格遵守防火规定，周围不得存放易燃物品，并严格执行三级动火审批手续。顶板支撑木模拼装时按次序进行，逐层用方木固定，上层拼装时要搭设牢固操作平台或脚手板，吊运模板钢管时应分类分规格，不得混吊。高处作业架子上、平台上，不宜堆放过高，并必须控制在架子或平台允许荷载范围内。高处作业，所用的工具不用时，要放逐工具袋内，不能随意将工具模板零件放逐脚手板上，以免坠落伤人。模板拉杆不能固定在脚手架上，避免发生倒塌或模板移位及影响脚手架稳定，支撑排架时，支架应垫平，各层支架立柱、应在同一条垂直上、夜间作业时应有充足照明。拆模事项在拆除模板前、必须有申请、有试验室的抗压报告，并经技术负责人批准后方可拆除，在拆模过程中，如发现实际结构砼强度、并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模，经妥善处理，实际强度达到要求后方可继续拆除。拆模时必须随拆随清理，以免钉子扎脚阻碍通行发生事故，拆模下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被伤。拆除模板向上运送一定要上下呼应，拆模必须一次连续拆除完，不能采取猛撬以致大面积塌倒的方法拆除。模板立柱有多道水平拉，应先拆除上面，按有上而下的顺序拆除，拆除最后一连杆应与拆除立杆同时进行，以免立杆倾倒伤人。梁模板高支架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:KL8-14。一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立柱间距(m):0.50；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为A3.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度70mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度60mm；二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q=q1+qq2=9..720+11.260=10..980kkN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=3000.00mmm；面板的最大弯距M=0..1×10.988×300.0002=9..88×104N.mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=9..88×1004/2..70×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13..000N//mm2，满足要求求！2.挠度验算q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=188.00×0.50=9.000N/mmm；l---计算跨度度(内楞间距)::l=300.000mm；E---面板材质质的弹性模量量:E==95000.00N//mm2；I---面板的截截面惯性矩::I=50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×99.00×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..214mmm；面板的最大容许挠挠度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.2114mm小于于面板的最大大容许挠度值值[ω]=1.2000mm，满满足要求！四）、梁侧模板内外楞楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度600mm，截面面高度60mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×660×60/6=36..00cm33；I=60×660×60×60/122=1008.00ccm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ---内楞弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M---内楞的的最大弯距((N.mm))；W---内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×18.0000×0.90++1.4×2.0000×0.90))×0.3000/1=6..59kN//m；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=500mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×6.59×500.0002=1.665×105N.mm；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..65×1005/3.600×104=4..575NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17.0000N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=4..575NN/mm2内楞的抗弯弯强度设计值值小于[ff]=17..000N//mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的的弹性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=18.000×0.30//1=5..40N//mm；l---计算跨度(外楞间距)：l=5000.00mmm；I---面板的截面面惯性矩：EE=1..08×106N/mm2；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×55.40×5500.0004/(1000×100000.00××1.08××106)=0..212mmm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2..000mmm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.2122mm小于内内楞的最大容容许挠度值[ω]=2.0000mm，满满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用木楞，截截面宽度800mm，截面面高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=80×880×80/6=85..33cm33；I=80×880×80×80/122=3441.33ccm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ--外楞受弯弯应力计算值值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N.mm))；W---外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。最大弯矩M按下式式计算：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×18.000×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.229kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓竖向向间距):l=3300mm；；外楞的最大弯距：：M=00.175××3294..000×300.0000=1.73××105N.mm经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..73×1005/8.533×104=2..027NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17.0000N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=2.0027N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17..000N//mm2，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性性模量，其值值为100000.000N/mm22；p---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：p=18.000×0.50×0.30//1=2..70KNN；l---计算跨度(拉螺栓间距距)：l=3000.00mmm；I---面板的截面面惯性矩：II=3..41×106mm4；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×22.70×1103×300..003/(1000×100000.00××3.41××106)=0..024mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=1..200mmm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0224mm小于于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=1.2000mm，满满足要求！五）、穿梁螺栓的计算算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::14mm；穿梁螺栓有效直径径:11..55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118.0000×0.5000×0.3000×2=5..400kkN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170..000×105/11000==17.8850kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..850kNN，满足要求求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5000.00×18.000×18.000/6=2.70××104mm3；I=500..00×18.000×18.000×18.000/12==2.433×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ--梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN.mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.50×1.00×0.90==13.777kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.50×0.90==0.19kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0.50×0.90==1.26kkN/m；q=q1++q2++q3=113.77++0.19++1.26==15.222kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=1//8×15.2119×0.30002；σ=0.171××106/2.700×104=6.3441N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=6.3341N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13.0000N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×1.0000+0.355）×0.50==12.993N/mmm；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=3000.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大挠度计计算值:ω=55×12.9925×3000.04/(3844×95000.0×2..43×1005)=0.5991mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0.5991mm小于于面板的最大大允许挠度值值:[ω]=300.00/2550=11.200mmm，满足要要求！七）、梁底支撑的计算算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××1.0000×0.5000=12.7750kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.3500×0.5000×(2×1.0000+0.3000)/00.300==1.3422kN/mm；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..500+22.000))×0.3000×0.5000=0.6775kN；；2.方木的支撑力力验算均布荷载q==1.2××12.7550+1.22×1.3422=16.9910kNN/m；集中荷载P==1.4××0.6755=0.9445kN；；方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为：N1=3.0411kN；N2=3.0411kN；方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=3..041/00.500==6.0811kN/mm；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×6.0811×0.5000×0.5000=0.1152kNN.m；最大应力σ=MM/W=0.1152×1006/640000.0==2.3775N/mmm2；抗弯强度设计值[f]==13.0N/mm22；方木的最大应力计计算值2..375NN/mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13..0N/mmm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×6.0811×0.5000=1..824kkN；圆木的截面面积矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圆木方受剪应力计计算值T=1.822×1962..50/(2256.000×50.000)=00.28NN/mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪应力计计算值0..280NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.7700N//mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:方木最大挠度计算算值ω=0.6677×5..068×5500.00004/(1000×100000.0000×2566.000××104)=0.0884mm；方木的最大允许挠挠度[ω]=0.5500×10000/2550=2.0000mmm；方木的最大挠度计计算值ω=0.0884mm小小于方木的最最大允许挠度度[ω]=2.0000mm，满满足要求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下计算简图(kN))支撑钢管变形图((kN.m))支撑钢管弯矩图((kN.m))经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=3.0441kN；；最大弯矩Mmaax=0.3304kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0.3800mm；支撑钢管的最大应应力σ=0.3004×1066/47900.0=633.476N/mm22；支撑钢管的抗压设设计强度[[f]=2005.0NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值63.4776N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2205.0N/mm22,满足要求!八）、梁底纵向钢管计计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。九）、扣件抗滑移的计计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=3.004kN；；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!十）、立杆的稳定性计计算:立杆的稳定性计算算公式其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=3.0041kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×8.6000=1.3332kN；；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(0.80//2+(0..50-0..30)/22)×0.50×0.35==0.1055kN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:N4=1.2×((0.80//2+(0..50-0..30)/22)×0.50×0.1200×(1.50++24.000)=0.9918kNN；N=3..041+11.332++0.1055+0.9118=5.3396kNN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.59；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.57；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=44.79；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1..700；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.9900=185.0000；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2209；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=53955.812//(0.2009×4577.000))=566.493N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=566.493N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a)(2))k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.016；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a)=1.1677×1.0166×(1.5000+0.1000×2)=2.0166m；Loo/i=2015..642//15.9900=127.0000；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4412；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=53955.812//(0.4112×4577.000))=288.658N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=288.658N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》十一）、梁模板高高支撑架的构构造和施工要要求[工程经验]::除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的构构造要求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的设设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步距距以0.9---1.5mm为宜，不宜宜超过1.55m。3.整体性构造层层的设计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每4---6米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔10---15m设置，四四周和中部每每10--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑的设计计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。5.顶部支撑点的的设计：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设的的要求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。模板高支撑架计算算书一）、参数信息::1.脚手架参数横向间距或排距((m):0..80；纵距距(m):0..80；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；脚手手架搭设高度度(m):9..57；采用的钢管(mmm):A3..0；扣件连接方式:双双扣件，考虑虑扣件的保养养情况，扣件件抗滑承载力力系数:0..80；板底支撑连接方式式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚度(mm):0.1120；施工均布荷载标准准值(kN/m2):1.0000；3.木方参数木方弹性模量E((N/mm22):100000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):17.000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.700；木方的的间隔距离((mm):1150.0000；木方的截面宽度((mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):660.00；；图2楼板支撑架架荷载计算单单元二）、模板支撑方方木的计算::方木按照简支梁计计算，其惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000××6.0000×6.0000/6=36.000cm3；I=6.000××6.0000×6.0000×6.0000/12==108..00cmm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.0000×0.1500×0.2000=0..750kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.350××0.1500=0..053kkN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1.0000+2.0000)×0.8000×0.1500=0..360kkN；2.方木抗弯强度度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(0.7500+0..053)=0.9963kNN/m；集中荷载pp=1..4×0.3600=0.5004kN；；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=0.5044×0.8000/4++0.9663×0.80002/8=0.1788kN.mm；最大支座力N=P/22+qll/2=0.5044/2+0.9633×0.8000/2=0.6377kN；；方木的最大应力值值σ=M//w=0.1788×106/36.0000×1003=4..940NN/mm2；方木抗弯强度设计计值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大应力计计算值为44.940N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2，满足要求求!3.方木抗剪验算算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:V=00.800××0.9633/2+0..504/22=0..637kkN；方木受剪应力计算算值T==3×637.2200/(22×60.0000×60.0000)=0.2666N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400NN/mm2；方木受剪应力计算算值为0..266NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..400NN/mm2，满足要求求!4.方木挠度验算算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=0..750+00.053==0.8033kN/mm；集中荷载pp=0..360kkN；方木最大挠度计算算值VV=5×0.8033×800.00004/(3884×9500..000×10800000.000)+3660.0000×800.00003/(448×9500..000×10800000.000)=0.7911mm；方木最大允许挠度度值[[V]=8800.0000/2500=3.2000mm；；方木的最大挠度计计算值0.7791mmm小于方木的的最大允许挠挠度值3.2200mmm,满足要求!三）、木方支撑钢钢管计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=0.9963×0.8000+0..504==1.2774kN；；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(kN.m))支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.546kN.m；最大变形Vmaax=0.9988mmm；最大支座力Qmmax=7.4533kN；；钢管最大应力σ==0.5446×1066/47900.000==113.9964N//mm2；钢管抗压强度设计计值[f]]=205..000NN/mm2；支撑钢管的计算最最大应力计算算值1133.964N/mm22小于钢管的的抗压强度设设计值2005.0000N/mmm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于8000.0000/150与与10mmm,满足要求!四）、扣件抗滑移移的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值RR=7.4453kNN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!五）、模板支架立立杆荷载标准准值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NGG1=00.129××9.5700=1..235kkN；钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A。(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××0.8000×0.8000=0..224kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NGG3=225.0000×0.2000×0.8000×0.8000=3..200kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=44.659kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×0.8000×0.8000=1..920kkN；3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算N=1.2NNG+1..4NQ=8..279kkN；六）、立杆的稳定定性计算:立杆的稳定性计算算公式:其中N-----立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=88.279kN；φ----轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比llo/i查查表得到；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=1..59cmm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=4..57cmm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.799cm3；σ---------钢管立杆杆最大应力计计算值(NN/mm2)；[f]]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算l0=h++2ak11----计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u----计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.700；；a----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.1100m；；上式的计算结果：：立杆计算长度LL0=h++2a=11.500++0.1000×2=1..700mm；L00/i=1700..000//15.9900=107.0000；由长细比Lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5537；钢管立杆的最大应应力计算值；；σ=82799.384//（0.5377×457.0000）