浙江某厂房高层模板及支模架专项方案

厂房6.97及7.97m标高层模板及支模架专项方案编制：审核：审定：浙江省***建设集团***二○○四年九月十五日一、工程概况：浙江***环保热电有限公司主厂房工程锅炉间平面位置处于C-D轴×1-30轴，汽机间平面位置处于A-B轴×9-30轴，其中锅炉间1-9轴二层平台结构面标高为6.97m，锅炉间9-30轴及汽机间二层平台结构面标高为7.97m。最大柱网平面尺寸为6000×7100，平台板厚120，1-9轴最大梁截面为250×700，9-30轴最大梁截面为300×800。因底层地坪设计图未出，考虑土方回填至-0.5m（相对标高），则支模架搭设高度1-9轴为6.7m，9-30轴为7.6m。本方案PKPM软件计算梁板支承体系，其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。二、设计及施工依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）三、支模材料：本工程模板采用18mm优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚3.0以上焊接钢管。轧头采用接轧、十字轧和活络轧，钢管和轧头均需进行抽样试验。钢管立杆垫板采用片子板或优质18mm厚多层夹板。支模材料进场后由施工员、材料员、质量员和木工翻样进行外观检查，认为合格后方可使于工程。四、搭设方案1、板下支撑模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距0.9×0.9m，板底采用60×80方木支撑横楞，方木间距300。2、梁下支撑模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆纵向间距0.9×0.6m，横向采用二道钢管，梁底采用60×80方木支撑纵楞，方木间距300。3、立杆底垫土方回填采用塘渣回填，压实。立杆底垫采用50厚片子板，平面尺寸300×1800，3根立杆。五、模板施工：模板施工前，由施工部对班组进行书面技术交底。浇捣砼时，要有专人看模。所有模板均由木工翻样画出翻样图，经施工负责人复核后付诸实施。模板在木工棚车间内加工预制，现场实地拼装，现浇梁板式楼盖结构制模，重点是梁与柱节点的制模质量，大梁底板和侧边模板，应整块与柱搭接，镶接点必须设在梁中，这样可避免梁柱节点缩径，保证梁柱节点尺寸准确，框架梁高超过600，梁高的中部增加一根10对拉螺杆，间距800mm。起拱：考虑到地基沉降影响，所有梁均按2/1000起拱，并根据设计要求，对跨度大于等于4m的板按L/400起拱。六、加强体系所有梁的支撑架，纵向均需加设剪刀撑，连贯整体设置。支模架下部应设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。六、注意事项1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；现场扣件采用力矩扳手进行抽样检测，抽样数量为扣件总量的20%，经力矩扳手试验如不合格数量占抽样数量的20%以上时，则应全数检查，并采取整改措施。4、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式或对称浇筑方式；5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对有可能出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，并进行详细交底；平台堆载应分散，特别是砼浇捣时要防止集中堆载，该项安全控制由施工员负责。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、钢管扣件、ф10对拉螺杆应有质保资料，钢管、扣件进场必须有登记、检查、使用管理记录。8、砼浇捣前，应在自检合格的基础上，报监理单位验收，合格后，签署混凝土浇捣令。七、高空作业安全防护措施进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。2、操作人员应持证上岗，不得酒后上班，不准穿拖鞋、塑料硬底鞋等均发滑的鞋类上架操作。3、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。4、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。八、拆模安全措施方案拆模时间必须根据设计要求确定，现场应做好工作试块。在拆模前，应报监理同意。并由施工员进行拆模部位和安全技术交底。每次拆模部位必须严格控制，未经批准的部位严禁拆除。进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。拆模前，应在拆模区域周边设置警示牌，并设专人巡查、监督，防止闲杂人等进入拆模区域。在拆模区域，安全部门应有专人跟班检查、监督。操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。安全部门应加强对操作人员的安全教育工作，教育内容应包括安全生产六大纪律、十项安全技术措施、十个不准等。班组应加强班前教育工作。对拆下的支模架材料应及时清运，对模板、方料上的钉子应马上落实人员拔除或运至安全堆放场地。模板拆除严格按公司《模板工程拆模流程及拆模安全防护措施》执行。九、应急预案为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。一、组织机构（一）、公司组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：***，成员由：*********和项目经理组成。（二）、指挥部下设：1．现场指挥组：由项目经理****任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2．抢救联络组：由项目经理**、施工员**、安全员**组成，项目经理为组长。其任务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。3．治安组：由项目安全员***任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。4．善后组：由**********组成，***为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。二、事故处理程序：1．当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）；2．项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：①组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（120）电话报告；②立即向所属公司、集团公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；③保护事故现场。3．指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4．当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。十、梁板模板及支撑系统计算书1、支撑体系计算：利用PKPM软件计算，以最大梁高和7.97m平台作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。见后附计算书。2、地基承载力计算：根据PKPM软件计算结果，最大立杆支座反力为9.72KN，而根据塘渣回填计算，承载力标准值为200KPa，立杆底垫模板面积为0.3×0.3=0.09m2，则：f=9.72/0.09=108KPa<1.1fk=1.1×200=220KPa，满足要求。附：计算书部分一、梁模板扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为7.6米，基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.60米，立杆的步距h=1.80米，图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；1.强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值q1=25.000×0.800×0.600+0.350×0.600=12.210kN/m活荷载标准值q2=(2.000+3.000)×0.600=2.400kN/m经计算得到M=0.125×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300×经计算得到面板强度计算值f=0.203×1000×1000/32400=6.254N/mm2面板的强度验算f<[f],满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.500×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300=2.702kN截面抗剪强度计算值T=3×2702.0/(2×600.000×18.000)=0.375N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3.挠度计算v=1.302ql4/100EI<[v]=l/250面板最大允许挠度值[v]=1.200mm；面板最大挠度计算值v=1.302×12.210×3004/(100×6000×291600)=0.736mm面板的挠度验算v<[v],满足要求!二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.800×0.600=12.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.600×(2×0.800+0.300)/0.300=1.330kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.300×0.600=0.900kN2.方木楞的支撑力计算：均布荷载q=1.2×12.000+1.2×1.330=15.996kN/m集中荷载P=1.4×0.900=1.260kN方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为N1=3.029kNN2=3.029kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.029/0.600=5.049kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.05×0.60×截面应力=0.182×106/64000.0=2.84N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.600×5.049=1.818kN截面抗剪强度计算值T=3×1818/(2×60×80)=0.568N/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算满足要求求!方木挠度计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:最大变形v==0.6777×4.2088×600.004/(1000×9500..00×25600000.0))=0.1552mm方木的最大挠度小小于600..0/2500,满足要求求!3.支撑钢管的强强度计算：支撑钢管按照连续续梁的计算如如下计算简图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到支座反力RA=RB=3.033kN最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=3.5527mm截面应力=0.9909×106/44911.0=2002.3655N/mm22支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=3.033kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!五、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=3.033kN(已已经包括组合合系数1.44)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1166×7.6000=1.0559kN楼板的混凝土模板板的自重NN3=1.0880kNN=3.0029+1..059+11.080==5.1688kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==83.332N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!公式(2)的计算算结果：==39.558N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0010；公式(3)的计算算结果：==52.993N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。二、楼板模板扣件件钢管高支撑撑架计算书高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22001）。模板支架搭设高度度为8.3米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距bb=0.900米，立杆的的横距l==0.90米米，立杆的步步距h=11.80米。图楼板支撑架立面面简图图楼板支撑架立杆杆稳定性荷载载计算单元采用的钢管类型为为48×3.0。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=900.00×1.80×1.80//6=448.60ccm3；II=900.00×1.80×1.80×1.80//12=43.744cm4；1.强度计计算f=M//W<[f]其中f——面板的强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的强度度设计值，取取15.000N/mm22；M==0.1qql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；静荷载标准值qq1=225.0000×0.1200×0.9000+0.3550×0.9000=3.0115kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+3.0000)×0.9000=4.5000kN/mm经计算得到M=0.11×(1.2×3.0155+1.4××4.5000)×0.3000×经计算得到面板强强度计算值f=00.089××1000×1000//486000=1.8337N/mmm2面板的强度验算f<[[f],满足足要求!2.抗剪计计算TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2×3.0155+1.4××4.5000)×300.0000=1..785kNN截面抗剪强度度计算值TT=3×1785..0/(2××900.0000×18.0000)=0..165N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!3.挠度计计算v=0..677qll4/1000EI<<[v]=l//250面板最大允许挠度度值[v]]=1..200mmm；面板最大挠度计算算值v==0.6777×3.0155×3004/(1000×6000×4374000)=0..063mmm面板的挠度验算v<[[v],满足足要求!二、支撑方木的计计算方木按照简支梁计计算，方木的的截面力学参参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:WW=6..00×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=255.000××0.1200×0.3000=0.9000kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=0..350×0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振倒混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(33.000++2.0000)×0.9000×0.3000=1.3550kN2.强度计计算最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算如下:均布荷载q==1.2××0.9000+1.2××0.1055=1.2006kN/mm集中荷载P==1.4××1.3500=1.8990kN最大弯矩M==1.8990×0.90//4+1.221×0.90×最大支座力N=1.8890/2++1.21××0.90//2=1.4488kN截面应力=0.5547×106/640000.0=88.55N//mm2方木的计算强度小小于13.00N/mm22,满足要求!3.抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.9000×1.2066/2+1..890/22=1.4888kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1488//(2×60×80)=00.465NN/mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪强度计计算满足要求求!4.挠度计计算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载q==0.9000+0.1105=1..005kNN/m集中荷载P==1.3550kN最大变形v==5×1.0055×900.004/(3844×9500..00×25600000.0))+13500.0×900.03/((48×9500..00×25600000.0))=1.1996mm方木的最大挠度小小于900..0/2500,满足要求求!三、横向支撑钢管管计算支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P==2.98kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=1.8868mm最大支座力Qmmax=9..720kNN截面应力=0.771×106/44911.0=1559.01NN/mm2支撑钢管的计算强强度小于2005.0N//mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150与10mm,,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=9.722kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,考虑采用双双扣件，则::R=9.72<<Rc=2×88=16KNN,满足要求求。当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。五、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手手架钢管的自自重(kN)：NNG1=00.116××8.2522=0.9558kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A双排架自自重标准值。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.350××0.9000×0.9000=0.2883kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=225.0000×0.1200×0.9000×0.9000=2.4330kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3=33.672kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(33.000++2.0000)×0.9000×0.9000=4.0550kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+1..4NQ六、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=10.088kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.24W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.110m；公式(1)的计算算结果：==162..43N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!公式(2)的计算算结果：==56.110N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0018；公式(3)的计算算结果：==75.119N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k11———————————————————————————————————————————————步距h(m)h≤≤0.90.99<h≤1.21.2<hh≤1.511.5<h≤≤2.1kk11..2431.18851.16671.1663———————————————————————————————————————————————表2模板支架计计算长度附加加系数k2