武汉某厂房模板施工方案胶合板

****(武汉)有限公司第二工场模板工程施工方案模板体系是保证工程质量的重要环节，因此结合本工程特点和以往同类工程的施工经验，针对不同部位我们分别采用如下模板，模板全部按清水砼进行制作。一、材料选用本工程柱、梁板模板材料主要采用18mm厚木胶合板、背枋和托枋主要采用50mm×100mm木枋，支撑采用钢管脚手架支撑。模板体系的选用详见表1。表1模板工程方案部位模板工程方案独立基础及梁采用18mm厚木木胶合板,50mm×100mm木枋背楞,Ф48钢管电梯井砼墙、集水水坑采用18厚多层板板,50mm×100mm木枋背楞,Ф48钢管、Ф14的止水对拉螺栓栓加固.矩形柱采用18mm厚木木胶合板,50mm×100mmm木枋背楞,Ф48钢管，宽度≥800mmm,在柱中用Ф14@6000mm的对拉拉螺栓加固（见见图1)主、次梁采用18mm厚木木胶合板，50mm×100mmm木枋背楞,扣件式脚手架和Ф48钢管支撑,梁高＞7000mm加一排排Ф14@600mmm的对拉螺螺栓加固混凝土楼板采用18mm厚木木胶合板,50mm×100mmm木枋背楞,Ф48钢管,支撑为扣件式式脚手架楼梯采用18mm厚木木胶合板,50mm×100mmm，100mmm×100mmm木枋背楞,Ф48钢管，可调支支托和扣件式脚手架图1方柱模板支设示意图1方柱模板支设示意1柱模板的施工(1)准备工作①按照图纸要求在地面弹出柱定位轴线；②校正柱基的竖向插筋在圆柱截面范围内，并清理干净；③绑扎柱内钢筋并安放埋件。(2)柱模支法背枋立放，其间距300mm，如模板采用15mm厚木胶合板时，背枋平放间距为350mm。加固采用定型钢箍与“+”字形排列的对拉螺杆相结合的方法。具体做法如图1。(3)梁柱接头梁柱接头的模板是施工的重点，处理不好将严重影响砼的外观质量，此处不合模数的部位采用木模，并精心制作。我单位成功的做法是：拆柱模时留下上口一块柱模不动，留作梁模延续部分使用，并且固定牢靠，避免穷拼乱凑。提模时，保证上一层模板和下一层已浇砼体紧贴牢固，保证墙体接头处平整。2梁、板的施工1)梁模板梁模宜沿梁的长度方向排列，梁模的配置应根据梁高及净跨确定，在梁与柱、梁接头处，采用定型模板，以保证梁柱接头位置的平整、方正。梁模安装顺序：复核梁底标高校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁木方→安装梁底模板→绑扎梁钢筋→安装两侧模板→穿对拉螺栓→按设计要求起拱→安装梁口钢楞，拧紧对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接牢固。与相邻梁板连接固定：当梁高小于700mm时，梁侧可用支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑，当梁高在于700mm时，增加对拉螺栓固定，梁板模按规定起拱1‰～3‰。具体做法见图2。2)楼板模板安装顺序：搭设支架及拉杆→安装纵横钢楞→调平柱顶标高→铺设模板块→检查模板平整度并调平楼板模板采用15mm厚木胶合板，模板拼缝严密，板面平整，确保不漏浆。模板支撑体系采用新型碗扣式早拆体系，它由新型碗扣式脚手架，多功能早拆托座等组成。3、圈梁、构造柱模板（1）圈梁特点是断面小但很长，除个别地方是架空的外，其余均搁在墙上，故圈梁模板主要是由侧板和固定侧板所用卡具组成，底模用于架空部分。本工程圈梁支模采用挑扁担法，即在圈梁底面下一皮砖处，每隔1米留一皮砖孔洞、穿φ48×3.5钢管作扁担，竖立的两侧板，用卡具及斜撑支牢。圈梁的侧向模板与竖杆牢固连接，圈梁的宽度和标高可通过木楔进行调整。见图3圈梁构造柱模板示意。（2）由于构造柱为后浇，故均可利用其两边墙体做模板，另两边模板支法与圈梁模板支法有点类似，即：在构造柱两边墙体上每隔500mm高留一孔洞，穿φ48×3.5钢管，立好侧模，用柱箍将侧模固定牢靠。图3圈梁、构造柱模板示意图3圈梁、构造柱模板示意三、质量标准1、保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。2、基土项目：模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。3、允许偏差项目见下表。模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）检查方法柱、墙、梁轴线位位移3尺量检查标高+2，-5用水准仪或拉线尺尺量检查墙、柱、梁截面尺尺寸+2，-5尺量检查相邻两板表面高低低差22用直尺和尺量检查查表面平整度5用2m靠尺楔形塞尺检查查预埋钢板、预埋管管、预留孔中中心位移3预留洞中心线位移10尺量截面内部尺寸+10，0四、成品保护：1、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、拆模时严禁用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3、拆下的钢模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形，必须及时修理。4、钢模在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时补涂刷防锈剂。五、注意事项：1、顶板及梁模板a、顶板模板采用12mm厚竹胶合板，竹胶合板接缝处必须用手刨刨平，防止漏浆。。b、龙骨采用红白松方木，为使板面平整，方木用压刨机把厚度压成一致。c、为使顶板与墙阴角顺直，要在小龙骨端头横放一根方木，（以小龙骨上口平直）顶紧砼隔墙，并用铁钉固定。d、为使顶板及梁底标高正确无误，在搭架子制模前，在墙体弹上1米标高线，再返到顶板模板面往上5mm处弹出一道模板线，便于检查和制模之用，不得利用墙柱钢筋上的标高点。e、大于4m跨的顶板及梁按2‰起拱，绝对禁止反拱现象。2、墙体模板a、加固方法：采用拉片对拉，大开间采用斜支撑，小开间采用对顶方式。支撑过长时，需加拉杆增加支撑刚度和稳定性。b、使用拉片时，因板缝过大而使模板漏浆，采取在板缝中夹海棉方法，防止板缝漏浆。六、模板质量通病及防治：1、轴线位移：a、墙柱模根部和顶部有固定，发生偏差后认真校正避免造成累积误差；b、拉水平、竖向总垂直度控制；或打砼时不要撤掉通线；c、支模拉杆不要太稀；d、对称下混凝土，防止挤偏模板；e、螺栓、顶撑、木楔使用恰当，不用铁丝拉结捆绑；f、模板与脚手架不能拉结。2、变形：a、支撑及模板带、楞不能太稀，上下支撑在同一轴线上；b、组合小钢模拉片按规定布置，连接件对齐，变形模板禁止使用；c、墙、及大梁模板对拉螺栓及模内顶撑；d、门窗洞口加固牢固；e、水平围檩顶在阴角模，防止阴角模跑位；f、对称下混凝土，防止门洞口跑位；g、浇墙、柱混凝土时，设混凝土卸料平台，或混凝土不能太稀，浇灌速度不能过快，造成模板变形。柱浇灌砼速度小于6m/h；墙浇灌砼速度小于1.8m/h。3、标高偏差：a、每层楼设标高控制点，竖向模板根底做找平（注意找平砂浆不得深入墙、柱体）；b、模顶设标高标记（特别是墙体大模板顶标高，圈梁顶标高，设备基础顶标高）按标记检查施工；墙体模顶按浮浆厚度支高一些，以保浮浆清除后墙顶混凝土正好超过楼板底3-5mm。c、楼梯踏步支模考虑不同装修层厚度差。4、接缝不严，接头不规则：a、钢模变形及时修理；b、钢模接头非整拼时，模板接缝处堵板仔细；c、梁柱交接部位、楼梯间、模板接头尺寸准确；不错台。5、脱模剂涂刷不符合要求：a、拆模后清理残灰后刷脱模剂，严格要求清理工序；b、脱模剂涂刷均匀，防止污染钢筋或流淌下来污染砼接槎；6、模内清理不符合要求：a、墙、柱根部的拐角或堵头，梁柱接头最低点留清扫口；b、合模之前做第一道清扫；c、钢筋已绑，模内用压缩空气清扫。7、封闭的或竖向的模板无排气口，浇捣口：a、对墙体内大型予留洞口模底，设排气口，防止产生气囊，使混凝土不实；b、高柱、高墙侧面设浇捣口，避免造成混凝土灌注自由落距太大易离折，无法保证浇捣质量。8、拆模，混凝土受损：a、支模不当影响拆模；b、拆侧模不能过早，以免破坏混凝土棱角（常温混凝土同条件试块强度≥1.2Mpa）；c、低温下大模板拆模过早，使墙体粘连。9、其它支模问题：a、不按规定起拱（如现浇梁≥4米跨时起拱2%）；b、予埋件、予留孔支模中遗漏；c、合模前与钢筋、水、电未协调配合；d、支模顶撑在受力筋上电弧点焊损伤受力筋；e、施工缝未支模或立缝施工缝仅用钢丝网不插模板加固、砼无法振实。七、质量记录：1、模板分项工程预检记录。2、模板分项工程质量评定资料。八、环保措施：1、钢模板运至现场后，应当使用起重机械提升，摆放在指定场地。如人工摆放，应轻拿轻放，严禁野蛮卸车，将噪声降到最低限度。钢模板摆放应当排列整齐，与人相对的第一排要高于后面的各排。2、组合钢模板：应根据现场工作面的需要，用塔吊将钢模板轻吊轻放至工作面附近。工人安装作业时，锤打钉销、整理模板均应尽量从轻。3、拆卸时，先拆除支架部分的水平栏杆，以便作业，而后拆除连接件，再逐块拆除，切忌用钢筋或铁锤猛击乱撬，严禁操作人员从高处往下抛模板。应当使用机械吊卸，或人工用绳索绑牢钢模板，一一轻轻落地。4、尽量把噪声控制在限度以内，对有噪音的工序应加强管理：5、采取分区段加工、加大设备劳力投入量的措施，加快作业进度，减少噪声的排放时间和频次。6、钢模板使用脱模剂时，要防止脱模剂的泄露，其容器和涂刷工具应妥善保管，不得乱扔，要单独存放和处置，减少化学气体的排放。7、对组装钢模板所用的回形销、螺栓等紧固件，由工程室管理，组织施工队回收利用，降低资源消耗。九、模板计算：（一）、梁模板：模板支架搭设高度为6.6米，基本尺寸为：梁截面B×D=350mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1).荷载的计算：1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.450=11.250kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×1.000+0.350)/0.350=1.058kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.350×0.450=0.472kN均布荷载q=1.2×11.250+1.2×1.058=14.769kN/m集中荷载P=1.4×0.473=0.662kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.915kNN2=2.915kN最大弯矩最大变形V=2.6mm(2)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.284×1000×1000/24300=11.689N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(3)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×2915.0/(2×450.000×18.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(4)挠度计算面板最大挠度计算值v=2.610mm面板的最大挠度大于350.0/250,不满足要求!2、梁底支撑方木的计算（1）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.915/0.450=6.479kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.48×0.45×最大剪力Q=0.6×0.450×6.479=1.749kN最大支座力N==1.1×0.4500×6.4799=3.2007kN方木的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=55.00×10.000×10.000/6=83.333cm3；I=55.00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；1)方木抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.1331×106/883333..3=1.557N/mmm2方木的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足足要求!2)方木抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q==0.6qql截面抗剪强度必须须满足:T==3Q/22bh<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1749//(2×50×100)==0.5255N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求!3)方木挠度计算算最大变形v==0.6777×5.3999×450.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.0338mm方木的最大挠度小小于450..0/2500,满足要求求!3、梁底支撑钢管计计算(1)梁底支撑横向向钢管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取方木木支撑传递力力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=2.881mm最大支座力Qmmax=2..915kNN抗弯计算强度ff=0.800×106/55080.00=157..82N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150与10mm,,满足要求!(2)梁底支撑纵向向钢管计算纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=0.998mm最大支座力Qmmax=6..268kNN抗弯计算强度ff=0.466×106/55080.00=90.339N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150与10mm,,满足要求!4、扣件抗滑移的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rcc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；计算中R取最大支支座反力，RR=6.277kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。5、立杆的稳定性计计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1==6.27kkN(已经经包括组合系系数1.4))脚手架钢管的自重重N2==1.2××0.1299×6.6000=1.0222kN楼板的混凝土模板板的自重NN3=1.4484kNN=6..268+11.022++1.4855=8.7775kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i——计计算立杆的截截面回转半径径(cm))；i=11.58A——立立杆净截面面面积(cmm2)；A=4.89W——立立杆净截面抵抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]———钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k1uuh(1)l0=(h++2a)((2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1163；u——计计算长度系数数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立立杆上端伸出出顶层横杆中中心线至模板板支撑点的长长度；a==0.600m；公式(1)的计算算结果：==87.445N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!公式(2)的计算算结果：==73.225N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l0=kk1k2(hh+2a)(33)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0010；公式(3)的计算算结果：==99.770N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k11————————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.900.9<h≤≤1.21.2<<h≤1.511.5<h≤≤2.1k11.244311.18511.16711.163————————————————————————————————————————表2模板支架计计算长度附加加系数k22————————————————————————————————————————H(m)4468101214161820253035440h+2a或u1hh(m)1.351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911————————————————————————————————————————以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》（二）、楼板验算：模板支架搭设高度度为6.6米，搭设尺寸为：立杆杆的纵距bb=0.900米，立杆的横横距l=1.220米，立杆的步步距h=1.550米。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为48×3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.0000×0.2000×1.2000+0.3550×1.2000=6.4220kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×1.2000=3.6000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W==120..00×1.80×1.80//6=664.80ccm3；I==120..00×1.80×1.80×1.80//12=58.322cm4；1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm22)；M——面板的最大弯距((N.mm))；W———面板的净截截面抵抗矩；；[f]]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M=0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.2×6.4200+1.4××3.6000)×0.3000×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.1115×1000×1000//648000=1.7770N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.2×6.4200+1.4××3.6000)×0.3000=2.2994kN截面抗剪强度计算算值T=33×2294..0/(2××1200..000×18.0000)=0..159N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!3)挠度计算v=00.677qql4/100EII<[vv]=ll/2550面板最大挠度计算算值v==0.6777×10.0220×3004//(100××6000×5832000)=0..157mmm面板的最大挠度小小于300..0/2500,满足要求求!2、模板支撑方木的的计算方木按照均布荷载载下三跨连续续梁计算。1).荷载的计算(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q111=255.000××0.2000×0.3000=1.5000kN/mm(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q122=0..350×0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(1.0000+2.0000)×0.3000=0.9000kN/mm静荷载q1==1.2××1.5000+1.2××0.1055=1.9226kN/mm活荷载q2==1.4××0.9000=1.2660kN/mm2).方木的计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==3.8223/1.2200=3..186kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0..1×3.19×1.20×最大剪力Q=00.6×1.2000×3.1866=2.2994kN最大支座力N==1.1×1.2000×3.1866=4.2006kN方木的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；I=55.00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)方木抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.4559×106/883333..3=5.551N/mmm2方木的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足足要求!(2)方木抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计算算值T=33×2294//(2×50×100)==0.6888N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求!(3)方木挠度计算算最大变形v==0.6777×2.5055×1200..04/(1100×9500..00×41666666.8))=0.8888mm方木的最大挠度小小于12000.0/2550,满足要要求!3、板底支撑钢管计计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P==4.21kkN支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管剪力图((kN)经过连续梁的计算算得到最大弯矩最大变形vmaax=2.334mm最大支座力Qmmax=133.738kkN抗弯计算强度ff=1.011×106/55080.00=198..69N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150与10mm,,满足要求!4、扣件抗滑移的计计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R———纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支支座反力，RR=13.774kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,可以考虑采采用双扣件!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。5、模板支架荷载标标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1).静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1==0.1229×6.6000=0.8552kN(2)模板的自重((kN)：NG2==0.3550×0.9000×1.2000=0.3778kN(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG3==25.0000×0.2000×0.9000×1.2000=5.4000kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NGG3=66.630kkN。2).活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(1.0000+2.0000)×0.9000×1.2000=3.2440kN3).不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ6、立杆的稳定性计计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值(kN))；N=112.49——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查查表得到；i———计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.58A———立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.89W———立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算l0=k1uuh(1)l0=(h++2a)((2)k1——计算长度附附加系数，取取值为1.1155；u———计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.75a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.000m；公式(1)的计算算结果：==129..60N/mmm2，立杆杆的稳定性计计算<[[f],满足足要求!公式(2)的计算算结果：==40.444N/mmm2，立杆的的稳定性计算算<[ff],满足要要求!（三）、柱模板：独立柱模板采用竹竹胶板模板拼拼制，连墙壁壁柱和墙体一一起采用钢模模板。独立柱柱竹胶板1.2mm厚，背面面用100×1100mm红松方木木做为竖肋，间间距200mm，50×1000mm双榀冷弯弯薄壁方钢做做为柱箍，竖竖向间距0.6米，采用M16对拉螺栓固固定。制作及及安装见大样样图。柱模板验算:荷载载最大值按60KN//m2计算（见墙墙体模板的荷荷载计算）竖肋计算算：所受线荷荷载q=60*00.2=122KN/mMMAX=q12//12=122*0.922/12=00.36KN.mm强度验算算：Q=MMAX/WW=0.36*1106/100**1002/6=2.16N/mmm2<13N//mm2（查表得）故满足要求。挠度变形形计算：Wmax=5qql4/384EET=5*12*60004/384**9000*100*1003/12=0.27mm<LL/400=1.5mm满足要求。十、模板的拆除拆模时混凝土强度度应遵照有关关规定和模板板施工的有关关技术安全规规范、规定执执行。不得私私