沈阳某综合业务楼超高超大跨模板施工方案定型钢模大模板

目录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc135714342"一.工程概况与特点1HYPERLINK\l"_Toc135714343"二、设计的基本情况及各部位所需模板统计1HYPERLINK\l"_Toc135714344"三.施工准备4HYPERLINK\l"_Toc135714345"四.模板的设计及配置4HYPERLINK\l"_Toc135714346"五.模板的保存与施工17HYPERLINK\l"_Toc135714347"六.质量标准及保证措施20HYPERLINK\l"_Toc135714348"七.安全文明施工22一.工程概况与特点**工程地下一层，地上十五层，建筑高度70.90m，地下层高4.1m，设备夹层层高1.6m，一至三层层高5.4m，四至十四层层高4.0m，十五层层高4.2m，附属楼建筑高度7.55m，层高3.3m。建筑结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。**工程造型新颖，平面呈风车型布置，以长方形和三角形相结合构成建筑主体。功能上要求有容量较大报告厅、空间较大的中央大厅、平面较开敞的活动室和处在主体两端的休息大厅，因此本工程结构设计上就存在这些大跨大空间的结构特点。本工程超大跨超高模板施工具有以下特点：1.本工程门厅面积约为24m×16.3m,厅内有两根圆柱，圆柱直径D=1100mm，柱高16.130m，为超高结构柱；大厅内另有两根矩形柱,800mm×800mm，柱高10.800m，为超高结构柱，此部位超高柱施工是整个结构施工的一个重点。2.本工程B区报告厅为可容纳340人同时开会的，面积约为487.56m²的大厅，大厅轴线尺寸为27.4m×17.4m，大厅顶部为大跨井格梁结构，结构断面尺寸为350×1200mm，跨度大、高度高、荷载大成为本工程结构施工的一个重点。3.本工程C区三层有一餐厅大厅，建筑面积约为550.97m²，大厅顶部为型钢梁钢结构屋面，轴线尺寸为24.0×22.2m，钢梁为H型钢，梁高1200mm，此部分也是本工程结构施工的一个重点。4.本工程主体两端自四层起设两层高的休息大厅，大厅平面呈直角三角形，尺寸为⊿10.678×16.300m，每个厅内的三根圆柱高为8.0m，休息大厅楼板底部支撑约8.0m，此部分也是本工程结构施工的一个重点。5.本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴处圆柱直径D=800mm，高度16.130m，此部分是本工程结构施工的一个重点。本工程计划在主体施工阶段现场的东北侧设置模板材料堆场和模板加工场地，四周采用1.8m高钢管围挡密目网封闭，其中木工要有工棚，封闭严密，防止噪音木屑飞空，影响现场正常施工环境。要求均按照公司现场CI标准布置，并进行硬化。二、设计的基本情况及各部位所需模板统计2.1门厅柱模及门厅顶部楼板的支撑系统门厅圆柱模门厅内圆柱模D=1100mm，采用定型钢模，面板4mm厚；柱模设置法兰，法兰壁厚10mm，翼缘80mm；柱模设置横肋和竖肋，横肋和竖肋壁厚8mm，翼缘80mm，横肋间距300mm，竖肋间距约690.8mm（约36°）；法兰上冲成Φ18×25，孔中心距面板4mm。本工程D=1100mm的定型钢模只有四个半模，每个半模只有3.0m。制作时面板要求平整光洁，无锈蚀，划痕，麻点等缺陷，平面度不大于1/1000mm，直线度、长度公差为0至-1mm，对角误差不大于3mm。焊缝长度30mm，间距100mm，边筋和横筋要求满焊，不允许有夹渣、烧穿、积瘤等焊接缺陷。圆柱模板表面喷漆，喷漆前要除尽焊渣，药皮，喷漆后按图纸编号。钢模板设计如附图一。圆柱采用普通钢管脚手架支撑系统，圆柱模与圆柱模之间竖向采用螺栓法兰连接，两个半模间也采用螺栓法兰连接。柱模与满堂脚手架架体相连接，保证柱模有足够的支撑强度，见附图三。门厅方柱模门厅方柱800×800mm，柱体模板采用15mm竹胶板与50×80mm的木方拼接成定型大模板，四周模板拼缝采用企口式，拼缝时缝内粘贴密封胶条。柱模采用普通钢管支撑系统，采用对拉螺栓短钢管加固。对拉螺栓排距400mm，每排双向各两根，对拉螺栓的加固钢管与支撑架体相连接，保证柱模的加固强度。厅内满堂脚手架体在框架柱位置加设剪刀撑固定，见附图三。门厅顶板的支撑系统门厅面积约为24m×16.3m,大部分高度16.130m，局部高度10.8m，结构板厚为150mm，板为连续板。因此根据此种情况，厅内搭设满堂脚手架，脚手架双向间距600mm，步距1200mm。架体在靠近eq\o\ac(○,M)轴、eq\o\ac(○,11)轴、eq\o\ac(○,8)轴和eq\o\ac(○,J)轴处与相邻的框架柱连成一体，满堂脚手架底部要求设置扫地杆；中间设置剪刀撑；顶部采用调解丝杠与支撑楼板下的10mm竹胶板和50×80mm木方的双钢管固定，组成强有力的支撑系统。详见附图三。2.2B区报告厅模板支撑系统B区报告厅面积约为487.56m²的大厅，大厅轴线尺寸为27.4m×17.4m，大厅顶部为大跨井格梁结构，井格尺寸2670×2200mm，结构断面尺寸为350×1200mm，厅内无单柱。因此此报告厅采用满堂脚手架支撑系统，局部井格梁下采用钢管加固。详见附图四。2.3C区三层活动大厅模板支撑系统C区三层活动大厅建筑面积约为550.97m²，高度8.25m，大厅顶部为型钢梁钢结构屋面，板厚130mm，轴线尺寸为24.0×22.2m，C区屋面为绿地种植屋面和架空铺地屋面，屋面施工有可能在屋面结构板强度尚未达到100%的情况下施工，因此本部分支撑系统的搭设应同时满足结构恒载、施工活荷载和屋面建筑恒载的同时作用。C区三层活动大厅的模板支撑系统采用满堂脚手架支撑系统，顶板模板的模板为10mm竹胶板，背楞采用50×80mm的木方，脚手架纵横向立杆间距600mm，竖向步距1200mm，底部设扫地杆，顶部通过调节丝杠支撑双钢管支撑竹胶板木方模板系统，以获得足够的承载力，满堂架间隔6m设置剪刀撑。详见附图五。2.4主体两端自四层起设置的两层高的休息大厅模板支撑系统2.4.1休息大厅圆柱模休息大厅内三根圆柱高为8.0m，圆柱模D=800mm，采用定型钢模，面板4mm厚；柱模设置法兰，法兰壁厚10mm，翼缘80mm；柱模设置横肋和竖肋，横肋和竖肋壁厚8mm，翼缘80mm，横肋间距300mm，竖肋间距约690.8mm（约36°）；法兰上冲成Φ18×25，孔中心距面板4mm。面板要求平整光洁，无锈蚀，划痕，麻点等缺陷，平面度不大于1/1000mm，直线度、长度公差为0至-1mm，对角误差不大于3mm。焊缝长度30mm，间距100mm，边筋和横筋要求满焊，不允许有夹渣、烧穿、积瘤等焊接缺陷。圆柱模板表面喷漆，喷漆前要除尽焊渣，药皮，喷漆后按图纸编号。钢模板设计如附图二。圆柱采用普通钢管脚手架支撑系统，因工程D=800mm的定型钢模3.3m只有六个半模，1.5m有六个半模，因此此部分独立柱可以一次性浇筑到顶，三根圆柱流水浇筑。圆柱模与圆柱模之间竖向采用螺栓法兰连接，两个半模间也采用螺栓法兰连接。柱模与满堂脚手架架体相连接，保证柱模有足够的支撑强度，参见附图六。休息大厅楼板模休息大厅平面呈直角三角形，尺寸为⊿10.678×16.300m，休息大厅楼板底部支撑高约8.0m，采用满堂架支撑系统，分别在靠近主楼一侧的eq\o\ac(○,4)轴、eq\o\ac(○,12)轴设置与主楼拉接牢固的加固措施，满堂架纵横向立杆间距约600mm，步距约1.2m，底部设扫地杆，中间设两道剪刀撑，并与加固措施相连，顶部采用丝托底杠托双钢管支撑由10mm竹胶板和50×80mm组成的模板体系。详见附图六。2.5一层eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴处圆柱本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴处圆柱直径D=800mm，高度16.200m，因D=800mm的柱模3.3m长的有6个半模，1.5m的有6个半模，对于16.200m的高度不能一次搭设至顶，因此只能浇筑两次，第一次模板采用3.3+3.3+1.5=8.1m，混凝土浇筑至8.0m，第二次最好在第一次混凝土凝固前迅速合模，调整垂直，固定牢固后，接着浇筑至框架梁底150mm处标高，为保证两次混凝土浇筑不产生施工缝，可以适当采取措施，在浇筑的混凝土中掺入缓凝剂，还应在验收钢筋时使圆柱全高范围内的钢筋全部验收完毕，以保证在第一次浇筑混凝土完成时，可以尽快合模。eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴圆柱处梁板采用满堂脚手架支撑，立杆纵横间距600mm，步距1200mm，设扫地杆，顶部采用丝托底杠支撑双钢管固定10mm竹胶板木方支撑系统。2.6工程所需模板及附件统计量如下：序号所用模板的部位模板规格数量1门厅门厅圆柱D=1100mmm，l=3.0mm，ò=4mm定型钢钢模四个半模门厅矩型柱模板15mm竹胶板600m²木方50×80mm××4000木方方12m³脚手架Φ48mm×3.55mm约50000m门厅梁板模板10mm竹胶板100m²木方50×80mm××4000木方方3m³脚手架Φ48mm×3.55mm5000m2B区报告厅模板10mm竹胶板500m²木方50×80mm××4000木方方10m³脚手架Φ48mm×3.55mm约45000m3C区二层活动大厅模板10mm竹胶板750m²木方50×80mm××4000木方方15m³脚手架Φ48mm×3.55mm65000m4休息大厅圆柱模D=800mm，l=3.3mm，ò=4mm定型钢钢模六个半模D=800mm，l=1.5mm，ò=4mm定型钢钢模六个半模休息大厅梁板模板10mm竹胶板280m²木方50×80mm××4000木方方10³脚手架Φ48mm×3.55mm15000m5eq\o\acc(○,14)/eq\oo\ac(○,M)轴处圆圆柱圆柱模D=800mm，l=3.3mm，ò=4mm定型钢钢模六个半模D=800mm，l=1.5mm，ò=4mm定型钢钢模六个半模三.施工准备3.1放线根据平面控制网线，在楼板面或垫层上放出控制网线，对要施工的混凝土构件要做三种控制线：轴线、截面边线、模板控制线。3.2.劳动力安排充足的劳务人员是全面快速开展施工，保证工程质量的重要条件。劳务人员的总量实行动态管理，劳动力的总体安排按照总控计划和施工的需要进行实时地调整，如无特殊变化，按下表计划执行：工种、级别2006年主体模模板按工程施施工阶段投入入劳动力情况况2月3月4月5月6月7月8月9月10月木工401201201201201201209090架子工81515151515151515力工4060606060100100120100总计881951951951952352352252053.3材料准备3.3.1各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。3.3.2根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3.3.3对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。3.3.4材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。3.3.5模板材料进场计划，随流水段结构部位需求进场。3.4.技术准备3.4.1要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。3.4.2按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底,并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。3.4.3认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。3.4.4做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。四.模板的设计及配置4.1荷载及荷载组合一、荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。（1）荷载标准值1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表：模板及支架自重标准值（KN/m³）模板构件的名称木模板组合钢模板钢框胶合板模板平板的模板及小楞楞0.300.500.40楼板模板（其中包包括梁的模板板）0.500.750.60楼板模板及其支架架（楼层高度度为4m以下）0.751.100.952）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m³；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：框架梁1.5KN/m³;楼板1.1KN/m³4）施工人员及设备荷载标准值：eq\o\ac(○,1)计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5KN/m²，另应以集中荷载2.5KN再行验算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用；eq\o\ac(○,2)计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5KN/m²；eq\o\ac(○,3)计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0KN/m²。说明：——对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等，按实际情况计算。——混凝土堆积料高度超过100mm以上者，按实际高度计算。——模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。5）振捣混凝土时产生的荷载标准值——对水平面模板可采用2.0KN/m²；对垂直面模板可采用4.0KN/m²（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度应以内）。6）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=0.22γCt0β1β2V1/2(8-6)F=γCH(8-7)式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m²）;γC——混凝土重量密度（KN/m³）；t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土的浇筑速度（m/h）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15。混凝土侧压力的计算分布图形，见图8-241。图8-241侧压力计算分布图（其中：h为有效压头高度h=F/γC(m)）7)倾倒混凝土时产生的荷载标准值——倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按表8-66采用。倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（KN/m²）8-66向模板内供料方法法水平荷载溜槽、串筒或导管管2容积小于0.2mm³的运输器具具2容积为0.2~00.8m³的运输器具具4容积为大于0.88m³的运输器具具6注：作用范围在有效压头高度以内。除上述7项荷载外，当水平模板支撑结构的上部继续浇筑混凝土时，还应考虑由上部传递下来的荷载。（2）荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，见表8-67。模板及支架荷载分项系数表8-67项次荷载类别γi1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重重3钢筋自重4施工人员及施工设设备荷载1.45振捣混凝土时产生生的荷载6新浇混凝土对模板板侧面的压力力1.27倾倒混凝土时产生生的荷载1.4（3）荷载折减（调整）系数模板工程属临时性工程。由于我国目前还没有临时性工程设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。由于新的设计规范以概率理论为基础的极限状态设计法代替了容许应力设计法，又考虑到原规范对容许应力值作了提高，因此原《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）进行了套改。1）对钢模板及其支架的设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减，但其截面塑性发展系数取1.0。2）采用冷弯薄壁型钢材，由于原规范对钢材容许应力值不予提高，因此荷载设计值也不予折减，系数为1.0。3）对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。4）在风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时，其基本风压值可乘以0.8系数予以折减。二、荷载组合（1）荷载类别及编号见下表。名称类别编号模板结构自重恒载eq\o\acc(○,一)新浇筑混凝土自重重恒载eq\o\acc(○,二)钢筋自重恒载eq\o\acc(○,三)施工人员及施工设设备荷载活载eq\o\acc(○,四)振捣混凝土时产生生的荷载活载eq\o\acc(○,五)新浇筑混凝土对模模板侧面的压压力恒载eq\o\acc(○,六)倾倒混凝土时产生生的荷载活载eq\o\acc(○,七)（2）荷载组合见下表。项次项目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳的模板板及支架eq\o\acc(○,一)+eq\oo\ac(○,二)+eq\oo\ac(○,三)+eq\oo\ac(○,四)eq\o\acc(○,一)+eq\oo\ac(○,二)+eq\oo\ac(○,三)2梁和拱模板的底板板及支架eq\o\acc(○,一)+eq\oo\ac(○,二)+eq\oo\ac(○,三)+eq\oo\ac(○,五)eq\o\acc(○,一)+eq\oo\ac(○,二)+eq\oo\ac(○,三)3梁、拱、柱（边长长≤300mmm）、墙（厚≤100mmm）的侧面模模板eq\o\acc(○,五)+eq\oo\ac(○,六)eq\o\acc(○,六)4大体积结构、柱（边边长>300mmm）、墙（厚>100mmm）的侧面模模板eq\o\acc(○,六)+eq\oo\ac(○,七)eq\o\acc(○,六)8-6-2-2模板结构的挠度要求模板结构除必须保证足够的承载力外，还应保证有足够的刚度。因此，应验算模板及其支架的挠度，其最大变形值不得超过下列允许值：（1）对结构表面外露（不做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/400。（2）对结构表面隐蔽（做装修）的模板，为模板构件计算跨度的1/250。（3）支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求齐拱；如无设计要求，起拱高度宜为全长跨度的1/1000~3/1000，钢模板取小值（1/1000~2/1000）。（4）根据《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）规定：1）模板结构允许挠度按表8-70执行。名称允许挠度（mm）钢模板的面板1.5单块钢模板1.5钢楞L/500柱箍B/500桁架L/1000支承系统累计4.0注：L为计算跨度，B为柱宽。2）当验算模板及支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，其抗倾覆系数不小于1.15。（5）根据《钢框胶合板模板技术规程》（JGJ96-95）规定：1）模板面板各跨的挠度计算值不宜大于面板相应跨度的1/300，且不宜大于1mm。2）钢楞各跨的挠度设计值，不宜大于钢楞相应跨度的1/1000，且不宜大于1mm。4.2构件的验算圆柱钢大模板的设计验算大模板的构造基本分为单向板和双向板两种，由钢面板、小扁钢横肋和小扁钢纵肋等组成。1）荷载计算本工程所用的圆柱模D=800mm荷载组合参见“柱（边长>300mm）”选择荷载组合计算承载力为：eq\o\ac(○,六)新浇筑混凝土对模板侧面的压力（恒载）+eq\o\ac(○,七)倾倒混凝土时产生的荷载（活载）。2）强度和刚度计算eq\o\ac(○,1)板面计算大模板板面的计算应根据肋的布置不同，计算简图也不同，当只有横肋而无小纵肋时，面板为单向板；当即有横肋又有小纵肋时，则按双向板计算，计算时，取板的任意区格为计算单元，双向板与荷载分布情况有关，如一个区格与它相邻的区格上也有荷载，则认为面板在此处无转角，该边就视为固定边，若相邻区格上无荷载（或很少），在肋的抗扭刚度不太大时，则认为面板在此处有转角，视为简支边，计算双向板面板时，取板面中的一个区格作为计算单元，根据荷载情况以三边固定，一边简支的区格为最不利，因此以这种区格满载为计算依据计算简图如下：计算时取10mm宽板带计算：q=F•1；因圆柱形模板的荷载也随模板作用于曲面，因此可近似等效为直线上的直线荷载，且圆弧形肋板相对于直肋更有力。计算简图：计算承载力：eq\o\ac(○,六)新浇筑混凝土对模板侧面的压力+eq\o\ac(○,七)倾倒混凝土时产生的荷载。eq\o\ac(○,六)新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值。F=0.22γCt0β1β2V1/2;F=γCH;式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m²）;γC——混凝土重量密度（KN/m³）；t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土的浇筑速度（m/h）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15。F=0.22×24×6.67×1.0×1.15×21/2=57.27KN/m²（其中，T取15℃，t0=200/(15+15)=6067,V=2m/h）F=24×5.5=132KN/m²取较小值F=57.27KN/m²。eq\o\ac(○,七)倾倒混凝土时产生的荷载标准值——倾倒混凝土时对垂直面板产生的水平荷载标准值，可按《建筑施工手册》（第四版）表8-66取用。F=6KN/m²（容积为大于0.8m³的运输器具）∴F=1.2×57.27+1.4×6=77.124KN/m²计算时取10mm宽板带计算：q=F×1.0=77.124×1=77.124KN/m²=0.077N/mm²线荷载：q=0.077×10=0.77根据lx/ly=300mm/628mm=0.48,查《建筑施工手册》（第四版）“2常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”（表2-20）得，系数=-0.0836M0x=系数×qlx2==-0.08836×0.77×3002=5793..48N•mmM0y=系数×qly2==-0.05569×0.77×300²=39433.17N••mm截面抵抗矩：Wxx=Wy=b•h²/6=100×4²/6=266.7(板厚4mm)σx=M0x/Wx=57933.48/226.7=2217N/mmm²<f=2225N/mmm²σy=M0y/Wy=39433.17/226.7=1147.688N/mm²²<f=2225N/mmm²挠度验算：根据lx/ly==300mmm/628mmm=0.488,查《建筑施施工手册》（第第四版）“2常用结构计计算”中“荷载与结构构静力计算表表”（表2-20）得，系数=0.000258ωmax=0.000258qll4/K;K==12×1006,式中——钢的泊桑比比，=0.330，∴ωmax=0.01134mmeq\o\ac(○,2)小纵肋计算圆柱形模板中横肋肋的最大间距距为300mmm，因小纵纵肋最长者为为300mmm，满焊在横横肋上，故按按两端固定梁梁计算：计算荷载为：q==0.0777×628=448.3566N/mm强度验算：板肋共同工作时确确定面板的有有效宽度b1;小纵肋间距距较小，与面面板共同工作作，为此，先先算出在荷载载作用下面板板与小纵肋组组合截面的应应力值，再根根据《建筑施施工手册》（第第四版）表8-78确定面板的的有效宽度（面面板的全宽不不一定完全能能与小纵肋共共同工作）组合截面的形心：：1=式中面积矩S=44×628×2+80×8×（40+4）=37688+281660=33..184×10³mm³截面积A=4×6628+8××80=31552mm²∴1==33.184××10³/31.552×10²=10.5mmm2=84-10.55=73.55mm截面惯性矩：I==628×4³/12+6628×4×（10.5--2）²+8×80³/12+88×80×（73.5--40）²=1.244×106截面弹性抵抗矩：：W上==1.244×106/10.55=118××10³mm³W下下==1.244×106/73.55=16.88×10³mm³弯矩按两端固定梁梁计算，查表表得：M==-1/122×48.3556×300²=-3622670N••mm组合截面的最大应应力：σ==3626670/166.8×10³=21.66N/mm²²根据σ=21.66N/mm²²，b/h=3300/4==75,查表《建筑筑施工手册》8-78得：b1/h=655即：b1=65×h=655×4=260mmm2）强度验算b1宽的面板与小肋组组成的组合截截面的截面形形心。1=面积矩S’=4××260×2+8×80×(40+4))=30.2240×10³mm³A=4×260++8×80=166.8×10²mm²1==30.240××10³/16.88×10²=18.0mmm2=84-18=666mmI=260×4³³/12+2260×4×(18-2))²+8×80³/12+88×80×(66-400)²=104..16×104∴W上==57.87×110³mm³W下==15.87×100³mm³小纵肋的内力按四四跨连续梁计计算，查《建建筑施工手册册》（第四版版）“2常用结构计计算”中表2-13最大的弯矩矩系数为-0.1007，最大弯矩矩：M=-0.1077×ql²=-0.1107×48.3556×300²=-4655668.228最大应力：σ===4656668.28//15.788×10³=29.551<feq\o\ac(○,3)横肋与小纵肋、面面板共同工作作承受外力，计计算方法同小小纵肋。计算简图：纵肋是横肋的支承承，根据大纵纵肋的布置，横横肋的计算简简图为四跨连连续梁。q=0.077××300=223.1N//mm²强度验算：板肋共同工作时确确定面板的有有效宽度b1，S=4×300××2+80×8×（40+4）=30.556×10³A=4×300++8×80=188.4×10²mm²1==30.56×100³/18.44×10²=16.6mmm2=84-16.66=67.44mmI=300×4³³/12+3300×4×(16.6--2)²+8×80³/12+88×80×(67.4--40)²=107..92×104mm4W上==107.92××104/16.66=65.0012×10³mm³W下==107.92××104/67.4mmm=16..012×10³mm³弯矩按四跨连续梁梁计算查《建建筑施工手册册》（第四版版）“2常用结构计计算”中表2-14得：M=系数×ql²=--0.1055×23.1×628²=-9566578.3392N•mm组合截面的最大应应力σ==956578..392/116.0122×10³=59.774N/mmm²根据σ=59.774N/mmm²,b/h==300/44=75,查表8-78得b1/h==64,即b1=64×h=644×4=256mmm强度验算：b1宽宽的面板与横横肋组成的组组合截面的截截面形心，S’=4×256×22+80×8×(40+4))=30.2208×10³A=4×256++8×80=166.64×10²mm²∴1==30.208××10³/16.644×10²=18.155mm2=84-18.115=65.885mmI=256×4³³/12+2256×4×(18.155-2)²+8×80³/12+880×8×(65.855-40)²²=103..74×104mm4W上==103.74××104/18.155=57.166×10³mm³W下==103.74××104/65.855mm=15.755×10³mm³弯矩按四跨连续梁梁计算：M=系数×ql²=0.1007×23.1×628²=9565578.4NN•mm最大应力：σ===9565778.4/115.75××10³=60.773<f挠度验算：根据lx/ly==300mmm/628mmm=0.488,查《建筑施施工手册》（第第四版）“2常用结构计计算”中“荷载与结构构静力计算表表”（表2-20）得，系数=0.000258ωmax=0.000258qll4/K;K==12×1006,式中——钢的泊桑比比，=0.330，∴ωmax=0.01134mm此部分圆柱计算是是以A区D=800mmm为基础，因因为D=800mmm的半模是是四格，而D=11000mm是五格格因此在纵肋肋相同的情况况下，横肋更更小，因此更更安全。从计计算过程来看看，在选定单单元格满载的的情况下，D=800mmm是最不利利的。D=11000mm计算暂暂略。螺栓验算：定型模板在与定型型模板间用法法兰连接，法法兰上冲有φφ18的孔。作用用于一个横肋肋范围内的所所有荷载由横横肋两侧的四四个螺栓承担担。（此部分分算为一个计计算单元）通过分析D=11100mm的的最不利情况况是A区休息大厅厅两侧一次浇浇筑高度为：：8000--1200--150=66650mmm，所以承载载力取eq\o\ac(○,六)新浇筑混凝凝土对模板侧侧面的压力+eq\o\ac(○,七)倾倒混凝土土时的荷载，F=0.22γCt0β1β2V1/2;F=γCH取较大值。eq\o\ac(○,七)倾倒混凝土时的荷荷载标准值F=6KNN/m²,而F=γCH=24×6.65==159.66KN/m²∴F总=1.2×1599.6+1..4×6=1999.92KNN/m²≈0.2N//mm²四个螺栓承受合力力为：F总=0.2×2512×300=11507200N螺栓敢采用φ144，s=153..86mm²²σ=F总/4s=1507720/6115.44==244.99KN/mmm²>f选用采用φ16，s=200..96mm²²σ=F总/4s=1507720/8003.84==187.55KN/mmm²<f因此，选用φ166螺栓，且如如附图三加设设构造支撑。顶板模板验算本部分顶板计算在在施工荷载、钢钢筋自重荷比比较相近的情情况下，应选选择混凝土板板本身自重较较大的顶板进进行计算，本本工程B区报告厅板板厚130mmm，C区三层活动动大厅顶板板板厚130mmm，而A区门厅顶板板的板厚为1150mm，因因此顶板计算算应选择板厚厚150mmm的模型。顶板模板面层板为为10mm厚覆膜竹竹胶板，次龙龙骨支撑为550×80木方，间距距不大于3000mm，主主龙骨支撑为为φ48架管，间距距600mmm，支撑立杆杆为φ48×3..5钢管，纵横横间距均为6600mm，横横杆步距12200mm。楼板验算时取最大大板厚150mm。木木方重力密度度5KN/mm³，fm=133N/mm²²，fv=1..4N/mmm²。验算次龙骨（500×80木方）：荷载计算（取3000mm宽单单元）模板自重5×（0.0100×0.3++0.05××0.08）×1.2==0.0422KN/m新浇混凝土自重24×00.15×0.33×1.2==1.2966KN/m钢筋自重1.1×00.3×1..2=0.44KN/mm均布活载22.5×0..3×1.44=1.055KN/mm合计：2.7888KN/m乘以折减系数0..9q11=2.51KNN/m抗弯强度验算（ll=1.0mm）Mmax=0.11ql²=0.2511KN·mσm=M/Wn=33.01N//mm2＜fm=13（可）抗剪强度验算V=0.6ql==1.5066KN剪应力τ=3V//2bh=00.565NN/mm²＜fv刚度验算荷载不包括均布活活载q2=1.46KKN/mω=0.677qll4/1000EI=0..43mm＜[ω]=l/4400=2..5mm（可可）验算主龙骨计算模型取三跨连连续梁。为计计算方便将次次龙骨传递来来的集中荷载载转化为均布布荷载计算，同同时，不考虑虑活载的最不不利分布。荷载计算模板自重5×（0.10×1+0..05×0..08×5）×1.2＝0.72KNN/m新浇混凝土自重24××0.15×1.22=4.322KN/m钢筋自重11.1×1..2=1.332KN//m均布活载1.5×11.4=2..1KN//m合计：88.46KNN/m乘以折减系数0..9q3=7.6144KN/m抗弯强度验算Mmax=0.11ql2=0.76114KN·mmσm=M/Wn=44.67N//mm²＜fm（可）抗剪强度验算V=0.6ql==4.56884KN（s=8.5515）剪应力τ=3V//2S=0..805N//mm²＜fv（可）刚度验算荷荷载不包括均均布活载q4=6.36KKN/mω=0.677qll4/100EEI=0.884mm＜[ω]=l/4400=2..5mm（可可）脚手架支撑计算支撑强度验算立杆间距纵横6000×6000mm，横杆杆步距12000mm。φ48×3..5钢管。对于150mm楼楼板，单根立立杆受力8..46×0.36==3.05KKNσ=N/An=122.0N/mmm²＜215NN/mm2（可）支撑稳定性验算计算模型取两端铰铰接受压杆，计计算长度1200mm长细比λ=L/II=1200/322.73=336.66查表得轴心心受压稳定系系数φ=0.8988σ=N/φA=133.32NN/mm2＜215NN/mm²（可）梁模板梁验算选择梁高较较高，荷载较较重的B区屋顶井格格梁为计算基基础。（1）底模验算1）抗弯强度验算按简支梁验算，，，式中，M——弯矩设计值（N••mm）;Q——作用在梁底模上的的均布荷载（N/mm），按《建建筑施工手册册》表8-69组合；l——小楞的间距（mmm）（本工程按按0.6m）；σ——受弯应力设设计值（N/mm²）；W——截面抵抗矩，查表表8-71（mm³）fm——钢材的抗弯强度设设计值（N/mm²），Q235fm=2055N/mm²²本工程井格梁3550×1200mmm的钢筋混混凝土梁。荷载计算模板自重5×（0.10××0.35+00.05×00.08×2）×1.2＝0.2588KN/m新浇混凝土自重24××0.35×1.2×1..2=12..096KNN/m钢筋自重11.1×1..2=1.332KN//m均布活载1.5×11.4=2..1KN//m合计：115.7744KN/m乘以折减系数0..9q3=14.2KNN/m∴=1/8×14..2×0.6²=0.6339N•mmS’=10×350××5+80×50×(40+100)×2=4117.5×10³A=10×3500+50×80×2=115×10²mm²∴1==417.5×100³/115×10²=36.3mmm2=90-36.3==53.7mmmI=350×100³/12+3550×10×(36.3-5)²+50×80³/12+880×50×(53.7-440)²=634.22×104mm4W上==634.2×1004/36.3=174.77×10³mm³=0.639/1774.7×10³=0.0004×10-3满足要求。2）挠度验算因底模应力很小，因因此挠度计算算从略。3）钢管立柱验算因为梁下小楞下还还有3排钢管支撑撑，间距很小小，因此小楞楞可不计算，这这里对受力较较大，而又相相对薄弱的立立杆进行计算算。立杆的承载能力按按立柱的稳定定性控制，可可按两端铰接接受压构件来来进行验算。立柱稳定性验算公公式如下：式中，N——每根根立柱承受的的荷载；A———钢管截面积积（mm²），查《建建筑施工手册册》（第四版版）表8-6；——轴心受压稳定系数数，根据钢管管系数长细比比λ求得，λ=L/i((L为横杆步距距，即水平支支承间距mm，多道设置置时取最大值值；i为钢管的回回转半径，i=，式中d为外径，d1为内径)根据λ查《冷弯薄薄壁型钢结构构技术规程》（GBJ-87）附录三得值。模板自重5×（0.10××0.35+00.05×00.08×2）×1.2＝0.2588KN/m新浇混凝土自重24××0.35×1.2×1..2=12..096KNN/m钢筋自重11.1×1..2=1.332KN//m均布活载1.5×11.4=2..1KN//m合计：115.7744KN/m乘以折减系数0..9q3=14.2KNN/m井格最大跨约27700mm，因因此有五排立立杆受力，共共计立杆数15根N=14.2×22.7/155=2.5556KN，i=31..56λ=1200/i==1200//31.566=38，查表=0..893=2.556/（0.8933×4.89×10²）=0.588×10-2<f满足要求。五.模板的保存与施工工5.1模板放置定型模板在工地加加工成型后，下下面用木方垫垫平，防止变变形，并应对对模板型号、数数量进行清点点，根据尺寸寸进行编号，并并相应编好角角模号。用油油漆在编好号号的模板上作作标记，并用用钢管搭好架架子，模板双双向立起堆放放，角度为68度左右，堆堆放于现场施施工段内，便便于吊装。5.2模板现场吊运由模板堆放负责人人进行模板发发放,用塔吊运输输至安装部位位。发放前安安装班组应检检查模板的几几何质量,脱膜剂涂刷刷等情况,核准其标识识与安装的部部位是否吻合合。模板吊运运到使用部位位时,安装班组应应再次按上述述方面核准后后方可安装。5.3模板的安装5.3.1施工流程总体施工流程随流流水段进行，施工时模板板安装基本按按照从下而上上，先繁后易易的施工流程程。5.3.2施工工艺放线→钢筋绑扎→安装水水、电预埋件件→隐检→模板拼装及及检查→模板清理，刷刷脱模剂→模板安装→加固校正→自检→验收5.3.3模板支设5.3.3.1门厅厅梁板柱的施施工A门厅圆柱圆柱采用普通钢管管脚手架支撑撑系统，因工工程D=11000mm的定型型钢模只有四四个半模，每每个半模只有有3.0m，施工时柱模模与满堂脚手手架架体相连连接，保证柱柱模有足够的的支撑强度，此部分独立柱只能分段浇筑，每次浇筑约5.5m（尽量少设施工缝），两根圆柱流水浇筑。柱模与满堂脚手架架体相连接，保证柱模有足够的支撑强度。支设时先清理场地地（包括圆柱柱根部的剔凿凿，要求剔出出主体根部水水泥浮浆，露露出楼板混凝凝土粗骨料,,以便与上部部圆柱结合密密实），搭设设坚实可靠的的施工操作架架，操作架与与楼板满堂架架可靠固接，绑扎柱体钢筋，安装钢筋保护层塑料卡或垫块，设置梯形内撑筋，吊装钢模板，临时固定（钢模板板块较大，重量较重，施工时为避免发生危险，必须进行临时固定），临时固定时可采用短钢筋分段不同角度与圆柱施工外架临时焊接固定，待钢筋隐检验收合格后，模板最后吊线，调垂直，模板接缝处须先用海棉条堵塞防止漏浆。B门厅方柱门厅方柱800××800mmm，柱体模板板采用15mmm竹胶板与50×80mm的木方方拼接成定型型大模板，柱模采用普通通钢管支撑系系统，采用对对拉螺栓短钢钢管加固。对对拉螺栓排距距400mmm，每排双向向各两根，对对拉螺栓的加加固钢管与支支撑架体相连连接，保证柱柱模的加固强强度。厅内满满堂脚手架体体在框架柱位位置加设剪刀刀撑固定。柱模施工前必须有有专人根据图图纸要求绘制制好翻样图，标标明各种柱模模板高度，截截面尺寸。及及时通知木工工组并作好详详细技术交底底。所有侧模模拼缝前必须须经过刨光，保保证接缝严密密。在底部混凝土施工工完毕并能上上人后立即请请项目测量部部投好主控制制线，再由班班组弹好细部部尺寸线。柱柱模下脚为防防止柱模与底底表面接缝不不吻合，在其其下边做300mm高砂浆浆带，以保证证下口不漏浆浆。模板拼装装就位，作好好校正检查工工作，并经质质量部门确认认后方可浇筑筑。C门厅楼板梁部分梁模板的制作梁模施工前必须有有专人根据图图纸要求绘制制好翻样图，标标明各种梁侧侧板高度，梁梁标高，截面面尺寸。及时时通知木工组组并作好详细细技术交底。所有侧模及底模拼拼缝前必须经经过刨光，保保证接缝严密密。模板所配数量以满满足流水施工工要求为准。梁模板安装梁模板采用10mmm覆膜竹胶胶板，梁的支支撑体系如前前梁模板设计计，梁底模及及侧模要与梁梁柱节点模板板牢固固定，梁梁模起拱1/10000-3/11000。顶板模板的制作模板平面尺寸必须须根据结构施施工图及模板板翻样图在底底层加工好后后方可进入施施工部位，严严禁现场切割割，避免形成成木屑掉入梁梁内无法清理理。模板在制制作时，对切切割后的模板板必须全部刨刨直，以保证证板拼缝严密密。顶板模板的安装顶板模板采用122mm厚的覆膜膜竹胶板，主主龙骨间距2250mm，50×80mm的木方方，立放，次次龙骨为Φ48钢管，间距900mm，木木方表面进行行处理，以保保证与板模接接合面平整，两两板拼缝采用用硬拼缝。对对层高较高的的，采用加剪剪刀撑方法达达到支撑的稳稳定性，按混混凝土结构工工程施工及验验收规范的要要求，现浇钢钢筋混凝土板板当跨度大于于或等于4mm时，模板应应起拱1/10000-3/11000。对模板的的加固做到无无一松动现象象。在浇筑混混凝土位置带带好十字网线线并在竖向钢钢支撑上做好好标志，以便便于检查模板板变化情况。浇浇筑混凝土时时必须有专人人对模板进行行看护，观察察模板是否有有变化，及时时检查支撑的的稳定。梁柱节点模板采用四块覆膜竹胶胶板，背肋采采用50×80木方，每个个节点16根，与面层层接触面必须须过刨，根据据梁尺寸在模模板上留出梁梁豁，豁口周周边加50×80木方，木方方必须双面过过刨，梁豁以以下的长度不不应小于200mm长。5.3.3.2B区区报告厅梁板板模板支撑系系统B区报告厅轴线尺寸寸为27.44m×17.4mm，大厅顶部部为大跨井格格梁结构，井井格尺寸2670×2200mmm，结构断断面尺寸为350×1200mmm，厅内无无单柱。因此此此报告厅采采用满堂脚手手架支撑系统统，局部井格格梁下采用钢钢管加固。此部分楼板梁的制制作、安装要要求同上面门门厅楼板梁要要求。局部加加固体系应依依据经过计算算的加固体系系附图六执行行。5.3.3.3CC区三层活动动大厅模板支支撑系统C区三层活动大厅轴轴线尺寸为24.0×22.2mm，高度8.255m，活动大大厅的模板支支撑系统采用用满堂脚手架架支撑系统，脚脚手架纵横向向立杆间距6600mm，竖竖向步距1200mm，底底部设扫地杆杆，顶部通过过调节丝杠支支撑双钢管支支撑竹胶板木木方模板系统统，以获得足足够的承载力力，满堂架间间隔6m设置剪刀刀撑。C区三层活动大厅虽虽然属于大跨跨大空间楼面面结构，但此此位置不无如如B区报告厅一一样的屋面井井格梁，屋面面采用H型钢梁与钢筋筋混凝土楼板板组合体系，钢钢梁自重并不不是由底部的的模板支撑系系统支撑，而而是由大厅两两侧的结构柱柱直接支撑，且且施工顺序上上楼板的支撑撑体系是在钢钢梁已经安装装就位后再行行搭设，因此此没有做钢梁梁底部的支撑撑加固，但钢钢梁的安装应应在活动大厅厅两侧的混凝凝土柱强度达达到100%后进行。楼板模板的制作、安安装同上述楼楼板模板施工工要求。5.3.3.4主体体两端自四层层起设置的两层高的的休息大厅模模板支撑系统统A.休息大厅圆柱模圆柱模板的制作休息大厅内三根圆圆柱高为8..0m，圆柱柱模D=800mm，采采用定型钢模模，面板4mmm厚；柱模模设置法兰，法法兰壁厚100mm，翼缘缘80mm；柱柱模设置横肋肋和竖肋，横横肋和竖肋壁壁厚8mm，翼缘缘80mm，横横肋间距3000mm，竖竖肋间距约6690.8mmm（约36°）；法兰上上冲成Φ18×25，孔中心距距面板4mmm。面板要求求平整光洁，无无锈蚀，划痕痕，麻点等缺缺陷，平面度度不大于1/10000mm，直线度、长长度公差为0至-1mm，对对角误差不大大于3mm。焊缝缝长度30mmm，间距1000mm，边筋筋和横筋要求求满焊，不允允许有夹渣、烧烧穿、积瘤等等焊接缺陷。圆圆柱模板表面面喷漆，喷漆漆前要除尽焊焊渣，药皮，喷喷漆后按图纸纸编号。圆柱模板的安装圆柱采用普通钢管管脚手架支撑撑系统，因工工程D=800mm的定定型钢模3..3m只有六个半模，1.5m有六六个半模，因因此此部分独独立柱可以一一次性浇筑到顶，三根圆柱流水浇筑（先浇两个，再再浇一个，用用l=3.33+3.3++1.5m，因与圆柱柱相连框架梁梁的最大截面面400×700）。圆柱模与与圆柱模之间间竖向采用螺螺栓法兰连接接，两个半模模间也采用螺螺栓法兰连接接，连接处采采用密封胶条条密缝。柱模模与满堂脚手手架架体相连连接，保证柱柱模有足够的的支撑强度。B.休息大厅楼板模休息大厅平面呈直直角三角形，尺尺寸为⊿10.6778×16.3000m，休息息大厅楼板底底部支撑高约8.0m，采用满堂架架支撑系统，分分别在靠近主主楼一侧的eq\o\ac(○,44)轴、eq\o\ac(○,12)轴设置与主主楼拉接牢固固的加固措施施，满堂架纵纵横向立杆间间距约9000mm，步距距约1.5mm，底部设扫扫地杆，中间间设两道剪刀刀撑，并与加加固措施相连连，顶部采用用丝托底杠托托双钢管支撑撑由12mmm竹胶板和50×80mm组成成的模板体系系。5.3.3.5一层层eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴处圆柱圆柱模采用定型钢钢模板直径D=800mmm，如附图图二。本工程eq\o\ac(○,14)/eq\o\ac(○,M)轴处圆柱柱直径D=800mmm，高度16..200m，因D=800mmm的柱模3.33m长的有6个半模，1..5m的有6个半模，对对于16.2200m的高高度不能一次次搭设至顶，因因此只能浇筑筑两次，第一一次模板采用用3.3+33.3+1..5=8.11m，混凝土土浇筑至8..0m，第二二次最好在第第一次混凝土土凝固前迅速速合模，调整整垂直，固定定牢固后，接接着浇筑至框框架梁底1550mm处标标高，为保证证两次混凝土土浇筑不产生生施工缝，可可以适当采取取措施，在浇浇筑的混凝土土中掺入缓凝凝剂，还应在在验收钢筋时时使圆柱全高高范围内的钢钢筋全部验收收完毕，以保保证在第一次次浇筑混凝土土完成时，可可以尽快合模模。5.3.4模板拆除模板拆除前必须填填写好拆模申申请单，经工工程部同意后后方可拆除。A.梁板模板拆除梁板混凝土必须达到到下表强度后后，经工程部部同意方可拆拆除。结构类型结构跨度设计强度标标准值百分率率%梁≤8m75>8m100板≤2m50>2、≤8m75>8m100B.柱模拆除拆除前必须填写好好拆模申请单单，经工程部同意后后方可拆除。墙墙体模板必须须在混凝土强强度达到1.2Mppa即达到拆模模强度，方可可拆除。以保保证其表面及及棱角，不因因拆除模板而而受损坏。柱模拆除时，先将将柱模松动并并脱落柱面，使使模板远离柱柱子，再提升升，以免破坏坏柱面。E拆除后的模板必须须放到指定地地点并及时清清理干净，以以便周转使用用，清理时不不得任意敲打打模板，避免免由于清理引引起表面凹凸凸不平，清理理必须以铲、刷刷为主，且每每次清理必须须保证模板上上下口表面